市政府1#_楼脚手架方案.doc

脚手架搭设与拆除方案一、工程概况 临汾市政府办公厅机关住宅1#楼，建筑物位于临汾市鼓楼北大街东侧，西临鼓楼北大街，南临金龙商场，东侧为临汾市政府机关小区。该工程平面形式成矩形。楼长68.7m，楼宽18m，高59.45m。现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，地下一层为车库，层高5.2m，地下一层为超市，层高6.3m，地上十七层为住宅，层高3m，屋顶电梯房结构形式为剪力墙，总建筑面积20145.5。本工程在十一层、十四层、十七层处设有外挑联廊，外挑联廊挑出1.5m，现在为支外挑联廊的模板和外挑联廊的安全防护架。二、搭设布局及施工材料准备建筑物南北两面从标高6.18处往上至九层采用槽钢悬挑双排脚手架，西面从标高6.18处往上至九层采用落地式外双排脚手架，九层以上及建筑物东面采用钢管悬挑随层架，三层一挑，建筑物标高6.18以下采用落地式双排全封闭脚手架，在施工层四周假设架设钢丝防护网，建筑物高度每十米架设一道安全网。脚手架采用483.2钢管搭设，钢管表面必须平直光滑，无裂缝、结疤、硬弯、毛刺和深的划道，钢管表面刷防锈漆，其化学成分与机械性能符合国家标准，长度一般为4-6米，横向水平管一般为1.9-2.3米。扣件分别采用直角扣件，旋转扣件和对接扣件，旧扣件使用前必须进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝和螺栓必须更换。密目网规格为1.86m，同时还准备，安全网、尼龙绳、12#铁丝和50厚竹串片脚手板，10#槽钢等。三、型钢悬挑扣件式钢管脚手架及落地式双排脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、 建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制、建筑施工安全检查标准、建筑结构静力计算手册四、脚手架的搭设1、预先在现浇钢筋混凝土楼板施工时，在距外墙外边1.7m和0.4m处，每隔1.5m 间距预埋12拉环。挑梁采用10#槽钢，做为悬挑大梁。挑出建筑物墙外1.5m，每1.5m设挑梁一根，与预埋拉环对应。在现浇钢筋混凝土墙板施工时，在与预埋拉环对应处，预留穿10#槽钢的洞口和穿拉结10#槽钢的钢筋孔。双排脚手架横向水平杆即槽钢挑杆一端插入已预埋于楼板内的两个间距1.3m的钢筋环内，另一端与支承在其上部的纵向水平杆连接，最后将拉环钢筋上部用木楔子打紧，防止挑杆滑脱。从十层住宅开始三层设置一次钢管挑杆，在对应的立杆下面设置斜撑杆及竖向支撑。 2、悬挑双排外脚手架，外挑1500mm宽，距结构边缘300mm，排距1050mm，步距（大横杆间距）1800mm，纵距（立杆间距）1500mm。脚手架外侧用密目网封严。操作层满铺50mm厚竹木脚手板，要求铺设严密，用12#铁丝绑成一整体，以防倾翻，脚手板下平挂安全网。同时在操作层必须设不小于250mm高的挡脚板，在每步架中间增加一根护身加密杆。 3、脚手架纵向水平杆设置在立杆内侧，接长采用对接扣件连接，接头交错布置，不同步或不同跨两个模相邻接头在水平方向错开的距离不能小于500mm，各接头距最近立柱轴心线距离不宜大于纵距的1/3。 4、立杆采用直角扣件与纵向水平杆连接，并用连墙件与建筑物作可靠连接。连墙件的布置：二步距三纵距，采用菱形布置，采用刚性连接。立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接连接，接头交错布置。两根相邻立杆的对接处错开的垂直距离500mm，且不在同一步内，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 5、为保证整体稳定性，脚手架外侧面两端以及每隔5跨设置一道剪刀撑，每道剪刀撑跨越范围为4跨，剪刀撑与大横杆的夹角为59度，由底至顶连续布置；剪刀撑中斜杆接长采用搭接，搭接长度不应小于1000mm，应等间距设置3个旋转扣件固定。剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。6、脚手架斜道搭设：斜道供人员上下通行用，宽度为1m，坡度宜为13，休息平台不小于1.2m宽，斜道两侧及平台外围设两道护栏。脚手板采用板材对接满面铺设，其上设间距为300mm的木防滑条，对接处下面设两根横向水平杆。7、脚手架外立面防护采用密目网，其接头设在立杆上，架底水平满铺竹木脚手板。作业层也满铺竹木脚手板。脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长取130150mm，并用3.2mm的镀锌铁丝固定，以防倾翻，同时设200mm高的挡脚板。8、脚手架搭设必须满足质量要求，脚手架步距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm，与主体结构的连接件数量、位置要正确，连接牢固、无松动现象。9、搭设过程中由施工员进行跟踪检查，搭设完毕由公司安全科、项目安全员检查验收合格后才能使用。五、普通型钢悬挑脚手架（一）、参数信息: 1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 30 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米， 立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 180 米；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kn/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处山西省临汾市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m2):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用10号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 1.8 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):14.00；楼板混凝土标号:c40；c356.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 （二）、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: p1= 0.035 kn/m ；脚手板的荷载标准值: p2= 0.351.5/3=0.175 kn/m ；活荷载标准值: q=21.5/3=1 kn/m；荷载的计算值: q=1.20.035+1.20.175+1.41 = 1.652 kn/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 mqmax =1.6521.052/8 = 0.228 kn.m；最大应力计算值 = mqmax/w =48.146 n/mm2； 小横杆的最大弯曲应力 =48.146 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.035+0.175+1 = 1.21 kn/m ； 最大挠度 v = 5.01.2110504/(3842.06105113600)=0.819 mm； 小横杆的最大挠度 0.819 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！（三）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: p1= 0.0351.05=0.037 kn；脚手板的荷载标准值: p2= 0.351.051.5/3=0.184 kn；活荷载标准值: q= 21.051.5/3=1.05 kn；荷载的设计值: p=(1.20.037+1.20.184+1.41.05)/2=0.868 kn； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:m1max=0.080.0351.51.52=0.01 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:m2max=0.2670.8681.5= 0.347kn.m； m = m1max + m2max = 0.01+0.347=0.357 kn.m最大应力计算值 = 0.357106/4730=75.478 n/mm2； 大横杆的最大应力计算值 = 75.478 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： vmax= 0.6770.03515004 /(1002.06105113600) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 p=（0.037+0.184+1.05）/2=0.635kn v= 1.8830.63515003/ ( 100 2.06105113600) = 1.726 mm；最大挠度和：v= vmax + vpmax = 0.052+1.726=1.778 mm； 大横杆的最大挠度 1.778 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！（四）、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: p1 = 0.0351.052/2=0.037 kn； 大横杆的自重标准值: p2 = 0.0351.5=0.053 kn； 脚手板的自重标准值: p3 = 0.351.051.5/2=0.276 kn； 活荷载标准值: q = 21.051.5 /2 = 1.575 kn； 荷载的设计值: r=1.2(0.0370.053+0.276)+1.41.575=2.644 kn； r 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248 ng1 = 0.1248+(1.052/2+1.502)0.035/1.8030.00 = 6.134；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 ng2= 0.3561.5(1.05+0.3)/2 = 2.126 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 ng3 = 0.1461.5/2 = 0.63 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.530 = 0.225 kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 9.115 kn； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 21.051.52/2 = 3.15 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.4 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 0.74 ； us - 风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 0.40.740.645 = 0.134 kn/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.29.115+ 1.43.15= 15.348 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.29.115+ 0.851.43.15= 14.686 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.1341.5 1.82/10 = 0.077 kn.m；（六）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 15.348 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： a = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 15348/(0.188450)=181.415 n/mm2； 立杆稳定性计算 = 181.415 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 14.686 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： a = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 14686.2/(0.188450)+77291.671/4730 = 189.936 n/mm2； 立杆稳定性计算 = 189.936 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！（七）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0 风荷载标准值 wk = 0.134 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 16.2 m2； 按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算： nlw = 1.4wkaw = 3.031 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 8.031 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： a = 4.5 cm2；f=205 n/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kn； nl = 8.031 nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 nl = 8.031小于双扣件的抗滑力 12.8 kn，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（八）、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩i = 198.3 cm4，截面抵抗矩w = 39.7 cm3，截面积a = 12.74 cm2。受脚手架集中荷载 n=1.29.115 +1.43.15 = 15.348 kn；水平钢梁自重荷载 q=1.212.740.000178.5 = 0.12 kn/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kn) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为r1 = 20.561 kn； r2 = 10.858 kn； r3 = -0.328 kn。 最大弯矩 mmax= 2.308 kn.m；最大应力 =m/1.05w+n/a= 2.308106 /( 1.05 39700 )+ 0103 / 1274 = 55.357 n/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 55.357 n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 n/mm2,满足要求！（九）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用10号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 8.548 235 /( 1200100235) = 1.94 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(gb50017-2003)附表b，得到 b值为0.924。经过计算得到最大应力 = 2.308106 /( 0.92439700 )= 62.872 n/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 62.872 小于 f = 215 n/mm2 ,满足要求!（十）、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 rci=ruisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：ru1=22.145 kn；（十一）、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru均取最大值进行计算，为ru=22.145 kn 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)， 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k - 钢丝绳使用安全系数。计算中fg取22.145kn，=0.82，k=6，得到： 经计算，钢丝绳最小直径必须大于19mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru的最大值进行计算作为拉环的拉力n，为 n=ru=22.145kn 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125n/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 d=(2214.5414/3.142125) 1/2 =16mm；（十二）、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 r=0.328 kn； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50n/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=328.0594/(3.142502)1/2 =2.044 mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 n - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 0.328kn； d - 楼板螺栓的直径，d = 14mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.71n/mm2； f- 钢材强度设计值,取215n/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 328.059/(3.142141.71)=4.362mm。螺栓所能承受的最大拉力 f=1/43.1414221510-3=33.08kn螺栓的轴向拉力n=0.328kn 小于螺栓所能承受的最大拉力 f=33.08kn，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 n - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，n = 10.858kn； d - 楼板螺栓的直径，d = 14mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=70mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=19.1n/mm2； 经过计算得到公式右边等于90.65 kn，大于锚固力 n=10.86 kn ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!六、三角形钢管悬挑脚手架：（一）、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 10 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 40 米；三角形钢管支撑点竖向距离为 3.00 米；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接； 2.活荷载参数施工均布荷载(kn/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数本工程地处山西省临汾市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m2):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:7 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；（二）、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: p1= 0.035 kn/m ；脚手板的荷载标准值: p2= 0.351.5/3=0.175 kn/m ；活荷载标准值: q=31.5/3=1.5 kn/m；荷载的计算值: q=1.20.035+1.20.175+1.41.5 = 2.352 kn/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 mqmax =2.3521.052/8 = 0.324 kn.m；最大应力计算值 = mqmax/w =68.541 n/mm2； 小横杆的最大弯曲应力 =68.541 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.035+0.175+1.5 = 1.71 kn/m 最大挠度 v = 5.01.7110504/(3842.06105113600)=1.157 mm；小横杆的最大挠度 1.157 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！（三）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: p1= 0.0351.05=0.037 kn；脚手板的荷载标准值: p2= 0.351.051.5/3=0.184 kn；活荷载标准值: q= 31.051.5/3=1.575 kn；荷载的设计值: p=(1.20.037+1.20.184+1.41.575)/2=1.235 kn； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:m1max=0.080.0351.51.52=0.01 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:m2max=0.2671.2351.5= 0.495 kn.m； m = m1max + m2max = 0.01+0.495=0.504 kn.m最大应力计算值 = 0.504106/4730=106.595 n/mm2； 大横杆的最大应力计算值 = 106.595 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： vmax= 0.6770.03515004 /(1002.06105113600) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 p=（0.037+0.184+1.575）/2=0.898kn v= 1.8830.89815003/ ( 100 2.06105113600) = 2.439 mm；最大挠度和：v= vmax + vpmax = 0.052+2.439=2.49 mm； 大横杆的最大挠度 2.49 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！（四）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: p1 = 0.0351.052/2=0.037 kn； 大横杆的自重标准值: p2 = 0.0351.5=0.053 kn； 脚手板的自重标准值: p3 = 0.351.051.5/2=0.276 kn； 活荷载标准值: q = 31.051.5 /2 = 2.362 kn； 荷载的设计值: r=1.2(0.0370.053+0.276)+1.42.362=3.747 kn； r 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248 ng1 = 0.1248+(1.052/2+1.502)0.035/1.8010.00 = 2.045；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 ng2= 0.3571.5(1.05+0.3)/2 = 2.481 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 ng3 = 0.1471.5/2 = 0.735 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.510 = 0.075 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.335 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 31.051.52/2 = 4.725 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.4 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 1 ； us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 0.410.645 = 0.181 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.25.335+ 1.44.725= 13.017 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.25.335+ 0.851.44.725= 12.025 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.1811.5 1.82/10 = 0.104 kn.m；（六）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 13.017 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： a = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 13017/(0.188450)=153.867 n/mm2；立杆稳定性计算 = 153.867 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 12.025 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： a = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 12024.9/(0.188450)+104448.204/4730 = 164.22 n/mm2；立杆稳定性计算 = 164.22 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！（七）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.181 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw = 4.096 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 9.096 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： a = 4.5 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kn； nl = 9.096 nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl = 9.096小于双扣件的抗滑力 12.8 kn，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（八）、三角形钢管悬挑支撑计算: 在竖向荷载作用下，计算简图如下 1、上图所示竖向荷载p1、p2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计