某工学院土木专业毕业设计（全套、含结构计算书、招投标、施组） .doc

*工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 目录目录 目录 -1 第一部分 结构设计 -3 第 一 章荷载的选择和计算 -3 1.1 板荷载的恒载部分 -3 1.2 板荷载的活载部分-4 第二章 楼梯部分 -4 2.1 楼梯板设计 -4 第三章 钢筋混凝土现浇楼板计算-9 3.1 楼板内力计算 -9 3.2 楼板配筋 -15 3.3 比较分析 -25 第四章 框架计算 -26 4.1 框架计算简图的确定-26 4.2 框架梁、柱的线刚度计算-26 4.3 竖向荷载计算 -35 4.4 固端弯矩的求解-38 4.5 柱纵向集中荷载的计算-42 4.6 水平荷载计算 -79 4.7 风荷载 -84 第五章 内力组合 -84 第六章 截面设计与配筋设计-84 6.1 梁的正截面受弯承载力计算-88 6.2 框架梁斜截面配筋计算-89 6.3 框架柱配筋计算-98 第七章 基础设计 -98 7.1 最不利荷载的选择-98 7.2 基础设计 -99 第八章 pkpm 计算书 -106 第二部分 标书部分 -145 一 投标书前附表 -146 二 投标报价书 -147 三 投标函 -148 四 编制说明 -149 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 工程量计算书 -150 第 一 章建筑面积 -151 1.1 建筑面积 -152 第二章 工程量的计算 -152 2.1 土石方工程 -152 2.2 基础工程 -153 2.3 脚手架工程 -154 2.4 砌筑工程 -157 2.5 混凝土及钢筋混凝土工程 -167 2.6 木做工程 -178 2.7 楼地面工程 -179 2.8 屋面防水工程 -183 2.9 屋面保温隔热 -184 2.10 装饰工程 -184 2.11 钢筋计算分析表-187 第三章 施工组织设计 -193 3.1 编制依据和原则-194 3.2 工程概况及施工特点-194 3.3 施工部署及施工准备-196 3.4 施工进度计划 -200 3.5 主要分部分项工程施工方案-201 3.6 工程材料的采购和进场计划-212 3.7 地下管线及其他地上地下设施的加固防护措施-212 3.8 保证工期、质量、安全、文明施工和减少扰民的技术措施213 3.9 雨季及高温施工措施-222 3.10 施工组织机构和施工人员配备-223 3.11 辅助资料图表 -224 结束语 -225 致谢 -226 参考文献 -227 分项工程划分 -228 附表 -230 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 第一章 荷载选择和计算 1.1 板荷载的恒载部分 1 1. .1 1 楼面恒载计算 20 厚 花岗岩面层 280.02= 0.56 kn/m 30 厚水 1:4 水 泥砂浆找平 200.03=0.6 kn/m 120 厚混凝土楼面板 250.12=3 kn/m 合计 :4.16 kn/m 取 4.2 kn/m 1 1. .2 2 屋面恒载计算 上人屋面 : 810 厚 地 砖铺平面层 200.01=0.2 kn/m 25 厚水泥沙浆 200.025=0.5 kn/m 40 厚混凝土防水层 220.04=0.88 kn/m 满铺 0.15 厚聚乙烯薄膜层 0.1 kn/m 25 厚聚乙烯保温隔热板 0.50.025=0.01 kn/m 20 厚 1:2.5 水泥沙浆找平层 200.02=0.4 kn/m 20 厚水泥珍珠岩找坡层 0.4 kn/m 钢筋混凝土屋面板 250.12=3.0 kn/m 合计： 5.49 kn/m 取 5.5 kn/m 非上人屋面 : 40 厚 370370 大阶砖 200.04=0.8 kn/m 25 聚苯乙烯薄膜一层 0.50.025=0.01 kn/m 1.5 厚防水卷材 0.01 kn/m 1.5 厚聚合物水泥基防水涂料 0.01 kn/m 20 厚水泥沙浆找平层 200.02= 0.4 kn/m 20 厚水泥珍珠岩找坡层 200.02= 0.4 kn/m 钢筋混凝土屋面板 250.12=3.0 kn/m 合计： 4.63 kn/m 取 4.6 kn/m 1 1. .3 3 卫生间恒载计算 45 厚陶瓷棉砖 0.12 kn/m 25 厚水泥沙浆 200.025=0.5 kn/m 15 厚水泥沙浆找平 200.015=0.3 kn/m 40 厚 c20 细石砼 220.04=0.88 kn/m 水泥炉渣垫层 140.35=4.9 kn/m *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 20 厚水泥沙浆保护层 200.02=0.4 kn/m 20 厚水泥砂浆找平 200.02=0.4 kn/m 80mm 厚混凝土现浇板 250.08=2.0 kn/m 合计： 9.5 kn/m 取 9.5 kn/m 1.2 板荷载的活载部分 2.1 楼梯间部分 根据荷载规范：办公楼的楼梯活载取2.5 kn/m为了设计和施工方便， 1#,2#楼梯的活载由一层到顶层取同一荷载值。 活载： 2.5 kn/m 2.2 楼面部分 根据荷载规范：办公楼、会议室的楼面活载取2.0 kn/m。 2.3 屋面部分 根据荷载规范：民用建筑不上人屋面活载取0.5 kn/m。上人屋面活 载值取 2.0 kn/m。 2.4 卫生间部分 根据荷载规范：办公楼的卫生间活载取2.0 kn/m 。 2.5 阳台部分 根据荷载规范：办公楼的有密集人群时的阳台活载取3.5kn/m ;一 般情况阳台活载取2.0 kn/m 第二章 楼梯部分 （ 取 1#楼梯的一个标准层计算） 2.1 楼梯板设计 取板厚 h=120mm ,约为板斜长的1/30.板倾斜角 tan=161.5/260=0.621, cos=0.849 tan=158.3/260=0.609, cos=0.854 . 取 1m 宽板带计算 . 1#楼梯的标准层和剖面图如下： *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 1#楼梯剖面图1： 50 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 (a)荷载计算 荷载种类荷载标准值 (kn/m) 20 厚花岗岩面 层 (0.26+0.1615)280.02/0.26= 0.91(1,6 层 ) (0.26+0.1583) 280.02/0.26=0.90(2 5 层 ) 三角形踏步 0.50.260.161525/0.26=2.0 2(1,6 层 ) 0.50.260.158325/0.26=1.9 8(2 5 层 ) 混凝土斜板0.1225/0.849=3.53(1,6 层 ) 0.1225/0.854=3.51(2 5 层 ) 板底抹灰0.0217/0.849=0.40(1,6 层 ) 0.0217/0.854=0.40(2 5 层 ) 恒 荷 载 小计6.86(1,6 层 ) 6.79(2 5 层 ) 活荷载 2.5 总荷载设计值1.26.86+1.42.5=11.732(1,6 层 ) 1.26.79+1.42.5=11.648(2 5 层 ) (b)截面设计 板水平计算跨度ln=3.12m(6 层 ), ln=2.86m(2 5 层 )弯矩设计值 m=1/10pln2=0.111.7323.122=11.42kn/m(6 层 ) , m=1/10pln2=0.111.6482.862=9.6kn/m(2 5 层 )板的有效高度 h0=120-20=100mm s=m/1fcbh02=11.42106/1.09.610001002=0.119,查表得 =1-(1-2s)1/2=0.127 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.936 as=m/rsfyho=11.42106/2100.936100=581mm2 6 层 :选配 10130,as=604mm2 s=m/1fcbh02=9.6106/1.09.610001002=0.1,查表得 =1-(1-2s)1/2=0.12 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.947 as=m/rsfyho=9.6106/2100.947100=483mm2 2 5 层 :选配 8100,as=503mm2 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 分布钢筋每级踏步1 根 8. 2.2 平台板的设计 设平台板厚h=80mm,取 1m 宽板带计算 . (a)荷载计算 平台板的荷载计算见下表 荷载种类荷载标准值 (kn/m) 20 厚花岗岩面层 0.56 80mm 厚混凝土板 0.0825=2 板底抹灰 0.0217=0.34 小计 2.9 活荷载 2.5 总荷载设计值 1.22.9+1.42.5=6.98 (b)截面设计 平台板的计算跨度lo=1.58+0.18/2=1.67m.弯矩设计值 m=1/10pln2=0.16.981.672=1.95kn.m.板的有效高度ho=80- 20=60mm. s=m/1fcbh02=1.95106/1.09.61000602=0.056 =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.056)1/2=0.058 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.5(1+(1-20.058)1/2)=0.970 as=m/rsfyho=1.95106/0.9721060=160mm2 选配 8200,as=251mm2 2.3 平台梁设计 设平台梁截面尺寸为200mm350mm (a)荷载计算 计算跨度lo=1.05ln=1.052.8=2.94m 平台梁的荷载 荷载种类荷载标准值 (kn/m) 梁自重 0.2(0.35-0.08) 25=1.4 梁侧粉刷 0.02(0.35-0.08) 217=0.18 平台板传来 2.91.4/2=2.03(1 6 层 靠右 的 ) 2.91.58/2=2.291(2-5 层 靠门的 ) 2.91.32/2=1.914(1,6 层 靠门的 ) 楼梯段传来 6.792.86/2=9.71(2-5 层 ) 6.863.12/2=10.70(1,6 层 ) *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 小计 13.32(2-5 层 靠右边的 ) 14.31(1,6 层 靠右边的 ) 13.58(2-5 层 靠门的 ) 14.19(1,6 层 靠门的 ) 活荷载 3.5(2.86/2+1.67/2 =7.93(2-5 层 ) 3.5(3.12/2+1.41/2) =7.93(1,6 层) 总荷载设计值 1.213.71+1.47.93=27.55(2 -5 层 ) 1.214.32+1.47.93=28.29(1 ,6 层 ) 弯矩设计值 m=1/8plo2=1/813.712.7512=12.847kn.m(2-5 层 ) m=1/8plo2=1/814.322.7512=13.424kn.m(1,6 层 ) 剪力设计值 v=1/2pln=1/213.712.62=17.79kn (2-5 层 ) v=1/2pln=1/214.322.62=18.59kn(1,6 层 ) 截面按倒l 形计算 ,bf=b+5hf=200+580=600mm,梁是有效高度ho=350- 35=315mm 经判别属第一类t 形截面 (2-5 层 ):s=m/1fcbh02=12.847106/1.09.66003152=0.02 =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.05)1/2=0.02 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.5(1+(1-20.03)1/2)=0.99 as=m/rsfyho=14.81106/0.99210315=196mm2 选配 212,as=226mm2 配置 6200 箍筋 .则斜截面受剪承载力 vcs=0.7ftbho+1.25fyvasvho/s =0.71.1200315+1.2521056.6315/200=70796n19190n ( (1 1, ,6 6 层层 ) ): :s=m/1fcbh02=15.47106/1.09.66003152=0.02 =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.05)1/2=0.02 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.5(1+(1-20.03)1/2)=0.99 as=m/rsfyho=15.47106/0.99210315=205mm2 选配 310,as=236mm2 配置 6200 箍筋 .则斜截面受剪承载力 vcs=0.7ftbho+1.25fyvasvho/s =0.71.1200315+1.2521056.6315/200=70796n18590n *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 同理 1 6 层靠右边的也选配212,as=226mm2钢筋 第三章 钢筋混凝土现浇楼板计算 3.1 楼板内力计算 本人选取二层楼板计算，板厚为120，楼板的布置和分类如下图所示： 一 荷载不利情况布置和边界条件的确定 根据最不利荷载布置原则，求某区格板跨内截面最大弯矩形时，应按在此 区格板布置活荷载，其他板棋盘式布置活荷载。欲求支座最大弯矩时，活荷 载可以近似按各区格板满布得到。 当求区格板跨中最大弯矩时，一般是将荷载分成对称荷载g=g+q/2 和 反对称荷载q=q/2 然后叠加。对称荷载g=g+q 使板在支座处无转角， 反对称荷载q=q/2 会使板在支座处出现转角。所以对于边支座，只有对 称荷载作用，因此可以看成固定支座。对于内区格板的支座，由于有反对称 荷载，所以看成为铰支座。其他情况也可以按此分析。另外，计算弯矩时， 还要考虑泊松比的影响。 图 3.2 b1 计算简图 b b1 16 6: : lx=2.23 ly=3.83 lx /ly=2.23/3.83=0.58 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 g= g+q/2=1.24.2+1.42/2=6.44 q= q/2=1.42/2=1.4 p=g+q=6.44+1.4=7.84 mx=(0.0374+0.20.0068) 6.442.232+(0.0849+0.20.0229) 1.42.232=1.864 kn/m my=(0.0068+0.20.0374) 6.442.232+(0.0229+0.20.0849) 1.42.232=0.735 kn/m mx=-0.08017.842.232=-3.123kn/m my=-0.05717.842.232=-2.226 kn/m b b2 25 5: : lx=1.49 ly=2.8 lx /ly=1.49/2.8=0.53 g= g+q/2=1.24.2+1.42/2=6.44 q= q/2=1.42/2=1.4 p=g+q=6.44+1.4=7.84 mx=(0.0391+0.20.0049) 6.441.492+(0.0921+0.20.0196) 1.41.492=0.871kn/m my=(0.0049+0.20.0391) 6.441.492+(0.0196+0.20.0921) 1.41.492=0.30kn/m mx=-0.0827.841.492=-1.427 kn/m my=-0.05717.841.492=-0.994 kn/m *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 表表2 2. .1 1 双双向向板板内内力力计计算算汇汇总总表表 1 1 板板号号 内内力力 b b1 1b b2 2b b3 3b b4 4b b5 5 l lx x5.55.45.62.21.8 l ly y5.65.67.22.82.2 l lx x/ / l ly y 0.980.960.780.790.82 g g= = g g+ +q q/ /2 2 1.24.2+1.42 /2=6.44 1.24.2+1.42 /2=6.44 1.24.2+1.42/2 =6.44 1.24.2+1.42 /2=6.44 1.24.2+1.42 /2=6.44 q q= = q q/ /2 2 1.42/2=1.41.41.41.41.4 p p= =g g+ +q q 7.847.847.847.847.84 m mx x(0.0185+0.20. 0174) 6.445.52 +(0.0385+0.20 .0370) 1.45.52=6.2 26 (0.0194+0.20. 0173) 6.445.42+(0 .0402+0.20.03 65) 1.45.42=6.2 32 (0.0281+0.20.01 38) 6.445.62+(0.0 585+0.20.0327) 1.45.62=9.088 (0.0276+0.20. 0141) 6.442.22+(0 .0573+0.20.03 31) 1.42.22=1.3 81 (0.0261+0.20. 0149) 6.441.82+(0 .0539+0.20.03 40) 1.41.82=0.8 82 m my y(0.0174+0.20. 0185) 6.445.52 +(0.0370+0.20 .0385) 1.45.52=6.0 03 (0.0173+0.20. 0194) 6.445.42+(0 .0365+0.20.04 02) 1.45.42=5.7 96 (0.0138+0.20.02 81) 6.445.62+(0.0 327+0.20.0585) 1.45.62=5.871 (0.0141+0.20. 0276) 6.442.22+(0 .0331+0.20.05 73) 1.42.22=0.9 13 (0.0149+0.20. 0261) 6.441.82+(0 .0340+0.20.05 39) 1.41.82=0.6 23 m mx x - 0.05287.845 .52=-12.522 - 0.05437.845 .42=-12.414 - 0.06797.845.6 2=-16.694 - 0.06717.842 .22=-2.546 - 0.05507.841 .82=-1.397 m my y - 0.05197.845 - 0.05257.845 - 0.05617.845.6 - 0.0567.842. - 0.05287.841 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 .52=-12.309.42=-12.002 2=-13.793 22=-2.125.82=-1.341 板板号号 内内力力 b b9 9b b1 10 0b b1 11 1b b1 12 2b b1 15 5 l lx x2.75.55.46.51.9 l ly y4.56.56.57.22.1 l lx x/ / l ly y 0.600.850.830.900.90 g g= = g g+ +q q/ /2 2 1.24.2+1.42 /2=6.44 1.24.2+1.42 /2=6.44 1.24.2+1.42/2 =6.44 1.24.2+1.42 /2=6.44 1.24.2+1.42 /2=6.44 q q= = q q/ /2 2 1.41.41.41.41.4 p p= =g g+ +q q7.847.847.847.847.84 m mx x(0.0367+0.20. 0076) 6.442.72 +(0.082+0.20. 0242) 1.42.72=2.6 81 (0.0246+0.20. 0156) 6.445.52+(0 .0506+0.20.03 48) 1.45.52=7.8 38 (0.0256+0.20.01 51) 6.445.42+(0.0 528+0.20.0342) 1.45.42=7.809 (0.0221+0.20. 0165) 6.446.52+(0 .0456+0.20.03 58) 1.46.52=10. 032 (0.0256+0.20. 0151) 6.445.42+(0 .0528+0.20.03 42) 1.45.42=7.8 09 m my y(0.0076+0.20. 0367) 6.442.72 +(0.0242+0.20 .082) 1.42.72=1.1 16 (0.0156+0.20. 0246) 6.445.52+(0 .0348+0.20.05 06) 1.45.52=5.9 0 (0.0151+0.20.02 56) 6.44 5.42+(0.0342+0. 20.0528) 1.45.42=5.624 (0.0165+0.20. 0221) 6.446.52+(0 .0358+0.20.04 56) 1.46.52=8.3 49 (0.0151+0.20. 0256) 6.44 5.42+(0.0342+0 .20.0528) 1.45.42=5.6 24 m mx x- 0.07937.842 - 0.06267.845 - 0.06417.845.4 - 0.05887.846 - 0.06417.845 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 .72=-4.532.52=-14.846 2=-14.654 .52=-19.477.42=-14.654 m my y - 0.05717.842 .72=-3.263 - 0.05517.845 .52=-13.068 - 0.05547.845.4 2=-12.665 - 0.05417.846 .52=-17.92 - 0.05547.845 .42=-12.665 板板号号 内内力力 b b1 17 7b b1 18 8b b2 20 0b b2 21 1b b2 24 4 l lx x0.81.321.31.481.67 l ly y1.322.52.12.82.8 l lx x/ / l ly y 0.610.530.620.530.60 g g= = g g+ +q q/ /2 2 1.24.2+1.42 /2=6.44 1.24.2+1.42 /2=6.44 1.24.2+1.42/2 =6.44 1.24.2+1.42 /2=6.44 1.24.2+1.42 /2=6.44 q q= = q q/ /2 2 1.41.41.41.41.4 p p= =g g+ +q q7.847.847.847.847.84 m mx x(0.0363+0.20. 008) 6.440.82+(0 .0806+0.20.02 48) 1.40.82=0.2 33 (0.0391+0.20. 0049) 6.441.322+( 0.0921+0.20.0 196)1.41.32 2=0.684 (0.0358+0.20.00 84) 6.441.32+(0.0 792+0.20.0254) 1.41.32=0.607 (0.0391+0.20. 0049) 6.441.482+( 0.0921+0.20.0 196)1.41.48 2=0.860 (0.0367+0.20. 0076) 6.441.672+( 0.082+0.20.02 42) 1.41.672=1. 026 m my y(0.008+0.20.0 363) 6.440.82+(0 .0248+0.20.08 06) 1.40.82=0.1 (0.0049+0.20. 0391) 6.441.322+( 0.0196+0.20.0 921) 1.41.322=0. (0.0084+0.20.03 58) 6.441.32+(0.0 254+0.20.0792) 1.41.32=0.267 (0.0049+0.20. 0391) 6.441.482+( 0.0196+0.20.0 921) 1.41.482=0. (0.0076+0.20. 0367) 6.44 1.672+(0.0242+ 0.20.082) 1.41.672=0. 427 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 0235296 m mx x - 0.07887.840 .82=-0.395 - 0.0827.841. 322=-1.12 - 0.07827.841.3 2=-1.036 - 0.0827.841. 482=-1.408 - 0.07937.841 .672=-1.734 m my y- 0.05717.840 .82=-0.287 - 0.05717.841 .322=-0.78 - 0.05717.841.3 2=-0.757 - 0.05717.841 .482=-0.981 - 0.05717.841 .672=-1.248 二 单向板计算 在计算跨中最大弯矩时，忽略连续梁对板的约束作用，偏于安全地按简支 构件计算，即跨中最大弯矩为单向板在g+q 作用下两个支座铰支时的跨 中弯矩值（ g+q） l2/8；在计算支座最小负弯矩时，偏于安全地按两边固结 方式计算，即为支座最小负弯矩为单向板在g+q 作用下两个支座固定时 的支座弯矩 -（ g+q） l2/12。 b b6 6, ,b b7 7, ,b b8 8, ,b b2 23 3: : g=1.24.2=5.04 kn/m q=1.42=2.8 kn/m g+q=5.04+2.8=7.84kn/ 跨中 m=（ g+q） l2/8=7.842.22/8=4.74 kn/m 支座 m=（ g+q） l2/12=7.842.22/12=3.16 kn/m b b1 13 3: : g=1.24.2=5.04 kn/m q=1.42=2.8 kn/m g+q=5.04+2.8=7.84kn/ 跨中 m=（ g+q） l2/8=7.841.72/8=2.83 kn/m 支座 m=（ g+q） l2/12=7.841.72/12=1.89 kn/m b b1 14 4: : g=1.24.2=5.04 kn/m q=1.42=2.8 kn/m g+q=5.04+2.8=7.84kn/ 跨中 m=（ g+q） l2/8=7.841.442/8=2.03 kn/m 支座 m=（ g+q） l2/12=7.841.442/12=1.35 kn/m b b1 19 9: : g=1.24.2=5.04 kn/m q=1.42=2.8 kn/m g+q=5.04+2.8=7.84kn/ *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 跨中 m=（ g+q） l2/8=7.841.362/8=1.81kn/m 支座 m=（ g+q） l2/12=7.841.362/12=1.21 kn/m b b2 22 2: : g=1.24.2=5.04 kn/m q=1.42=2.8 kn/m g+q=5.04+2.8=7.84kn/ 跨中 m=（ g+q） l2/8=7.841.042/8=1.06 kn/m 支座 m=（ g+q） l2/12=7.841.042/12=0.71kn/m 3.2 楼板配筋 一 截面有效高度计算 楼面部分 : 对板厚为120mm 的板，跨中截面lo1方向 ho1=120-20=100mm， lo2方向 h02=120-30=90mm。 支座截面： 对板厚为120mm 的板， ho=120-20=100mm 。 二 支座配筋方法 通常有两种方法。 一是取支座两边板的支座弯矩的平均值进行配筋，这种方法比较经济。 二是按支座两边板的支座弯矩绝对值的大值进行配筋，这种方法偏于安全。 考虑到该建筑是公共建筑。所以按后者进行配筋。（厕所支座配筋按自 己支座配） 为了便于计算，均近似取=0.95， as=m/（ 0.95h0fy） 。 混凝土强度等级:c20 混凝土强度设计值fc=9.6 n/mm2 ft=1.10 n/mm2 钢筋抗拉强度设计值 fy 210n/mm b b1 1 的的 配配筋筋计计算算： 跨中配筋x 方向： s=mx/1fcbh02=6.226106/（ 9.610001002） =0.065 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.967 as=mx/fyrsho=6.226106/(2100.967100)= 307mm2 选配 8160， as=314mm2。 跨中配筋y 方向： s=mx/1fcbh02=6.003106/（ 9.61000902） =0.078 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.959 as=mx/fyrsho=6.003106/(2100.95990)=331mm2 选配 8150， as=335mm2。 支座配筋x 方向 ： s=mx/1fcbh02=12.522106/（ 9.610001002） =0.130 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.930 as=mx/fyrsho=12.522106/(2100.930100)=641mm2 选配 875， as=670mm2。 支座配筋y 方向 ： s=mx/1fcbh02=12.309106/（ 9.610001002） =0.128 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.931 as=mx/fyrsho=12.309106/(2100.931100)=630mm2 选配 880， as=628mm2。 b b2 2 的的 配配筋筋计计算算： 跨中配筋x 方向： s=mx/1fcbh02=6.232106/（ 9.610001002） =0.065 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.966 as=mx/fyrsho=6.232106/(2100.966100)= 307mm2 选配 8160， as=314mm2。 跨中配筋y 方向： s=mx/1fcbh02=5.796106/（ 9.61000902） =0.075 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.961 as=mx/fyrsho=5.796106/(2100.96190)=319mm2 选配 8150， as=335mm2。 支座配筋x 方向 ： s=mx/1fcbh02=12.414106/（ 9.610001002） =0.129 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.931 as=mx/fyrsho=12.414106/(2100.931100)=635mm2 选配 875， as=670mm2。 支座配筋y 方向 ： s=mx/1fcbh02=12.002106/（ 9.610001002） =0.125 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.933 as=mx/fyrsho=12.002106/(2100.933100)=613mm2 选配 880， as=628mm2。 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 b b3 3 的的 配配筋筋计计算算： 跨中配筋x 方向： s=mx/1fcbh02=9.088106/（ 9.610001002） =0.095 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.95 as=mx/fyrsho=9.088106/(2100.95100)= 456mm2 选配 8110， as=457mm2。 跨中配筋y 方向： s=mx/1fcbh02=5.871106/（ 9.61000902） =0.076 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.96 as=mx/fyrsho=5.871106/(2100.9690)=324mm2 选配 8150， as=335mm2。 支座配筋x 方向 ： s=mx/1fcbh02=16.694106/（ 9.610001002） =0.174 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.904 as=mx/fyrsho=16.694106/(2100.904100)=879mm2 选配 1090， as=873mm2。 支座配筋y 方向 ： s=mx/1fcbh02=13.793106/（ 9.610001002） =0.144 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.922 as=mx/fyrsho=13.793106/(2100.922100)=712mm2 选配 870， as=718mm2。 b b4 4 的的 配配筋筋计计算算： 跨中配筋x 方向： s=mx/1fcbh02=1.381106/（ 9.610001002） =0.014 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.993 as=mx/fyrsho=1.381106/(2100.993100)= 66mm2 选配 8200， as=251mm2。 跨中配筋y 方向： s=mx/1fcbh02=0.913106/（ 9.61000902） =0.012 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.994 as=mx/fyrsho=0.913106/(2100.99490)=49mm2 选配 8200， as=251mm2。 支座配筋x 方向 ： s=mx/1fcbh02=2.546106/（ 9.610001002） =0.027 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.986 *工学院土木专业 20*届毕业设计计算书 第 页 as=mx/fyrsho=2.546106/(2100.986100)=123mm2 选配 8200， as=251mm2。 支座配筋y 方向 ： s=mx/1fcbh02=2.125106/（ 9.610001002） =0.022 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.989 as=mx/fyrsho=2.125106/(2100.989100)=102mm2 选配 8200， as=251mm2。 b b5 5 的的 配配筋筋计计算算： 跨中配筋x 方向： s=mx/1fcbh02=0.882106/（ 9.610001002） =0.009 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.995 as=mx/fyrsho=0.882106/(2100.995100)= 42mm2 选配 8200， as=251mm2。 跨中配筋y 方向： s=mx/1fcbh02=0.623106/（ 9.61000902） =0.008 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.996 as=mx/fyrsho=0.623106/(2100.99690)=33mm2 选配 8200， as=251mm2。 支座配筋x 方向 ： s=mx/1fcbh02=1.397106/（ 9.610001002） =0.015 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.992 as=mx/fyrsho=1.397106/(2100.992100)=67mm2 选配 8200， as=251mm2。 支座配筋y 方向 ： s=mx/1fcbh02=1.341106/（ 9.610001002） =0.014 rs=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.993 as=mx/fyrsho=1.341106/(2100.993100)=64mm2 选配 8200， as=251mm2。 b b9 9 的的 配配筋筋计计算算： 跨中配筋x 方向： s=mx/1fcbh02=2.681106/（ 9.610001002） =0.028 rs=0.5(1+(1-2s