南通瑞泰科技股份有限公司公寓设计.docx

南通大学毕业设计1. 建筑设计说明1.1 设计的基本原则1、满足功能要求 满足建筑物功能要求，为人们的生产生活活动创造良好的环境，是建筑设计的首要任务。本设计要满足公司职工休息、休闲的基本要求。2、采用合理的技术措施 正确的选用建筑材料，根据建筑空间组合的特点，选择合理的结构、施工方案，使房屋坚固耐久，建造方便。 3、具有良好的经济效果 在房屋的设计和建造中，要因地制宜，就地取材，尽量做到节省劳动力，节约建筑材料和资金。4、考虑建筑美观要求 建筑物是社会的物质和文化财富，它在满足使用要求的同时，还要考虑人们对建筑物在美观方面的要求，教学楼设计尽量做到现代、简洁、朴实，考虑建筑物赋予人在精神上的感受。5、符合总体规划要求单体建筑是总体规划中的组成部分，单体建筑应符合总体规划提出的要求。建筑物的设计，还要充分考虑和周围环境的关系。1.2 设计资料1、工程名称：南通瑞泰科技股份有限公司职工公寓。2、工程概况：本工程为框架结构，主体四层局部五层，采用现浇钢筋混凝土框架结构，面积约为4700，建筑总高18.15m，层高均为3.3m，室内外高差0.45m。3、本工程地质条件：本工程抗震设防烈度为6度，建筑结构的安全等级为二级。根据国家标准及规范，基本风压 0.45kn/m2。4、基本风压：0=0.45kn/ m2。5、抗震设防烈度：6度。1.3 建筑做法说明1、墙身做法:外墙为300mm厚加气混凝土砌块，20mm厚水泥砂浆罩面，20mm厚水泥砂浆，内墙面为20mm厚水泥砂浆抹灰。内墙为200mm厚加气混凝土砌块，双侧20mm厚水泥砂浆抹灰。卫生间墙为100mm厚加气混凝土砌块，双侧20mm厚水泥砂浆。2、屋面做法：不上人屋面（刚性）40mm厚c20细石混凝土保护层，3mm厚1:3石灰砂浆隔离层，卷材防水层，20mm厚的1:25水泥砂浆找平层，120mm厚钢筋混凝土板，20mm厚水泥砂浆找平层，12mm厚纸筋石灰抹底。上人屋面：30mm厚c20细石混凝土防水，三毡四油铺小石子，15mm厚水泥砂浆找平层，40mm厚水泥石灰焦渣3%找平找坡层，80mm厚矿渣水泥保温层，120mm厚现浇钢筋混凝土板，10mm厚混合砂浆抹灰。3、楼面做法：瓷砖地面(包括水泥砂浆打底)，120mm厚现浇钢筋混凝土板结构层，10mm厚混合砂浆抹灰层。4、走廊楼面做法：瓷砖地面（包括水泥砂浆打底），120mm厚现浇钢筋混凝土板结构层，10mm厚混合砂浆抹灰层。5、门窗做法：除大厅入口门采用玻璃门外其余均采用木门，铝合金窗。6、活荷载：不上人屋面活荷载去0.5 kn/ m2，上人屋面取2.0 kn/ m2，楼面（走廊）活荷载取2.0kn/ m2，楼面（公寓）取2.0kn/ m2。卫生间活荷载取2.0 kn/. m27、雪荷载0.25 kn/ m2屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。2 结构设计2.1 结构布置及计算简图该工程为框架结构，主体四层局部五层，高度均为3.3m。墙体均采用加气空心混凝土砌块，外墙300mm，内墙200mm，卫生间100mm。楼盖和屋盖均采用现浇钢筋混凝土板，板厚120mm。外门为玻璃门，其余均为木门。具体详见下图。图2.1标准层平面布置图 图2.2计算简图2.2 梁板的截面尺寸横梁：l=8400mm，截面高度h=(1/12-1/8)l=700-467mm，取h=600mm截面宽度b=(1/2-1/3)h=350-156mm，取b=300mm纵梁：l=8400mm，截面高度h=(1/12-1/8)l=700-467mm，取h=600mm截面宽度b=(1/2-1/3)h=350-156mm，取b=300mm次梁:h=550mm，b=300mm梁板的具体尺寸见表1表2.1 梁板的截面尺寸层次混凝土强度等级横梁（bh）纵梁(bh)次梁（bh）ab跨bc跨2-5c303006003004003006003005501c303006003004003006003005502.3 柱的截面尺寸该框架的抗震等级为三级，查表轴压比限值为，重力荷载代表值近似取12 ，混凝土强度等级。边柱：=(1.38.44.212105)/(0.914.3)=213818 mm2中柱：=(1.38.45.412105)/(0.914.3)=274909 mm2取柱子截面为正方形，则边柱和中柱的截面高度分别为463mm和525mm。根据上述结果，并综合考虑其他因素，来设计柱截面尺寸。取如下：1-5层 bh=600mm600mm2.4 结构计算简图基础选用柱下独立基础，基础顶面据室内地面为500mm。框架结构计算简图，取顶层柱的型心作为框架柱的轴线，梁轴线取至板顶，2-5层高度即层高，取3.3m。底层柱高度从基础顶面取至一层板顶，即h1=3.30.450.5=4.25m。 图2.3结构计算简图3 重力荷载计算3.1 屋面（不上人）屋面为刚性防水屋面40mm的c20细石混凝土保护层 230.04=0.92 kn/m23mm厚的1:3石灰砂浆隔离层 0.00317=0.0513 kn/m2卷材防水层 0.3 kn/m220mm厚的1:2.5水泥砂浆找平层 200.02=0.4 kn/m2120mm厚的钢筋混凝土板 250.12=3 kn/m220mm厚的水泥砂浆找平层 200.02=0.4 kn/m212mm厚的纸筋石灰抹底 0.16 kn/m2-合计 3.72 kn/m2屋面（上人）30mm厚c20细石混凝土防水 1.0 kn/m2三毡四油铺小石子 0.4 kn/m215mm水泥砂浆找平层 0.01520=0.3 kn/m240mm水泥石灰焦渣砂浆3找坡 0.0414=0.56 kn/m280mm厚矿渣水泥保温层 0.0814.5=1.16 kn/m2120mm厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3 kn/m210mm厚混合砂浆抹灰 0.0117=0.17 kn/m2-合计 6.69 kn/m23.2 楼面恒载瓷砖地面（包括水泥砂浆打底） 17.80.08=0.55 kn/m2120mm厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3 kn/m210mm厚板底抹灰 170.01=0.17 kn/m2-合计 3.72 kn/m23.3 屋面及楼面可变荷载计算不上人屋面均布活荷载标准值 0.5 kn/m2上人屋面均布活荷载标准值 2.0 kn/m2走廊活荷载标准值 2.0 kn/m2楼面活荷载标准值 2.0 kn/m2屋面雪荷载标准值 0.25 kn/m2卫生间标准值 2.0 kn/m23.4 梁重力荷载计算边横梁 0.30.625=4.5 kn/m粉刷：12mm厚混合砂浆 （0.70.12）0.012217=0.237 kn/m-合计 4.737 kn/m中横梁 0.30.425=3 kn/m粉刷：12mm厚混合砂浆 （0.40.12）0.012217=0.114 kn/m-合计 3.114 kn/m纵梁 0.30.625=4.5 kn/m粉刷：12mm厚混合砂浆 0.60.012217=0.245 kn/m-合计 4.745 kn/m次梁 0.30.5525=4.125 kn/m 粉刷：12mm厚混合砂浆 0.550.012217=0.224 kn/m-合计 4.349 kn/m卫生间梁 0.30.325=2.25 kn/m粉刷：12mm厚混合砂浆 0.30.012217=0.122 kn/m-合计 2.372kn/m基础梁 250400 0.250.425=2.5kn/m3.5 柱重力荷载计算柱自重 0.60.625=9kn/m粉刷：12mm厚混合砂浆 0.640.012217=0979 kn/m-合计 9.979kn/m3.6 外墙自重20mm厚水泥砂浆罩面 200.02=0.4kn/m 20mm厚水泥砂浆 200.02=0.4kn/m300mm厚加气混凝土砌块 7.50.3=2.25kn/m20mm厚抹灰内墙面 200.02=0.4kn/m-合计 3.45kn/m3.7 内墙自重双侧20mm厚抹灰 170.022=0.68kn/m200mm厚加气混凝土砌块 6.50.2=1.3kn/m-合计 1.98kn/m3.8 卫生间双侧20mm厚抹灰 170.022=0.68kn/m100mm厚加气混凝土砌块 5.50.1=0.55kn/m-合计 1.23kn/m3.9 门窗、栏杆重力荷载栏杆自重（玻璃10mm） 0.30.92.50.30.325=2.93 kn/m2木门 0.2 kn/m2铝合金窗 0.4 kn/m2玻璃门 0.256kn/m2玻璃幕墙 1.5 kn/m24 框架的侧移刚度验算4.1 横向框架线刚度梁的线刚度。混凝土弹性模量、l梁的计算跨度；为梁截面惯性矩现浇楼，面中框架梁取2.0，边框架梁取，为梁矩形部分的截面惯性矩；各层各跨线刚度计算见表2.各层计算柱的线刚度。柱的截面惯性矩，h框架柱的计算高度，结果见表3。表4.1横梁的线刚度计算类别层次ec(n.mm-2)bh(mmmm)i0(mm4)l(mm)ecic/l(n.mm)1.5ecic/l(n.mm)2.0ecic/l(n.mm)边横梁3.01043006005.410984001.92910102.89410103.85810102-53.01043006005.410984001.92910102.89410103.8581010中横梁13.01043004001.610924002101031010410102-53.01043004001.61092400210103101041010表4.2各层柱的线刚度计算类 别层次hcec(n.mm-2)bh(mmmm)ic/mm4ecic/hc/n.mm柱142503.01046006001.0810107.62410102-633003.01046006001.0810109.81810104.2 各柱的侧移刚度柱的侧移刚度d值按下式计算： 图4.2框架梁、柱线相对线刚度示意图一般层：=kb/2kc =/(2)底层： =kb/2kc =（0.5）/(2)表4.3横向框架柱侧移刚度d计算表层层高柱类根数di2-53.3边柱20.2950.12913956841703.3中柱20.7020.2602812914.25边柱20.3800.37018741864104.25中柱20.9040.48324464di /d2=84170/864100.7，该框架为规则框架。5 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1 横向风荷载作用下框架结构内力和标准值5.1.1 风荷载标准值南通地区重现期为50年的基本风压为wo=0.45kn/m，地面粗糙度c类。风荷载体型系数由荷载规范7.3节查的（迎风面），（背风面）。荷载规范规定对于高度大于30m，且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风振脉动的影响，取=1.0.将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，如表5风荷载计算表所示。表5.1各层集中风荷载标准值层次z(m)zw0/(kn/m2)hi/mhj/mwk/knv/kn518.150.81.01.30.453.32.411.2011.20413.650.741.01.30.453.33.312.0023.20310.350.741.01.30.453.33.312.0035.2027.050.741.01.30.453.33.312.0047.2013.750.741.01.30.453.753.312.8260.02wk=z w0( hihj)b/2 图5.1等效节点集中荷载计算简图（kn）5.1.2 风荷载作用下的水平位移验算根据水平荷载计算层间剪力，再依据层间侧移刚度，计算出各层的相对侧移和绝对侧移。表5.2风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算表层次1234511.2012.0012.0012.0012.8211.2023.2035.2047.2060.0284170841708417084170864100.00030.00060.00080.00120.00140.00430.0040.00340.00260.00141/80001/55001/41251/27501/2679侧移验算：层间侧移最大值：1/26791/550(满足要求)5.1.3 风荷载作用下框架结构内力计算计算方法采用d值法。柱端剪力计算公式：vij=(dij/dij)*vi柱端弯矩计算公式：mijb=vijyh miju=vij(1-y)h y=y0+y1+y2+y3反弯点高比，根据表均布荷载作用下各层标准反弯点高度比yn查得。表5.3 a轴框架柱反弯点位置层号h/my0y1y2y3y53.30.2950.150000.1543.30.2950.250000.2533.30.2950.400000.4023.30.2950.500000.5014.250.3800.760000.76表5.4 b轴框架柱反弯点位置层号h/my0y1y2y3y53.30.7020.300000.3043.30.7020.400000.4033.30.7020.450000.4523.30.7020.500000.5014.250.9040.650000.65 表5.5各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次hi/mvi/knd(nmm-1)di1vi1ymi1bmi1u53.311.2084170139561.860.2950.150.925.2243.323.2084170139563.850.2950.253.189.5333.335.2084170139565.840.2950.407.7111.5623.347.2084170139567.830.2950.5012.9212.9214.2560.02864101874113.020.3800.7642.0513.28 表5.6 各层中柱柱端弯矩及剪力计算层次hi/mvi/knd(nmm-1)di1vi1ymi1bmi1u53.311.2084170281293.740.7020.303.708.6443.323.2084170281297.750.7020.4010.2315.3533.335.20841702812911.760.7020.4517.4621.3423.347.20841702812915.770.7020.5026.0226.0214.2560.02864102446416.990.9040.6546.9325.27梁端弯矩mb、剪力vi以及柱轴力按下列公式计算mbl= ibl/ibl+ibr(mi+1,jb+miju) mbr= ibr/ibl+ibr(mi+1,jb+miju) ibl 、ibr为节点左右梁的线刚度 mbl mbr 为节点左右梁的弯矩vb=( mbl + mbr)/l ni=(vbl+vbr)k表5.7 风荷载作用下的梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力边柱n中柱n55.228.648.41.655.015.012.44.18-1.65-2.53410.457.808.42.1711.0511.052.49.21-3.82-9.57314.7413.258.43.3318.3218.322.415.27-7.15-21.51220.6318.258.44.6325.2325.232.421.03-11.78-37.91126.221.538.45.6829.7629.762.424.8-17.46-57.03图5-2风荷载作用下的框架弯矩图、梁端剪力及主轴力图6 竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1 计算简图取3轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为8.4m，如图所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。见图6-1横向框架计算单元所示。 图6-1 横向框架计算单元6.2 荷载计算6.2.1 恒载计算图6-2各层梁上作用的恒载在图中，q1、q1代表横梁自重，为均布荷载形式。对于第5层，q1=4.737kn/m q1=3.114kn/mq2、q2分别为房间和走道梁传给横梁的梯形和三角形荷载，由图所示的几何关系可得，q2=3.724.2=15.62kn/m q2=3.722.4=8.93kn/mp1、p2分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的荷载，它包括梁自重、楼板自重和栏杆等的自重荷载，计算过程如下：节点集中荷载p1：边纵梁传来：（a） 屋面自重（三角形部分）4.22.10.523.72=32.81kn（b） 由次梁传来的屋面自重（梯形部分）0.5（8.4+4.2）2.13.72=49.22kn（c） 边纵梁自重 4.7454.2=19.93kn次梁自重 4.349（8.4+4.2）+2.372（2.4+2.1）=66.75kn栏杆自重 2.931.08.4=24.61kn-合计 p1=193.32kn节点集中荷载p2纵梁传来（a）屋面自重（三角形部分）4.22.10.523.72=32.81kn（b）次梁自重 4.349（8.4+4.2）+2.372（2.4+2.1）=66.75kn（c）由次梁传来的屋面自重（梯形部分）0.5（8.4+4.2）2.13.72=49.22kn（d）走道屋面板自重1.20.5（2.1+0.9）23.72=13.39kn-合计 p2=182.1kn m1=193.32（0.6-0.3）/2=29.0kn.mm2=182.10.15=27.32kn.m对于1-4层，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算过程如第五层，如下：q1=4.737+31.98=10.677kn/m q1=3.114kn/mq2=3.724.2=15.62kn/m q2=3.722.4=8.93kn/m节点集中荷载p1纵梁自重 4.7454.2=19.93kn外墙自重 （8.4-0.6）（3.3-0.6）3.45=72.66kn纵梁传来（a） 楼面自重（三角形部分）4.22.123.72=32.81kn（b）次梁自重 4.349（8.4+4.2）+2.372（2.4+2.1）=66.75kn（c）由次梁上传来的楼面自重（梯形部分）0.5（8.4+4.2）2.13.72=49.22kn（d）扣窗面积墙重加窗重加阳台重-1.51.83.45-（4.2-0.3）2.73.45+1.51.80.4+（4.2-0.3）2.93=-33.14kn-合计 p1=207.6kn节点集中荷载p2纵梁自重 4.7454.2=19.93kn内墙自重 8.42.71.984.22.71.98（2.41.2）2.71.23=80.17kn纵梁传来（a） 楼面自重4.22.120.5（2.10.9）1.22 3.72=79.01kn（b）次梁自重 4.349（8.4+4.2）+2.372（2.4+2.1）=66.75kn（c）由次梁上传来的楼面自重（梯形部分）0.5（8.4+4.2）2.13.72=49.22kn（d）扣窗面积墙重加窗重-1.52.11.981.52.10.2=-5.61kn-合计 p2=289.67knm1=207.6（0.6-0.3）/2=31.14kn.mm2=289.670.15=43.45kn.m6.2.2 活载的计算 图6-3各层梁上作用的活载对于第五层q2=0.54.2=2.1kn/m q2=0.52.4=1.2kn/m节点荷载p1屋面活载（三角形部分）0.54.22.12=8.82kn次梁传来的屋面活载（梯形部分）0.5（8.44.2）2.10.5=6.62kn-合计 p1=15.44kn节点集中荷载p2屋面活载（三角形部分）0.54.22.12=8.82kn次梁传来的屋面活载（梯形部分）0.5（8.44.2）2.10.5=6.62kn走道传来的屋面荷载（梯形部分）0.5（2.10.9）1.220.5=1.8kn-合计 p2=17.24knm1=15.44（0.6-0.3）/2=2.32kn.mm2=17.240.15=2.59kn.m对于1-4层，计算方法如第五层q2=24.2=8.4kn/m q2=22.4=4.8kn/m节点荷载p1屋面活载（三角形部分）24.22.12=35.28kn次梁传来的屋面活载（梯形部分）0.5（8.44.2）2.12=26.46kn-合计 p1=61.74kn节点集中荷载p2屋面活载（三角形部分）24.22.12=35.28kn次梁传来的屋面活载（梯形部分）0.5（8.44.2）2.12=26.46kn走道传来的屋面荷载（梯形部分）0.5（2.10.9）1.222=7.2kn-合计 p2=68.96knm1=61.74（0.6-0.3）/2=9.26kn.mm2=68.960.15=10.34kn.m6.2.3 屋面雪荷载标准值q2=0.254.2=1.05kn/m q2=0.252.4=0.6kn/m节点荷载p1屋面活载（三角形部分）24.22.10.25=4.41kn次梁传来的屋面活载（梯形部分）0.5（8.44.2）2.10.25=3.31kn-合计 p1=7.72kn节点集中荷载p2屋面活载（三角形部分）24.22.10.25=4.41kn次梁传来的屋面活载（梯形部分）0.5（8.44.2）2.10.25=3.31kn走道传来的屋面荷载（梯形部分）0.5（2.10.9）1.220.25=0.9kn-合计 p2=8.62knm1=7.72（0.6-0.3）/2=1.16kn.mm2=8.620.15=1.29kn.m表6.1横向框架恒荷载汇集表层次q1q1q2q2p1p2m1m254.7373.11415.628.93193.32182.129.027.321-410.6773.1115.628.93207.6289.6731.1443.45表6.2横向框架活荷载汇集表层次q2q2p1p2m1m252.1(1.05)1.2(0.6)15.44(7.72)17.2（8.62）2.32（1.16）2.59（1.29）1-48.44.861.7468.969.2610.346.3 恒载作用下的内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。计算时先对各节点不平衡弯矩进行第一次分配，向远端传递（1/2），然后对由于传递而产生的不平衡弯矩再进行分配，不再传递，到此为止。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载以及三角形分布荷载，化为等效均布荷载，等效均布荷载的计算公式如图6-4所示。6.3.1 固端弯矩的计算q =(1-2)pl 三角形荷载时，=1/2 q=5/8 p图6-4荷载的等效顶层梯形荷载转化为等效均布荷载q边 =q5ab1(1-2)q5ab2=4.737(120.250.25) 15.62=18.65knq中 =q5bc1(1-2)q5bc2=3.114(120.50.5) 8.93=8.70knab跨：两端均为固定支座mab=-mba=（1/12）q边 l边 =1/1218.658.4 =109.66kn.mmab =-109.6629.0=138.66kn.mmba =109.6627.32=136.98kn.mbc跨：两端均为固定支座mbc=-mcb=（1/12）q中 l中 =1/128.72.4 =-4.18kn.m其余层梯形荷载转化为等效均布荷载q边 =q5ab1(1-2)q5ab2=10.677(120.250.25) 15.62=24.59knq中 =q5bc1(1-2)q5bc2=3.114(120.50.5) 8.93=8.70knab跨：两端均为固定支座mab=-mba=（1/12）q边 l边 =1/1224.598.4 =144.59kn.mmab =144.5931.14=175.73kn.mmba =144.5943.45=188.04kn.mbc跨：两端均为固定支座mbc=-mcb=（1/12）q中 l中 =1/128.72.4 =-4.18kn.m6.3.2 用弯矩二次分配法计算恒载作用下的梁端、柱端弯矩。 图6-5恒载作用下的框架弯矩二次分配图6-6恒载作用下的框架弯矩图（kn.m）6.3.3 恒载作用下的梁端剪力和柱轴力梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得，而柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算恒载作用时的柱底轴力，要考虑柱的自重。（1） 梁端剪力由两部分组成：a 荷载引起的剪力，计算公式为：va=vb=1/2q1l11/2q2l1(1) q1和q2分别为矩形和梯形荷载vb=vc= 1/2q1l2 1/4q2l2 q1和q2分别为矩形和三角形荷载b 弯矩引起的剪力ab跨 va=vb=(mabmba)/lbc跨 因为bc跨两端弯矩相等，所以vb=vc=0（2） 柱的轴力计算n顶=节点剪力节点集中力n底=n顶柱自重表6.3恒载作用下的梁端剪力及柱轴力（kn）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力ab跨bc跨ab跨bc跨ab跨bc跨a柱b柱va=vbvb=vcva=vbvb=vcvavbvb=vc569.109.090.50069.6068.609.09262.95295.88278.54311.47494.059.09-1.58092.4795.639.09595.95628.88724.61757.54394.059.09-1.74092.3195.799.09928.79961.721179.931212.86294.059.09-1.65092.4095.709.091261.721294.651626.071659194.059.09-1.92092.1395.979.091594.381636.792072.482114.89图6-7恒载作用下的梁剪力、柱轴力图（kn）6.4 活载作用下的内力计算当活荷载产生的内力远小于恒荷载及水平力所产生的内力时，可不考虑活荷载的不利布置，而把活荷载同时作用于所有的框架梁上，这样求得的内力在支座处与按最不利荷载位置法求得的内力极为相近，可直接进行内力组合。6.4.1 固端弯矩的计算顶层梯形荷载转化为等效均布荷载q边 = (1-2)q5ab=(120.250.25) 2.1=1.87knq中 = (1-2)q5bc= (120.50.5) 1.2=0.75knab跨：两端均为固定支座mab=-mba=（1/12）q边 l边 =1/121.878.4 =11.0kn.mmab =-11.02.32=13.32kn.mmba =112.59=13.59kn.mbc跨：两端均为固定支座mbc=-mcb=（1/12）q中 l中 =1/120.752.4 =-0.36kn.m其余层梯形荷载转化为等效均布荷载q边 = (1-2)q5ab= (120.250.25) 8.4=7.48knq中 = (1-2)q5bc= (120.50.5) 4.8=3knab跨：两端均为固定支座mab=-mba=（1/12）q边 l边 =1/127.488.4 =43.98kn.mmab =43.989.26=53.24kn.mmba =43.9810.34=54.32kn.mbc跨：两端均为固定支座mbc=-mcb=（1/12）q中 l中 =1/1232.4 =-1.44kn.m6.4.2 活载作用下的弯矩二次分配 图6-8活载作用下框架弯矩二次分配（kn.m）图6-9活载作用下的框架弯矩图（kn.m）6.4.3 活载作用下梁的剪力及柱的轴力、剪力计算（1）梁端剪力由两部分组成a.