ZW3-7压缩机课程设计说明书.docx

过程机器课程设计目录1.热力学计算12.动力计算53.结构尺寸设计184.参考文献305.实践心得311热力学计算已知条件有：相对湿度=0.8空气等熵指数k=1.4第一级吸气温度ts1=40第二级吸气温度ts2=40额定排气量qd=3m3/min额定进气压力ps1=0.1mpa额定排气压力ps2=0.8mpa压缩机转速取n=730r/min，活塞行程s=2r=110mm。活塞杆长度500mm，曲柄长度r=55mm。1.1行程容积，气缸直径计算 初步确定各级名义压力 根据工况的需要选择计数为两级，按照等压比的分配原则，8 =2.828但为使第一级有较高的容积系数，第一级的压力比取稍低值，各级名义压力级压力表如下：表1-1级数吸气压力ps0/mpa0.10.27排气压力pd0/ mpa0.270.8压力比0= pd0/ ps02.72.96 定各级容积系数.确定各级容积系数。取绝热指数为k=1.4,取各级相对余隙容积和膨胀指数如下：= 0.1 =0.13 =1.2 =1.25 得 ： v2=0.820 =1-0.1x(2.71/1.2-1)=0.871 .选取压力系数： 0.97 0.99 .选取温度系数： 0.95 0.95 .选取泄露系数： 0.92 0.90 .确定容积效率： 得： 0.738 0.694 确定析水系数第一级无水析出，故=1.0。而且各级进口温度下的饱和蒸汽压由文献查的 t2=40 psa=7375pa得： =(105-0.8x7375)x2.7/(2.7x105-7375)=0.97 确定各级行程容积 =3/(730x0.738)=0.00557 m3 =（31053130.97）/（7302.71053130.694）=0.00213 m3 确定气缸直径，行程和实际行程容积 已知转速n=730r/min。取行程s=110mm。得活塞平均速度： =sn/30=2.68 m/s由于汽缸为单作用，得： =(4vs/s)1/2=0.253 m根据气缸直径标准，圆整的=250mm ，实际行程容积为=0.00540 m3 。活塞有效面积为ap1=0.049 m2 同理得：d2= 0.156 m根据气缸直径标准，圆整的=155 mm ，实际行程容积为=0.00208m3 。活塞有效面积为ap2=0.0189 m2 考虑到圆整值与计算值之间有差值，这里采用维持压力比不变，调整相对余隙容积的方法，利用下式计算容积系数： 计算得新的容积系数为 ：=0.898 =0.840 在通过下式计算新的相对余隙结果为： 0.079 0.115 1.2活塞力、指示功率、轴功率的计算以及选配电动机1.2.1活塞力 查表得各级进、排气相对压力损失取值： 0.04 0.08 0.035 0.06 因总的进排气压力损失得： 0.12 0.095 计算实际吸排气压力：105 n/m2 2.7105 n/m2 (1-0.04)105 (1+0.08) 2.7105=0.096mpa =0.2916mpa =2.7105 n/m2 =8105 n/m2 =(1-0.035) 2.7105 =(1+0.06) 8105 =0.2606mpa =0.848mpa计算实际压力比： = 3.08 = 3.25具体如下表：表1-2 各级进排气压力和实际压力比级次 公称压力/mpa压力损失实际压力/mpa实际压力比0.10.270.270.80.030.0350.080.060.0960.26060.29160.8483.083.25 活塞力的计算 首先计算盖侧和轴侧活塞工作面积见下表：表1-3级次盖侧/m2 0.0490.019由于汽缸为单作用，轴侧不作为工作面，故aw=0止点气体力计算见下表：表1-4列次 内止点 外止点 i-i-4704n14288 nii-ii4951n16112 n 确定各级排气温度 因为排气压力不太高,所以空气可以看作理想气体，等熵指数为k=1.4，由于该压缩机采用水冷的方式，近似的认为各级压缩指数为 =1.33 =1.4 取=313 k , =313 k排气温度由式得： = 400k =426k 1.2.2指示功率、轴功率的计算以及选配电动机各级指示功率为：得： 7.2kw 7.7kw 总的指示功率为： 14.9kw因为小型无油润滑压缩机=0.850.90 所以取机械效率=0.85即轴功率为： 17.5kw 18kw 取机械功率余度10%，则电机功率取20kw2动力计算2.1已知条件和数据根据第一部分热力计算的结果，得出所用数据如下所示：活塞行程：s = 110 mm转 速：n = 730 r/min2.2压缩机各级汽缸气体力指示图设计的压缩机为单缸作用两级压缩机，各级汽缸参数及力学情况已知，则相应一些部分可以简化，作汽缸的动力计算。现用作图法作汽缸示功图。2.2.1动力计算基本数据表2-1盖侧活塞力级数吸气排气-4704n-14288 n-4951n-16112n2.2.2.2作图法绘制综合活塞力图（1） 将设计示功图展开在横坐标为2s的综合活塞力图上，纵坐标与设计示功图中的力的比例尺相同。（2） 按勃列克斯近似作图法在展开的设计示功图下方作两个半圆找出行程s与曲柄销转角的关系，转角每等份取（3） 列出一级往复惯性力数值表由已知条件，曲柄半径与连杆长度比： =55500=0.11曲轴旋转角速度： =n30=3.1473030=76.4s-1 曲柄销旋转半径: r=0.5s=55mm由热力计算数据可知最大活塞力为14.28 kn,取18 kn由公式 代入数据 得mp max=56kg往复质量在运动时产生的往复惯性力i为： （2-3）=17978cos+cos2现将查得与和i的值如表所示表2-2 一级往复惯性力数值表 i 01.1100 19955.6 0360151.0612 19078.9 0.041345300.9212 16561.5 0.159330450.7075 12719.0 0.343315600.4456 8010.3 0.575300750.1643 2953.3 0.83428590-0.1092 -1963.3 1.100270105-0.3533 -6351.4 1.352255120-0.5543 -9964.9 1.575240135-0.7065 -12701.9 1.757225150-0.8106 -14573.2 1.891210165-0.8704 -15648.9 1.973195180-0.8900 -16000.4 2.000180 列出二级往复惯性力数值表曲柄半径与连杆长度比：同上取=55500=0.11曲轴旋转角速度： =n30=3.1473030=76.4s-1 曲柄销旋转半径：r=0.5s=55mm由热力计算数据可知最大活塞力为16.1 kn,取20 kn由公式 代入数据 得mp max=62kg往复质量在运动时产生的往复惯性力i为： （2-3）=19930cos+cos2现将查得cos+cos2与和i的值如表所示表2-3二级往复惯性力数值表 i 01.1100 22122.3 0360151.0612 21150.5 0.041345300.9212 18359.7 0.159330450.7075 14100.0 0.343315600.4456 8880.0 0.575300750.1643 3273.9 0.83428590-0.1092 -2176.4 1.100270105-0.3533 -7041.0 1.352255120-0.5543 -11046.8 1.575240135-0.7065 -14081.0 1.757225150-0.8106 -16155.5 1.891210165-0.8704 -17348.0 1.973195180-0.8900 -17737.7 2.000180（4）计算往复摩擦力查资料知： （2-4）fs1=0.65720010.85-160211073010-3=308nfs2=330n向轴行程，往复运动摩擦力为正；离轴行程，往复运动摩擦力为负。（5）计算各级气体力 列出一级气体力数值表表2-4 一级气体力数值表曲柄转角rfa活塞位移（mm)盖侧气缸压力（pa)盖侧气体力（kn)膨胀过程进气过程压缩过程排气过程pi=pd(s0/(xg+s0)mpi=pspi=ps(s+s0/(xg+s0)mpi=pdpi=-piac00.00 291600 -14.29 152.07 216147 -10.59 308.12 115891 -5.68 4517.61 61945 -3.04 6029.75 96000-4.70 7543.56 96000-4.70 9057.99 96000-4.70 10572.02 96000-4.70 12084.73 96000-4.70 13595.36 96000-4.70 150103.36 96000-4.70 165108.31 96000-4.70 180110.00 96000-4.70 195108.35 97899 -4.80 210103.43 103960 -5.09 22595.48 115245 -5.65 24084.87 133941 -6.56 25572.18 164252 -8.05 27058.17 214397 -10.51 28543.73 301338 -14.77 30029.91 291600-14.29 31517.74 291600-14.29 3308.21 291600-14.29 3452.13 291600-14.29 3600.00 291600-14.29 列出二级气体力数值表表2-5 二级气体力数值表曲柄转角rfa活塞位移（mm)盖侧气缸压力（pa)盖侧气体力（kn)膨胀过程进气过程压缩过程排气过程pi=pd(s0/(xg+s0)mpi=pspi=ps(s+s0/(xg+s0)mpi=pdpi=-piac00.00 848000 -41.55 152.07 628575 -30.80 308.12 337023 -16.51 4517.61 180143 -8.83 6029.75 260600-12.77 7543.56 260600-12.77 9057.99 260600-12.77 10572.02 260600-12.77 12084.73 260600-12.77 13595.36 260600-12.77 150103.36 260600-12.77 165108.31 260600-12.77 180110.00 260600-12.77 195108.35 265756 -13.02 210103.43 282209 -13.83 22595.48 312842 -15.33 24084.87 363595 -17.82 25572.18 445876 -21.85 27058.17 581998 -28.52 28543.73 818007 -40.08 30029.91 848000-41.55 31517.74 848000-41.55 3308.21 848000-41.5520 3452.13 848000-41.5520 3600.00 848000-41.5520 （6）综合活塞力计算每一级的惯性力，气体力和摩擦力的合力，即为该级对应的综合活塞力。数值表如下。表2-6 一级综合活塞力曲柄转角()气体力 pi(n）往复惯性力i(n)往复摩擦力rs（n）综合活塞力p（n）0-14288.4 19955.6 308.0 5975.215-10591.2 19078.9 308.0 8795.730-5678.7 16561.5 308.0 11190.845-4704.0 12719.0 308.0 8323.060-4704.0 8010.3 308.0 3614.375-4704.0 2953.3 308.0 -1442.790-4704.0 -1963.3 308.0 -6359.3105-4704.0 -6351.4 308.0 -10747.4120-4704.0 -9964.9 308.0 -14360.9135-4704.0 -12701.9 308.0 -17097.9150-4704.0 -14573.2 308.0 -18969.2165-4704.0 -15648.9 308.0 -20044.9180-4704.0 -16000.4 308.0 -20396.4195-4797.1 -15657.4 -308.0 -20762.4210-5094.1 -14590.9 -308.0 -19993.0225-5647.0 -12729.8 -308.0 -18684.8240-6563.1 -10003.5 -308.0 -16874.7255-8048.4 -6400.4 -308.0 -14756.7270-10505.4 -2020.5 -308.0 -12834.0285-14288.4 2891.6 -308.0 -11704.8300-14288.4 7949.8 -308.0 -6646.6315-14288.4 12665.9 -308.0 -1930.5330-14288.4 16521.9 -308.0 1925.5345-14288.4 19057.7 -308.0 4461.3360-14288.4 19955.4 -308.0 5359.0表2-7 二级综合活塞力曲柄转角()气体力 pi(n）往复惯性力i(n)往复摩擦力rs（n）活塞力p（n）0-41552.0 22122.3 330.0 -19099.715-30800.2 21150.5 330.0 -9319.730-16514.1 18359.7 330.0 2175.645-12769.4 14100.0 330.0 1660.660-12769.4 8880.0 330.0 -3559.475-12769.4 3273.9 330.0 -9165.590-12769.4 -2176.4 330.0 -14615.8105-12769.4 -7041.0 330.0 -19480.4120-12769.4 -11046.8 330.0 -23486.2135-12769.4 -14081.0 330.0 -26520.4150-12769.4 -16155.5 330.0 -28594.9165-12769.4 -17348.0 330.0 -29787.4180-12769.4 -17737.7 330.0 -30177.1195-13022.0 -17357.4 -330.0 -30709.5210-13828.3 -16175.2 -330.0 -30333.4225-15329.3 -14111.9 -330.0 -29771.2240-17816.2 -11089.7 -330.0 -29235.9255-21847.9 -7095.3 -330.0 -29273.2270-28517.9 -2239.9 -330.0 -31087.8285-41552.0 3205.6 -330.0 -38676.4300-41552.0 8812.9 -330.0 -33069.1315-41552.0 14041.1 -330.0 -27840.9330-41552.0 18315.8 -330.0 -23566.2345-41552.0 21126.9 -330.0 -20755.1360-41552.0 22122.2 -330.0 -19759.82.2.2.3切向力图（1）第一级切向力曲线的绘制确定飞轮矩之前,需作出压缩机各列的切向力图.先求出各个曲柄转角处的切向力值,然后以曲柄转角为横坐标作出的切向力曲线称为切向力图.用作图法求得的综合活塞力通常是以行程为等分的，而切向力图是以角度为等分的,因此,在求得各点的切向力之前,需将综合活塞力图上的位移转换成相应的转角,然后在综合活塞力图上取得作用在曲柄销上的连杆力 (分解成切向力t和径向力r)。 式中：-代表活塞力按曲柄转角求得的综合活塞力乘以因子,即得转角时的切向力值,根据有关资料，cos=1-2sin2。作切向力图 以纵坐标表示切向力,其比例尺与活塞综合力相同,横坐标为按圆周长的展开得到的平滑线.取240mm表示100。由于存在旋转摩擦力的影响，可得：fr=(0.30.4)ni1m-160sn =0.3514.910.85-11000603.140.11730 =219n选取比例尺：力比例尺：mt=1000n/mm 长度比例： ml=1.44mm/mm将横坐标向下移动相当于fr=219100=2.19的距离和总切向力曲线以移动后的新横坐标为计算依据。按上公式计算各点切向力，然后根据叠加值绘制第一级总切向力图。第一级切向力和综合活塞力如表2-8。 表2-8综合活塞力和切向力值综合活塞力p00.00005975.2 0.0 150.28638795.7 2518.2 300.547711190.8 6129.2 450.76238323.0 6344.6 600.91393614.3 3303.1 750.9936-1442.7 -1433.5 901.0000-6359.3 -6359.3 1050.9383-10747.4 -10084.3 1200.8182-14360.9 -11750.1 1350.6519-17097.9 -11146.1 1500.4523-18969.2 -8579.8 1650.2313-20044.9 -4636.4 1800.0000-20396.4 0.0 195-0.2313-20762.4 4802.4 210-0.4523-19993.0 9042.8 225-0.6519-18684.8 12180.6 240-0.8182-16874.7 13806.9 255-0.9383-14756.7 13846.2 270-1.0000-12834.0 12834.0 285-0.9936-11704.8 11629.8 300-0.9139-6646.6 6074.4 315-0.7623-1930.5 1471.6 330-0.54771925.5 -1054.6 345-0.28634461.3 -1277.3 3600.00005359.0 0.0 第二级切向力曲线的绘制按中公式计算各点切向力，然后根据叠加值绘制第二级总切向力图。第二级切向力和综合活塞力如表2-9表2-9 综合活塞力和切向力值综合活塞力p00.0000-19099.7 0.0 150.2863-9319.7 -2668.2 300.54772175.6 1191.6 450.76231660.6 1265.9 600.9139-3559.4 -3252.9 750.9936-9165.5 -9106.8 901.0000-14615.8 -14615.8 1050.9383-19480.4 -18278.5 1200.8182-23486.2 -19216.4 1350.6519-26520.4 -17288.7 1500.4523-28594.9 -12933.5 1650.2313-29787.4 -6889.8 1800.0000-30177.1 0.0 195-0.2313-30709.5 7103.1 210-0.4523-30333.4 13719.8 225-0.6519-29771.2 19407.8 240-0.8182-29235.9 23920.8 255-0.9383-29273.2 27467.1 270-1.0000-31087.8 31087.8 285-0.9936-38676.4 38428.9 300-0.9139-33069.1 30221.8 315-0.7623-27840.9 21223.1 330-0.5477-23566.2 12907.2 345-0.2863-20755.1 5942.2 3600.0000-19759.8 0.0 总切向力曲线的绘制将两级的切向力叠加如表2-9表2-9总切向力值切向力值切向力值总切向力值旋转摩擦力00.00 0.00 0.22 0.22152.52 -2.67 0.07 0.22306.13 1.19 7.54 0.22456.34 1.27 7.83 0.22603.30 -3.25 0.27 0.2275-1.43 -9.11 -10.32 0.2290-6.36 -14.62 -20.76 0.22105-10.08 -18.28 -28.14 0.22120-11.75 -19.22 -30.75 0.22135-11.15 -17.29 -28.21 0.22150-8.58 -12.93 -21.29 0.22165-4.64 -6.89 -11.31 0.221800.00 0.00 0.22 0.221954.66 6.95 11.83 0.222108.76 13.42 22.41 0.2222511.78 18.98 30.98 0.2224013.30 23.38 36.90 0.2225513.27 26.85 40.34 0.2227012.22 30.43 42.87 0.222859.49 32.19 41.90 0.223005.51 29.62 35.35 0.223151.00 20.72 21.94 0.22330-1.39 12.55 11.37 0.22345-1.45 5.75 4.52 0.223600.00 0.00 0.22 0.22下图为压缩机各级切向力及总切向力曲线图：2.2.2.4计算飞轮矩计算飞轮矩，根据式： 旋转不均匀度,查阅相关资料可以取为135ll=mlmtf， f为总切向力图和坐标轴围成的面积将上述数据计算代入后即可得知飞轮矩的大小3 结构尺寸设计3.1.1级气缸的计算气缸的壁厚 气缸布置在气缸盖上，气缸形状较简单且用高强度铸铁，取。壁厚的附加项a，其值按0.50.8cm选择，则a=8mm。，则3.1.2级气缸的计算气缸的壁厚气缸布置在气缸盖上，气缸形状较简单且用高强度铸铁，取。壁厚的附加项a，其值按0.50.8cm选择，则a=8mm。，则气缸和汽缸套的材料根据压缩气体的性质和承受的压力选取。由于本设计的工作压力低于60公斤/厘米2，取用灰铸铁ht20-40、ht25-473.2气阀3 环状阀的主要结构尺寸及其几何关系3.2.1级上的气阀尺寸选择压缩机数据：压缩机的转速n=730r/min；活塞行程s=110mm；一级吸气压力pa=0.1mpa；一级排气压力pd=0.27mpa；活塞有效面积f=0.049m2；活塞的平均速度cm=2.68m/s；同时作用的齐发数z=1。结构尺寸的选择：气阀的主要特性参数确定后，就要确定阀座通道宽度b、阀片宽度b和阀座相邻信道平均直径差da. 选择的阀缝隙通道气体流速 表6 间缝隙通道的平均气流速度工作压力（公斤/厘米2）4410103030130130320320600间缝隙通道的平均气流速度（米/秒）304525402035182815201215工作压力p=2.7kn407.51.75255100101.753571001.5工作压力p=2.7kn=0.27 kg/cm260100100150150200200300300m101m121.25m161.5m201.5m241.5m271.5由于d0=166mm，故选择m201.5 q. 阀片厚度 取=2mm图13 环状阀主要安装尺寸示意图3.2.2级上的气阀尺寸选择（由于级计算与级相似，所以图表参照上面） 压缩机数据：压缩机的转速n=730r/min；活塞行程s=110mm；二级吸气压力pa=0.27mpa；一级排气压力pd=0.8mpa；活塞有效面积f=0.0189m2；活塞的平均速度cm=2.68m/s；同时作用的齐发数z=1。结构尺寸的选择：气阀的主要特性参数确定后，就要确定阀座通道宽度b、阀片宽度b和阀座相邻信道平均直径差da. 选择的阀缝隙通道气体流速工作压力p=0.8kn=0.8 kg/cm24 kg/cm2，则=3045m/s,取=35m/sb. 需要的阀缝隙面积 式中：z同时作用的同名气阀数f活塞的有效面积 c阀片开启高度 h=1.8mm d. 阀座通道宽度b 取 b=7.2mm e. 阀座密封口宽度 工作压力p=13.78kn=1.378 kg/cm240kg/cm2，则阀座密封口宽度1=1.25mm f. 阀片宽度b b=b+21=7.2+21.25=9.7mm，取b=10mm g. 升程限制器通道宽度b1 b1=（11.2）b=（11.2）7.2=6.47.68mm，取b1=8mm h. 限座相邻信道平均直径差d d=2（b+b1）=2(10+8)=36mm i. 阀座通道环数i i=3 j. 阀座最内圈信道平均直径d1 k. 阀座各环信道平均直径dj dj=di+(j-1) d=-7+72=79mm l. 阀座安装直径d0取c1=3.5mm，则d0=dj+b+2c1=80+9+7=96mm m. 阀座最大外径取4mm，则 n. 阀座厚度h h=（0.120.2）=（0.120.2）104=12.4820.8mm，取h=18mm o. 阀座安装凸缘高度h1 h1=（0.350.5）h=（0.350.5）18=6.39mm，取h1=8mm p. 连接螺栓直径d 由于d0=96mm，故选择m121.25 q. 阀片厚度 取=2mm 3.3活塞 3.3.1活塞的基本结构型式活塞式压缩机中采用的活塞基本结构型式有:筒形、盘形、级差式、组合式、柱塞等。本次选用筒形活塞。筒形活塞的主要结构尺寸如右图所示：图14 筒形活塞主要结构尺寸3.3.2 级活塞尺寸活塞环的计算：活塞环是密封气缸镜面和活塞间的缝隙用的零件。另外，它还起布油和导热的作用。对活塞环的基本要求是密封可靠和耐磨损。活塞环的径向厚度t：取t=8mm活塞环的轴向高度h：h=（0.41.4）t=（0.41.4）8=3.211.2mm，取h=4mm刮油环的轴向高度：h3=（12）h=（12）4=48mm，取h3=6mm活塞直径：d=250mm活塞总高度h与活塞直径d一般为：h=（0.651.5）d=（0.651.5）250=162.5375mm，取h=184mm活塞顶面至第一道活塞环的距离：c=（1.23）h=（1.23）4=4.812mm，取c=8mm活塞环之间的距离：c1=（0.81.5）h=（0.81.5）4=3.26mm，取c1=5mm裙座到底边的高度l约为0.7h，则l=0.7h=0.7184=128.8mm，取l=130mm活塞销中心线到底边的距离h1约为0.6l，则h1=0.6l=0.6130=78mm3.3.3 级活塞尺寸(与级活塞尺寸计算相似)活塞环的径向厚度t：取t=5mm活塞环的轴向高度h：h=（0.41.4）t=（0.41.4）4=27mm，取h=4mm刮油环的轴向高度：h3=（12）h=（12）4=48mm，取h3=6mm活塞直径：d=155mm活塞总高度h与活塞直径d一般为：h=（0.651.5）d=（0.651.5）155=100.75232.5mm，取h=156mm活塞顶面至第一道活塞环的距离：c=（1.23）h=（1.23）4=4.812mm，取c=8mm活塞环之间的距离：c1=（0.81.5）h=（0.81.5）4=3.26mm，取c1=5mm裙座到底边的高度l约为0.7h，则l=0.7h=0.7156=109.2mm，取l=110mm活塞销中心线到底边的距离h1约为0.6l，则h1=0.6l=0.6110=66mm3.3.4 活塞材料的选择本次设计活塞材料选用ht20-40，活塞销材料选用20钢。3.4十字头销3.4.1十字头销的材料本次选用20cr钢制的销3.4.2 i级十字头销尺寸十字头销的尺寸，根据最大活塞力pmax作用下活塞销投影工作表面上的许用比压k初步确定后，按弯曲和剪切作用校核其强度。销的计算尺寸如下： 连杆轴承长度=（1.11.4）d，取=1.2d销许用比压k150250 kg/cm2，取k=200 kg/cm2则 取d=44mm销内径d0=(0.60.7) d=(0.60.7)22=13.234mm，取d0=28mm3.4.3 级活塞销的尺寸（与级的相似） 连杆轴承长度=（1.11.4）d，取=1.2d销许用比压k150250 kg/cm2，取k=200 kg/cm2则 取d=30mm销内径d0=(0.60.7) d=(0.60.7)22=14.723mm，取d0=20mm 3.5曲轴结构3.5.1曲轴结构尺寸的确定对于曲拐轴主要尺寸初步确定如下：图18 曲柄的主要尺寸 曲柄销直径dp取最大值为二级压缩时的最大活塞力，p=38.676kn，取d=100mm 主轴颈直径d1，取d1=110mm 轴颈长度：根据选取轴承宽度略大些 曲柄厚度t：，取t=65mm 曲柄宽度h，取h=130mm3.5.2曲轴材料压缩机上用的较多，制造经验较成熟的，是中碳钢锻造曲轴，近年来由于铸造技术的发展，采用稀土镁球墨铸铁铸造曲轴的越来越多。制造曲轴可以节省原材料和大量减少加工工时，并且有条件把曲轴的形状设计地更合理。本次设计中曲轴材料选用球墨铸铁。3.6连杆 连杆是将作用在活塞上的推力传递给曲轴，又将曲轴的旋转运动转换为活塞的往复运动的机件。连杆包括杆体、大头、小头三部分，如图。本设计由于转速较高，选择工字形截面连杆。1小头；2杆体；3大头；4连杆螺栓；5大头盖；6连杆螺母3.6.1 级连杆尺寸计算3连杆长度l的确定图