高大模板安全管理及方案编制.ppt

重庆庆建工第三建设设有限责责任公司 高大模板支撑系统统技术术安全管理 及安全专项专项 方案编编制 唐 清 20012.09.21 目录录 一.高大模板工程定义义 二.高大模板支撑架坍塌事故案例 三.模板支架坍塌事故技术术原因分析和技术术安全责责任 1.技术术原因 2.直接起因和主要诱发诱发 点 3.项项目总总工（技术负责术负责 ）的技术术安全责责任 四.杜绝绝高支模架坍塌事故的关键环节键环节 和安全控制点 五.高大模板支架工程安全专项专项 方案编编写纲纲目及内容要点 六.高大模板支撑系统设计计统设计计 算实实例 一、高大模板的定义义 建质质200987号 规规定： 搭设设高度5m及以上；搭设设跨度10m及以上；施工总总荷 载载10kN/m2及以上；集中线线荷载载15kN/m及以上；高度大 于支撑水平投影宽宽度且相对对独立无联联系构件的混凝土模 板支撑工程。编编制安全专项专项 施工方案 搭设设高度8m及以上；搭设设跨度18m及以上；施工总总荷 载载15kN/m2及以上；集中线线荷载载20kN/m及以上的混凝土 模板支撑工程。编编制安全专项专项 施工方案并组织专组织专 家论证论证 。 二、模板支架坍塌事故案例 1.模板支架是重大伤伤亡事故的多发领发领 域，一直占有较较高的比例。 高大厅堂楼（屋）盖模板支架由于浇筑作业面上的施管人员较 多，在 发生坍塌时，伤亡人数往往会超过20人。在建筑工程重大安全事故 警示录一书收集的2000年到2003年6月发生的100起一次死亡3人以 上的重大事故中，脚手架坍塌事故为15起，亡66人和伤137人（平均 每起亡4.4人和伤9.1人）。分别占15.45%和43.63%。 2.近年来发发生的典型模板支架坍塌事故 2000年10月25日发生的南京某演播厅屋盖模板支架坍塌事故：面积 624，支架高36.4m，任由工人凭经验 搭设，立杆间距达1.5m以上 ，步距1.5-2.0m（漏设水平杆处竟达3.9m），且未设置扫地杆。在浇 筑作业刚过 中部大梁时突然发生坍塌，整个过程仅延续4秒钟，造成 6人死亡，25人受伤。 3. 2005年9月5日发发生的北京西西工程4#地中庭楼盖模板支架坍塌事故： 面积423，总高21.9m，使用扣件钢管支架，步距1.5m，立杆间距 为0.6m（梁下）和1.2-1.5m（板下），立杆顶部伸出长度达1.4-1.7m 。支架方案未经审 批就进行搭设，在其三面邻跨楼盖未浇筑的情况下 ，临时 改变先浇筑中庭，在浇筑快接近完成时，从楼盖中偏西南部位 发生凹陷式坍塌（图1），造成死亡8人，重伤21人的重大事故。 坍塌现场全貌 西西工程相应地下室结构的支架受损与变形情况 各类施工支架在承载和使用中发生坍塌事故时，大多都 会造成相当严重的后果。特别是高大的混凝土楼屋盖和 桥梁模板支架在浇筑中发生的整体坍塌事故，往往都会 造成惨重的人员伤亡、巨大的经济损 失和不良的社会影 响。不仅会给遇难人员家庭造成难以弥合的创伤，而且 严重危及企业的生存与发展。 因此，无论从那个方面来讲，我们都必须高度重视对模 板支架坍塌事故，特别是高大模板支撑系统坍塌事故的 预防，将引发支架坍塌事故的直接和间接原因、技术和 管理原因以及各种可以蕴育和引发坍塌事故的安全隐患 表现及其存在情况（严重程度）搞清楚，并相应采取强 有力的技术保障和管理监督措施，预防和杜绝模板支架 坍塌事故的发生。 三.模板之间发间发 生坍塌事故原因分析和技术术安全责责任 1.技术术原因 单从技术角度来讲，脚手架结构模板支架坍塌之所以会发 生，不外出现以下两种情况，或者二者兼而有之：一是架 体或其杆件、节点实际受到的荷载作用超过了其实际具 有的承载能力、特别是稳定承载能力；二是架体由于受 到了不应有的荷载作用（侧力、扯拉、扭转、冲砸等） ，或者架体发生了不应有的设置与工作状态变化（倾斜 、滑移和不均衡沉降等），导致发生非原设计受力状态 的破坏。 引起模板支架实际荷载增加和实际抗力降低的主要因素 详下表1 5 架体不应应出现现的主要设设置与工作状态变态变 化 详详下表2 2.引发发模板支架坍塌的直接起因和主要诱发诱发 点： （1）支架因设计和施工缺陷，不具有确保安全的承载能力 。这类支架在正常浇筑和荷载增加的过程中，随时都会在 任何首先达到临界/极限应力或变形（位移）的部位发生失 稳和破坏，从而引起支架瞬间坍塌。 一旦开始进行混凝土浇筑作业，就将面临坍塌破坏的危险 境地、且难以监控。除非因已发现异常变形、晃动或声响 （杆件、连接件和节点开裂、破坏）而立即停止作业和撤 离人员（但往往已来不及做），则事故将不可避免。没有 施工方案设计或设计安全度不够的、按一般作业架搭设的 、任由工人凭经验搭设的以及在搭设中任意加大构架尺寸 和随意减少杆件的支架，如南京事故就属于这一方面。 （2） 支架因设计和施工原因，使其承载能力没有多大富裕 ，使其难以在支架的实际荷载增加和实际承载能力降低因 素影响下确保安全。 当遇有显著的实际荷载增大或实际的承载能力降低时， 就会由局部失稳开始、迅即引发模板支架整体坍塌。这种 情况多出现在立杆计算应力170N/mm2以及由一侧向另一 侧整体推进浇筑工艺、并浇筑至高重大梁和在浇筑的最后 阶段、过多集中浇捣设备 与作业人员时，所谓“被最后一 根稻草压垮”的临界加载，是其主要特征。不少事故就属于 这种情况； （3）因承载构造和支架的设计或施工原因，使其存在较 为危险的起因物或薄弱部位。 即使在较为正常的荷载下，也极易在此部位出现局部垮 塌，产生很大的冲击和扯拉作用，连带架体整齐垮塌。属 于这种情况的有模板和木格栅裂断、顶横杆和连接点破坏 、立杆顶部伸出段失稳扭转等。北京西西事故就是由立杆 伸出段失稳扭转引起的典型案例。 以上三个方面直接起因中的主要诱发诱发 点列于表3中。 模板支架坍塌事故直接起因的主要诱发诱发 点 表3 注：该表所列主要针对扣件支架，其他支架情况纳入不 够 模板支架坍塌破坏的常见见模式 表4 序坍塌破坏模式 1 2 3 4 5 支架顶（中、底）部失稳引起的整体（局部）坍（垮） 塌破坏; 模板（木格栅、承传分布构造）破坏引起的支架整体（ 局部）垮塌破坏； 基地沉降（或架底滑移）引起的整体（局部）垮塌破坏 支架过大顶部或中部节点侧移引起的整体（局部）倾覆 垮塌（坍塌）破坏； 突发冲砸作用引起的整体（局部）坍（垮）塌破坏 3.项项目总总工（技术负责术负责 ）的技术术安全责责任 项目总工是项目技术安全工作的总管，肩负着工程项目 施工方案决策和技术安全掌管责任，应当把主要精力放 在掌管好工程施工的技术安全和努力推动技术进步的工 作上；并且应当有职有权，确保达到各项工作要求。当 受到施工安排和经济考虑的冲击时，也能坚守住起码的 安全保证要求、确保不出技术安全事故的底线！ 凡是一切工程安全事故，项目总工都是事故责任的被追 究者之一。因为任何一起模板支架坍塌事故的发生，都有 其技术原因和相关施管人员的技术安全工作责任，而目 前对施管人员的技术安全责任尚无明确的界定，当事故 主要由技术安全责任引起时，就会被定为技术责任事故 。北京西西工程事故的类型界定为：“由各种明显的设计 和施工存在的技术安全缺陷、特别是立杆伸出长度过大 引发支架上部失稳造成的模板支架整体坍塌事故”。是一 起“技术责任事故”，土建总工被认定为第一责任人 。 四.杜绝绝高支模架坍塌事故的关键环节键环节 和安全控制点 1.关键环节键环节 : 1)落实安全责任制。把高支模按重要安全项目纳入项目统 一管理。 2）方案措施的制定； 3）材料检查验 收； 4）技术交底和搭设过程检查； 5）浇筑工艺和施工安排； 6）浇筑施工的安全监控； 2、安全控制点38（交底明确技术安全控制点提供15项）： 设计安全保证度、立杆顶端外伸长度、扫地杆设置、可调 底座和托座、扣件拧紧力矩、横杆直接承载、架体结构横 杆贯通、水平斜杆加强、杆件长细比、混凝土浇筑分层厚 度、同时作业振捣棒数、高支架附着拉结措施、支架底部 基础要求、其他控制事项、其他禁止事项。 3、搭设验设验 收和使用安全监监控36 1）分阶段验收34次； 2）浇筑过程中观测和加固工作： 必须确保支架在浇筑时绝对 安全，而不是寄望于出问题 时加固处理。 正确做法：一是确保支架在浇筑时绝对 安全的保证与加固 措施（前面提到的关键环节 和安全控制点），将检查提前 ，先行发现和处理；二是严格控制浇筑工艺，确保均衡加 载；三是控制施工活荷载。 4.构造要求(综综合130和162,偏向遵守162强条) 1）满堂脚手架搭设高度36m，高宽比3。满堂支撑架搭设 高度30m，高宽比3 。 2）架体底、顶部横杆：立柱底部离地200高设按纵下横上设 扫地杆；可调支托底部的立杆顶端纵横设水平拉杆。 3）外侧周边：外侧周边由下至上竖向连续剪刀撑；中部 10m设宽度46m竖向连续剪刀撑，且底、顶设水平剪 刀撑，形成格构式钢管骨架柱。 4）剪刀撑： 水平向：顶部设置连续剪刀撑（通用）， H8m时，在底、顶、中间8m设置， q面 15kN/m2 、q线20kN/m时底部设； 竖向：H=820m时，用斜撑将中部剪刀骨柱连通； H20m时，用竖向连续剪刀撑替代中部斜撑； 5）与周边拉结： H5m 时，在架体外侧和中间结构柱按水 平间距69m，竖向间距23m与建筑结构刚性拉结。 6）立柱：纵横间距相等或成倍数。梁下立杆为主干分模数； 在满足设计要求下，并900。 7）顶部支托螺杆外伸长度200，丝杆直径36，支托板厚度5 ，承载力设计值 40KN; 8)长杆接长问题 ：扫地杆、水平杆应对接（在130中可搭接， 适用于脚手架），剪刀撑应搭接长度500，立杆应对接。区 别于130中：水平杆、剪刀撑可搭接（1m）或对接，立杆除 顶层顶 部可搭接外，其余对接，若是用于砼结构施工架体显 然受力不合理。因此，130中规定主要针对防护用脚手架， 模板支撑承重架建议按162规定。 9）材料质量问题：Q235钢管48.3(0.5)3.6 (0.36)现状市 场基本无，实测2.283.34，平均2.62，最低2.3，S削弱33% ，几何特性参数影响很大。扣件：直角和旋转占标重（ 13.2N、14.6N）7075%,对接占标重（18.4N）5055%， 显著降低扣件刚度和节点力学性能，降低稳定承载能力，出 现节点先于杆件破坏的薄弱部位，在立杆节点呈“”破坏。 扣件拧紧力矩：标准4060N.m,实际2530N.m，有些工 程半数以上扣件达10N.m。要求抽检合格率90%，梁下 全检。 三项因素使得架体稳定承载力降低幅度达2040%。 标准中唯一材料强条：扣件进进入施工现场应检查产现场应检查产 品 合格证证，并应进应进 行抽样样复试试，技术术性能应应符合现现行国家 标标准钢钢管脚手架扣件GB15831的规规定。扣件在使用 前应应逐个挑选选，有裂缝缝、变变形、螺栓出现现滑丝丝的严严禁使 用。 五.高大模板支架工程安全专项专项 方案编编写纲纲目及内容要点 （一）编编制说说明及依据：方案的名称和编制单位，方案的 选择研讨、编制、审核、论证和修改情况；编制依据不泛 泛列出，只列确实涉及的，用表列出依据和参考资料。 （二 ）工程概况 1.所在工程项项目概况 ： 1）名称、位置、环境和建筑面积、层数、高度等情况； 2）建设、设计、施工（总分包）和工程监理单位； 2.高大模板支架工程情况及施工安排 ： 1）所在位置； 2）所在工程结构或构件情况（外形和高度、跨度、厚度等 设计参数）； 3）支架形式、面积、长度、高度（H36m,h/a 3）、架型 及地基和支承结构情况； 4）施工安排（所处季节、工期、相关项目施工的配合等） 。 （三）方案设计设计 和施工工艺艺技术术 1.工程特点和方案选择选择 ： 1）工程特点、技术难点和关键环节 ； 2）方案的比较和选择； 3）选用方案的要点。 2.支架设计设计 的基本情况 ： 1）支架选用的架种和材料及规格、质量和性能要求； 2）支架的平面布置设计； 3）支架及其承传载措施的结构和构造设计； 4）支架的平面图、立面（各个具有代表性侧面）图、承传 载部位和节点的大样图； 5）支架不利（即验算）部位的荷载情况和验算项目； 6）基础、多层连支和附着拉结设计 及验算项目； 7）专项试验 和工程监测安排。 3.设计设计 安全的控制与效果： 1）材料的力学性能指标； 2）一般的设计指标； 3）设计安全度； 4）支架搭设质量和偏差控制； 5）各个控制项目 4.施工的程序与工艺艺要求： 1）支架施工的程序与安排； 2）混凝土浇筑的程序和工艺； 3）支架搭设方法与安全要求； 4）多层连支的工艺要求； 5）支架的拆除规定与工艺要求； 注：“设计 安全度”,设计 安全的保证度，支架的设计 安全度应高于正 规钢结 构工程的要求，以符合脚手架结构复杂、多变和难控的实际 情况。 R G =1.35(JGJ162-2008 4.2.3条) （四）施工安全保证证措施 1.施工安全的组织组织 和制度保证证 ： 1）安全管理组织机构； 2）安全管理岗位责任制度的相应规定 ； 2.施工检查验检查验 收和安全监监控、监护监护 措施 ： 1）确保支架工作安全的限控规定和保证措施； 2）材料模板和架体质量的检查和验收控制； 3）支架搭设和拆除安全监护措施； 4）混凝土浇筑施工阶段的安全监控和监护施； 3.隐隐患整改和应应急预预案： 1）安全隐患检查和整改制度； 2）异常情况处置规定； 3）突发事态应急处置和救援预案 ； （五）施工组织组织 和计计划： 1.施工人员配备（劳动力计划和特殊作业人员； 2.施工进度计划； 3.材料和设备供应计划(含检测仪 器) 专项专项 方案应汇总应汇总 列出的支架工作安全的限控规规定和保证证措施项项 目 类别应予汇总列出限控规定和保证措施的项目 支架 工作 安全 的限 控规 定 1）支架设置地基的处理要求；2）垫板材料和规 格；3）支架立杆的对中或对称布置要求；4）构 架设计尺寸（纵距、横距、步距）的施工允差；5 ）竖向和水平剪刀撑的设置和连结要求；6）可调 底座、顶托丝杆的直径和工作长度；7）扫地杆的 设置高度；8）立杆顶部的伸出长度；9）扣件的 单重和拧紧扭力矩；10）支架立杆的垂直度允差 和横杆的水平度允差；11）钢管杆件的规格和壁 厚；12）方木及其他承传梁件的规格；13）支架 安装顺序；14）混凝土浇筑顺序和分层厚度；15 ）浇筑时作业面上人员和设备数量的控制；16） 楼盖浇筑完毕至可以进行上层支架作业的间隔时 间；17）支架可以拆除的条件；18）其他 类别应予汇总列出限控规定和保证措施的项目 支架施 工安全 的保主 证措施 1）上架材料的检查验 收措施； 2）支架开始搭设、搭设完毕和开始浇筑前的检查 验收措施； 3）严格控制施工安排和浇筑工艺改变的保证措施 ； 4）搭拆和浇筑作业期间的安全监控（护）措施； 5）异常情况和突发事态的应急处置措施 注：入表的保证措施应简明列出。 （六）计计算书书： 1）计算部位和验算项目； 2）荷载计算和内力分析； 3）杆件强度验算； 4）立杆稳定验算； 5）基地和基础验算； 6）其他工程安全控制项目验算 (七)附图图： 1）支架部位工程结构平面、立面和剖面； 2）工程监测布置图； 3）支架的施工详图 “其他工程安全控制项目验算”包括扣件抗滑验算、重型和多层承传载 构 造、转换层 支撑结构承载力验算，水平力作用验算等。 专项专项 方案编编制工作的其他注意事项项 1）避免将参考资料列入 “依据资料”。获得批准的工法和 专门为该 工程设计进 行的检验和试验成果应列入“依据 资料”。 2）不要将与方案设计无关的或者方案并未涉及的标准规 定纳入方案。 3）当遇到相关标准的相应规定不一致时，应有说明。一 般可取较为保守的采用。 4）方案编制人在使用市场软件进行计算时，一定要认真 核对其计算的条件和结果是否符合工程的实际情况，并 与方案的相关阐述达到一致。 5）对方案各部分的相关内容做好协调，避免出现不一致 或者矛盾问题。 六.高大模板支撑系统设计计统设计计 算 (一).模板支撑架设计计设计计 算内容： 1.根据梁板结构平面图，绘制模板支撑架立杆平面布置图 2.绘制架体顶部梁板结构及顶杆剖面图； 3.面板、次楞和主楞等受弯构件计算； 4.计算最不利单肢立杆轴向力和承载力； 5.斜杆扣件连接强度验算； 6.地基承载力强度验算。 参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值 组合符合JGJ162-2008表4.3.2的规定。 项目 参与组合的荷载类别 计算承载能力验算挠度 1平板和薄壳的模板和支架 G1k+G2k+G3k+ Q1k+Q2k G1k+G2k+G3k 2梁和拱模板的底板及支架 G1k+G2k+G3k+ Q2k+Q1k G1k+G2k+G3k 3 梁、拱、柱（边长不大于 300mm）、墙（厚度不 大于100mm）的侧面模 板 G4k+Q2kG4k 4 大体积结构、柱（边长大 于300mm）、墙（厚度 大于100mm）的侧面模 板 G4k+Q3kG4k 根据模板安全技术规程，按极限承载力设计状态： 结构抗力公式： r0.SR (r0取0.9，S:荷载组合设计值 ，R:结构抗力设计值 ) 高支模荷载组合（由永久荷载效应控制为主导）： （JGJ162-2008 P18页第4.3.1条说明） S=rG.Gik+rQi.ciQik,(4.3.1-4)式中：rG取1.35，rQi一般取1.4， ci可变荷载组合值系数0.7,为简化计算， 采用控制的组合：S=rG.Gik+rQi.Qik=1.35Gik+1.4Qik 特别别强调调：高支模、重荷载载、大跨度支撑架计计算时时，荷载组载组 合按JGJ162-2008 4.3.2表规规定,但荷载组载组 合应应增加为为： 板：G1k+ G2k+ G3k + Q1k+ Q2k 梁底板及支架：G1k+ G2k+ G3k + Q1k+ Q2k 注：在JGJ130-2011 4.3.2条强调，增加施工人员及设备 Q1k 、混凝土施 工时荷载Q2k两项，更为严 格。 （二）.模板支撑架设计计设计计 算实实例 4001200梁(腹板高1000)模板及支架计计算书书 一）主要参数 1）层高H=10m，立杆（所有钢管规格483.5）步距h =1.5m，立杆纵距la=0.6m，梁两侧立杆横距lb=0.6m(梁底中 部用1根立杆顶撑，详示意图)。横杆中心线至立杆顶部距离 a=150mm，底部采用500400木枋垫板，fgk按回填土取 值160KPa(详建筑地基基础设计规 范GBJ7-89附表5-7) 。 2）梁模板均采用t=18厚复合木纤维板，用b1h1=50 100木枋直接支撑 模板 弹性模量E=6000N/2 抗弯强度fm=14.0N/2 (详建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008表A.5.3) 木枋 弹性模量E=9500N/2 抗弯强度fm=13.0N/2 抗剪强度fv=1.4N/2 （JGJ162-2008表A.3.1-3) 木枋间距s1：梁侧250、梁底200 梁侧主楞采用双钢管，间距S=la=600；用两根14C级 螺杆拉结（净截面积An=1052 JGJ162-2008表5.2.3) ， 螺杆间距按L0H0=600500考虑，对拉螺杆抗拉强度设计 值fbt =170N/2（JGJ162-2008表A.1.1-4) 梁底主楞（小横杆）采用单钢管，间距S=lb=600；中间 钢管以顶托支撑，两侧钢管以单扣件支撑Rc=6.8KN （因 扣件节点性能随扣件质量、安装质量的不同而存在较大差 异，JGJ130-2011表5.1.7取直角（旋转）扣件抗滑 Rc=8KN乘以折减系数0.85) 二）荷载载参数 模板自重标准值 G1k=0.5 kN/m2 混凝土自重标准值 G2k=24 kN/m3 钢筋自重标准值 G3k=1.5 kN/m3 新浇砼侧压 力标准值 MinG4k=28.8 kN/m2 支撑系统统立面图图 振捣标准值 底模Q2k=2 KN/m2 侧模Q2k=4 KN/m2 以上荷载取值详（JGJ162-2008 4.1条） 砼侧压 力：F=cH =241.2 =28.8 kN/m2 （JGJ162-2008公式4.1.1-2） F=0.22Ct012V1/2=0.222451.11.151.21/2 =36.6 kN/m2 （JGJ162-2008公式4.1.1-1） 梁浇注速度V取1.2；浇注温度T取25（ t0=200/(T+15)=5 JGJ162-2008 4.1.4条） 模板允许挠度 =l/400；木枋、钢管支架体系取允许挠 度=l/1000(详JGJ 162-2008 4.4.1条 )。 三）侧侧模及支架计计算 1.面板 按3跨连续梁计算，跨度为木枋间距250；截面宽度 600。 G4k=28.8 kN/m2，Q2k=4 KN/m2 线荷载设计设计值 ：g1.35G4ks +1.4Q2ks =（1.3528.81.44）0.6 = 26.69 (kN/m)N/mm ；（JGJ162-2008 4.2条） 线荷载标准值：gkG4ks = 28.80.6= 17.28 N/mm 弯 矩M=KMql2=0.125gs12 =0.12526.692502=208515.6 Nmm 抵抗矩W=bh2/6=1/6st2=1/6600182=324003 惯性矩I=bh3/12=1/12st3=1/12600183 =2916004 =M/W=208515.632400=6.44 N/2fm=14.0N/2 模板抗弯强度满足要求。 =0.677 gks14 /（100EI） =0.67717.282504(1006000291600) =0.261 =250/400=0.625 模板变形验算满足要求。 2. 次楞木枋 按3跨连续梁计算，跨度为主楞间距600，荷载计算宽 度为木枋间距250。 线荷载：g1.35G4ks11.4Q2ks1 =（1.3528.81.44）0.25 = 11.12 kN/m(N/mm) ； gkG4ks1 = 28.80.25= 7.2 N/mm 弯 矩M=KMql2=0.125gs2 =0.12511.126002 =500400 Nmm 抵抗矩W=b1h12/6=1/6501002=83333.33 惯性矩I=b1h13/12=1/12501003=4166666.74 =M/W=50040083333.3=6.0 N/2 fm=13.0N/2 木枋抗弯强度满足要求。 =0.677gks4 /（100EI） =0.6777.26004(10095004166666.7)=0.16 =600/1000=0.6 木枋变形验算满足要求。 V=0.625gs =0.62511.12600=4170 N =3V/（2b1h1）=34170(250100) =1.25N/2 fv=1.4N/2 木枋抗剪强度满足要求。 3. 主楞扣件抗滑 R1=0.733F=0.733（1.35G4k1.4Q2k） s1s=0.733（1.3528.81.44）0.250.6=4.89kN Rc=6.8kN 扣件抗滑验算满足要求。 4. 对对拉螺杆 F(1.35G4k +1.4Q2k)LoHo =（1.3528.81.44） 0.50.6=13.34kN =F/An=13340/105=127 N/2 fbt =170 N/2 对拉螺杆设置满足要求。 查结查结 构静力学手册易知，25跨等跨连续连续 梁在集中荷载载 作用下边边支座的剪力系数KV1（亦即支座反力系数RV1） 为为 每跨单单荷载图载图 A 0.312 0.350 0.339 0.342 每跨双荷载图载图 B 0.667 0.733 0.714 0.719 四）底模及支架计计算 1.面板 按2跨连续梁计算，跨度为木枋间距200；截面宽度取 主楞间距600。 恒载：模板(G1k) +混凝土(G2k)+ 钢筋(G3k) 活载： 施工人员和设备Q1k、振捣混凝土时产生的荷载 (Q2k) 计算单元：计算跨度取木枋间距s1、计算的截面宽度取主 楞间距s 模板的线荷载标准值：G1k （2ht+b）/bs 混凝土 的线荷载标准值：G2khs 钢筋的线荷载标 准值：G3khs 施工人员和设备 荷载: Q1ks 振捣混凝土时产 生的线荷载标 准值：Q2ks 线荷载设计值 ： g1.35G1k（2ht+b）/b + G2kh + G3khs + 1.4(Q1k+ Q2k)s 1.350.5（21.0+0.4）/0.4 + 241.2+1.51.20.6 + 1.4(2+2.5)0.6=31 kN/m 按集中荷载2.5kn考虑：g=27.2kN/m F=1.42.5=3.5KN 线荷载标 准值： gkG1k（2ht+b）/b + G2kh + G3khs0.5（21.0+0.4）/0.4 + 241.2+1.51.20.6 =20.16 kN/m 弯 矩M=KMql2=0.125gs12 =0.12531 =155000Nmm（KM详JGJ162-2008表C.1-1） 抵抗矩W=bh2/6=1/6600182=324003 惯性矩I=bh3/12=1/12600183=2916004 =M/W4.78/2fm=14.0N/2 =(0.125gl2+0.188Fl)/W=(0.12527.22002+0.188 3.5200）/32400=4.2N/mm2 fm (按集中荷载考虑) 模板抗弯强度满足要求。 =0.521 gks14 /（100EI） =0.52120.162004(1006000291600) =0.096 =200/400=0.5 模板变形验算满足要求。 2.次楞木枋 按3跨连续梁计算，跨度为主楞间距600，荷载计算宽 度为木枋间距200。 线荷载设计值 ：g1.35G1k（2ht+b）/b + G2kh + G3khs1 + 1.4(Q1k+ Q2k)s11.350.5（21.0+0.4） /0.4 + 241.2+1.51.20.2 + 1.4(2.5+2)0.2=10.33kN/m 按集中荷载2.5kn考虑：g=9.1kN/m F=1.42.5=3.5KN 线性荷载标准值：gkG1k（2ht+b）/b + G2kh + G3khs10.5（21.0+0.4）/0.4 + 241.2+1.51.20.2=6.72kN/m 抵抗矩W=83333.33 惯性矩I=4166666.74(JGJ162- 2008 表5.2.2) 弯 矩M=KMql2=0.125gs2 =0.12510.336002=464850N.mm =M/W=46485083333.3=5.57 N/2 fm=13.0N/2 =(0.125gl2+0.188Fl)/W=(0.1259.16002+0.1883.5600)/W=4.9 N/2 fm=13.0N/2 （按集中荷载考虑） 木枋抗弯强度满足要求。 =0.677gks4 /（100EI）=0.6776.726004(10095004166666.7) =0.149=600/1000=0.6 木枋变形验算满足要求。 V=0.625gs =0.62510.33600=3873N =3V/(