土木工程毕业设计（论文）-西安市某五层学生公寓宿舍楼设计4700.pdf

1 本科毕业设计（论文）本科毕业设计（论文） 全套图纸，加全套图纸，加 153893706 题题 目：某高校学生公寓楼结构设计目：某高校学生公寓楼结构设计 院院 系：工程技术系系：工程技术系 学生专业：土木工程学生专业：土木工程 学学 生：生： 学学 号：号： 指导老师：指导老师： 2010 年年 4 月月 2 摘摘 要要 本工程为某高校学生公寓楼，主体为 5 层钢筋混凝土框架结构，层高 3.3 米，建 筑物总高度为 21.3 米， 总建筑面积要求达到 4723.2 平方米， 每间 4 至 6 人要求设计， 有独立的卫生间和阳台，最大能满足 900 人入住。 本次毕业设计中，第一部分设计是结构部分的设计，在这部分设计中，首先进行 的是结构选型,根据各结构体系的优缺点，及本工程的实际情况，在符合经济的条件 下，采用钢筋混凝土框架结构体系。其次进行结构平面布置，根据荷载情况，在满足 结构受力合理，荷载传递简捷、梁宜拉通，避免凌乱，及满足建筑要求和方便施工等 原则下，进行纵、横向梁布置，并根据规范和经验公式，进行主次梁截面初步估算。 手算第四轴框架上的荷载，用 pk 计算其内力并配筋。在设计过程中，广泛采用天正、 auto cad 绘图软件来辅助绘图。 在整个设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新 的国家标准规范， 对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。 总之， 适用、 安全、 经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依 据。 本设计书包括如下部分： 1 工程概况； 2 楼盖设计； 3 荷载计算； 4 框架结构的受力分析、计算和设计； 5 桩基础设计。 0 关键词关键词 钢筋混凝土，框架，结构设计 3 university students dormitory structural designe by : zhangzhifeng no: 0600060222 instructs teacher: zhengjunxing xijing university abstract this is a students dormitory of a university l in the xian newly developed area. its function is provides the residence for the school student. it is a multi- layer reinforced concrete frame. it has five stories, the height of the first storey is 3.3 meters, and the height of other stories are all 3.3 meters. the height of the whole building is 18.5 meters. the total floor space is 4723.2 square meters. one room can live four students, has the independence the bathroom and the balcony. altogether can live 440 people. this paper includes the following parts: 1. the survey of the program. 2. the design of the floor slab. 3. the calculation of the load. 4.the mechanical analysis， calculation and design of the frame. 5. the design of the pile base. keywords reinforced concrete, frame, the design of the structure 4 目 录 第一章 工程概况 1 第二章 楼盖设计 3 2.1 设计资料 3 2.2 楼盖盖的结构平面布置图 . 3 2.3 板的设计 3 2.4 次梁的设计 .5 第三章 框架结构布置及计算简图 7 3.1 梁柱尺寸 7 3.2 计算简图 7 3.3 梁柱线刚度 .8 第四章 恒荷载内力计算 9 4.1 恒荷载计算 .9 4.2 恒荷载作用下内力计算 11 第五章 活荷载内力计算 19 5.1 活荷载计算 .19 5.2 活荷载作用下内力计算 19 第六章 风荷载内力计算 26 6.1 风荷载计算 .26 6.2 内力计算 27 第七章 地震作用内力计算 .30 7.1 重力荷载代表值计算 .30 7.2 水平地震作用计算 .31 7.3 一榀框架内力计算 .33 第八章 内力组合 36 8.1 梁内力组合 .36 8.2 柱内力组合 .40 第九章 截面设计 43 9.1 梁截面设计 .43 9.2 柱截面设计 .46 第十章 基础设计 52 10.1 边柱基础 .52 10.2 中柱基础 .55 参考文献 57 致谢 5 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 1 前前 言言 1 毕业设计的目的毕业设计的目的： 毕业设计是土木工程专业学生毕业前的最后学习和综合训练的阶段， 是知识深化、 拓宽、教学的重要过程，是学生学习、研究和实践的全面总结，也是对学生综合素质 与工程实践能力的全面检验，是实现本科培养目标的重要阶段。通过毕业设计，着重 培养学生综合分析和解决问题的能力、组织管理和社交能力，培养学生独立工作的能 力以及严谨、扎实的工作作风和事业心、责任感。为学生将来走上工作岗位，顺利完 成所承担的建设任务奠定基础。 毕业设计的任务是，综合运用大学四年所学理论基础及专业知识，通过进一步的 学习和设计训练，使学生熟悉建筑空间环境组合设计和构造设计的基本原理和方法， 具备一般工业与民用建筑设计的基本技能；能够根据不同情况，合理地选择结构、构 造方案；能熟练地进行结构设计计算；较好地掌握计算机在建筑、结构设计计算中的 应用，提高分析和解决实际问题的能力，学会利用各种设计资料，为适应实际工作打 下良好的基础。 2 毕业设计时间安排毕业设计时间安排： 设计准备阶段 0.5 周 建筑设计阶段 6 周 结构设计阶段 7 周 答辩前准备及答辩 1 周（5 月中旬） 合 计 14.5 周 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 2 第一章第一章 工程概况工程概况 本工程为西安某高校学生宿舍。工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构。 工程所在地抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为 0.20g，设计地震分组 为第一组，场地类别为类。 屋面做法： 钢筋混凝土现浇板， 20mm 石灰砂浆抹底， 20mm 水泥砂浆找平， 80 160 厚（3%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石子） 。 楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm 石灰砂浆抹底，20mm 水泥砂浆找平，水 磨石面层。 墙身做法：由普通砖砌筑而成，普通砖自重 18kn/m3，厚度 240mm。 门窗做法：门为木门，自重 0.2 kn/m2，窗为钢窗玻璃窗，自重 0.4 kn/m2。 活荷载：上人屋面均布活荷载标准值 2.0kn/m2，楼面活荷载标准值 2.0kn/m2。 常年主导风向为东北风，基本风压 0.35kn/ m2，基本雪压 0.2kn/ m2,室外计算温 度 t=-8-32 年降水量：634.0mm，日最大降水量 92.3mm 地基情况：表面为 0.5 米原耕种土。下为湿陷性黄土，地耐力标准值为 2 /150mknfk= 本设计计算书包括楼盖、框架主体结构、基础部分的计算和设计。 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 3 第二章第二章 楼盖设计楼盖设计 2.1 设计资料设计资料 1）楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm 石灰砂浆抹底，20mm 水泥砂浆找平，水磨 石面层。 2）楼面荷载：均布活荷载标准值 2kn/m2 3）材料：混凝土强度等级为 c30；梁内受力纵筋为 hrb335，其余为 hpb235 钢筋 2.2 楼盖盖的结构平面布置图楼盖盖的结构平面布置图 见图见图 2- 1 图 2- 1 楼盖结构平面布置图 2.3 板的设计（弹性理论）板的设计（弹性理论） 1）荷载计算 活荷载标准值： 2.0 kn/m2 恒荷载标准值： 水磨石面层 0.65 kn/m2 20 厚水泥砂浆找平 0.0220=0.40kn/m2 100mm 厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.5kn/m2 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 4 20mm 厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kn/m2 小计 3.89 kn/m2 荷载设计值 g=1.23.89=4.67kn/m2 ，q=1.42.0=2.8kn/m2 q/2=1.4kn/m2，g+q/2=6.07kn/m2，g+q=7.47kn/m 2）弯矩计算 弯矩值计算表 表 2- 1 a b c d l01 (m) 2.4 3.6 2.4 36 l02 (m) 7.2 7.2 7.2 7.2 l01/l02 0.33 0.50 0.33 0.50 m1 (0.04+0.20.0038) 6.072.42+ (0.0965+0.20.0174) 1.42.42=2.248 (0.0397+0.20.0042) 6. 073.62+ (0.0212+0.20.0862) 1.43.62=3.923 (0.0400+0.20.0038) 6.072.42+ (0.0205+0.20.0880) 1.42.42=1.749 (0.04+0.20.0038) 6.073.62+ (0.0559+0.20.0079) 1.43.62=4.121 m2 (0.0038+0.20.04) 6. 072.42+ (0.0174+0.20.0965) 1.42.42=3.05 (0.0042+0.20.0397) 6.073.62+ (0.0862+0.20.0212) 1.43.62=2.607 (0.0038+0.20.0400) 6. 072.42+ (0.0880+0.20.0205) 1.42.42=1.160 (0.0038+0.20.04) 6.073.62+ (0.0079+0.20.0559) 1.43.62=1.236 m1 - 0.08297.472.42= - 3.600 - 0.08297.473.62= - 8.101 - 0.08297. 472.42= - 3.600 - 0.08297. 473.62= - 8.101 m2 - 0.05707. 472.42= - 2.476 - 0.05707. 473.62= - 5.570 - 0.05707.472.42= - 2.476 - 0.05707.473.62= - 5.570 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 3）截面设计 截面有效高度：假定选用 8 钢筋，则 l01方向跨中截面的 h01=80mm；l02方向跨中截 面的 h02=70mm；支座截面 h0=80mm。 最小配筋率 smin=0.27%，则 asmin=0.27%1000100=270mm2 截面设计时取用的弯矩设计值： 中间跨的跨中截面及中间支座截面减小 20%； 边跨跨 中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当 lb/l0 故跨中为第一类 t 形截面，可按矩形截面进行计算 asmin=242mm2 跨中： 014 . 0 5651400 3 . 140 . 1 1002.92 2 6 2 0 = = hfba m f s x a s 1120.014xa= -= 2 sf0 cy ab h f /f0.014 1400 565 14.3/300527.86mmx= 配置 4 14(as=615mm2) 支座： 6 s 22 1 c0 m184.03 10 0.202 f bh1.0 14.3 200 565 a a = s 1120.228xa= -= 2 s0 cy abh f /f0.228 200 565 14.3/3001228mmx= 配置 4 20(as=1256mm 2) （4）斜截面受剪承载力计算 验算截面尺寸 465mm100565 hhh f0w =-=-=,433 . 2 200/465h/h bw 可知截面尺寸满足要求 计算所需箍筋 采用 6 双肢箍筋，计算截面尺寸 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 由 0 sv yv0tcs h s a 25f . 1 bh75f . 0 v+=,得 yvsv0 3 t0 1.25f a h 1.25 210 56.6 565 s208.57 v- 0.7f bh153.36 100.7 1.43 200 565 = - 取 s=200mm 第三章第三章 框架结构布置及计算简图框架结构布置及计算简图 3.1 梁柱尺寸梁柱尺寸 1梁高 hb=(1/121/8)l 横向 hb=600900mm，取 800mm 纵向 hb=600900mm，取 700mm 过道 hb=200300mm，考虑到次梁高度为 600mm，也取为 600mm 梁宽 b=(1/21/3)h 400266,300200,统一取 b=300 mm 2柱截面尺寸 本工程为现浇钢筋混凝土结构， 8 度设防， 高度=，故需考虑顶部附加地震作用 ekn ii n j ii i f hg hg f)1 ( 1 d- = = i=1,2,，n 07. 008. 0 1 +=t n d knhg941.514053 . 487.11954 11 = knhg844.90870)3 . 43 . 3(69.11956 22 =+= ()knhg921.13032723 . 33 . 469.11956 33 =+= knhg998.169784) 33 . 33 . 4(69.11956 44 =+= knhg538.168359)43 . 33 . 4(545.9620 55 =+= knhg ii 242.610749= 07. 008. 0 1 +=t n d=0.11 knf 3 . 4245664)11 . 0 1 ( 242.610749 941.51405 1 =-= knf 0 . 7505664)11 . 0 1 ( 242.610749 844.90870 2 =-= knf 7 . 10755664)11 . 0 1 ( 242.610749 921.130327 3 =-= knf 4 . 14015664)11 . 0 1 ( 242.610749 998.169784 4 =-= knf 6 . 13895664)11 . 0 1 ( 242.610749 538.168359 5 =-= 7各层水平地震层间剪力 knv 6 . 1389 5 = knv2791 4 . 1401 6 . 1389 4 =+= knv 7 . 3866 7 . 10752791 3 =+= knv 7 . 4616750 7 . 3866 2 =+= knv5031 3 . 414 7 . 4616 1 =+= 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 8多遇地震下弹性层间位移 计算过程见下表 表 7- 2 楼层 hi (m) vi (kn) di (104kn/m) ue (m) e e 五 3.3 1389 105.76 0.00106 0.00032 1/550= 0.00182 四 3.3 2791 105.76 0.00355 0.00055 三 3.3 3866.7 105.76 0.00523 0.00081 二 3.3 4616.7 105.76 0.00865 0.00116 一 4.3 5031 77.92 0.01024 0.00151 故满足要求 7.3 一榀框架内力计算一榀框架内力计算 1层间剪力在各柱分配 计算过程见下表 表 7- 3 楼层 边跨 中跨 五 kn77.36 76.105 8 . 2 1389= kn04.50 76.105 81 . 3 1389= 四 kn89.73 76.105 8 . 2 2791= kn55.100 76.105 81 . 3 2791= 三 kn37.102 76.105 8 . 2 7 . 3866= kn30.139 76.105 81 . 3 7 . 3866= 二 kn23.122 76.105 8 . 2 7 . 4616= kn32.166 76.105 81 . 3 7 . 4616= 一 kn10.104 92.77 17 . 2 5031= kn32.174 92.77 7 . 2 5031= 2 反弯点高度确定 计算过程见下表 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 表 7- 4 楼层 k y0 y1 2 y2 3 y3 yh h- yh 边 柱 五 2.225 0.41 0 1 0 1.35 1.95 四 2.225 0.45 0 1 0 1 0 1.49 1.81 三 2.225 0.50 0 1 0 1 0 1.65 1.65 二 2.225 0.50 0 1 0 1 0 1.65 1.65 一 1.98 0.55 0 0.77 0 2.37 1.93 中 柱 五 5.04 0.45 0 1 0 1.49 1.81 四 5.04 0.50 0 1 0 1 0 1.65 1.65 三 5.04 0.50 0 1 0 1 0 1.65 1.65 二 5.04 0.50 0 1 0 1 0 1.65 1.65 一 4.48 0.55 0 0.77 0 2.37 1.93 3柱端弯矩计算（单位：knm） 33.17 41.90 22.96 34.49 62.59 77.63 51.52 77.63 79.32 107.91 79.32 107.91 94.83 129.03 94.83 129.03 127.55 158.70 156.63 194.89 图 7- 1 柱端弯矩图 4地震作用下的内力力图 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 33.17 62.59 33.17 79.32 94.83 127.55 79.32 222.38 156.63 18.51 49.52 62.6 81.95 104.65 127.09 7.33 18.02 24.45 34.75 47.65 41.9 77.63 77.63 107.91 129.03 158.7 194.89 160.64 129.03 107.91 132.29 103.59 34.49 23.39 222.38 127.5594.83 94.83 94.83 79.32 174.15 174.15 130.84 130.84 79.32 51.52 51.52 85.55 85.55 62.59 22.96 22.96 33.17 33.17 图 7- 2 地震荷载作用下的 m 图（单位：knm） v n 图 7- 3 地震荷载作用下的 v，n 图（单位：kn） 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 第八章第八章 内力组合内力组合 本章中单位统一为：弯矩 knm，剪力 kn，轴力 kn。 根据前面的内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中 梁的控制截面为梁端柱边及跨中，由于对称性，每层梁取 5 个控制截面。柱分为边柱 和中柱，每根柱有 2 个控制截面。内力组合使用的控制截面标于下图。 dcb a 1 22 1 34521 图 8- 1 控制截面图 8.1 梁内力梁内力组合组合 1计算过程见下页表中，弯矩以下部受拉为正，剪力以沿截面顺时针为正 注： （1）地震作用效应与重力荷载代表值的组合表达式为： ehge 3s. 12s. 1s+= 其中，sge为相应于水平地震作用下重力荷载代表值效应的标准值。而重力荷载代表 值表达式为： = += n 1i ikqik qggy gk恒荷载标准值； qik第 i 个可变荷载标准值； qi第 i 个可变荷载的组合之系数，屋面活荷载不计入，活荷载均 0.5。 考虑到地震有左震和右震两种情况， 而在前面第八章计算地震作用内力时计算的 是左震作用时的内力， 则在下表中有 1.2(+0.5)+1.3和 1.2(+0.5)- 1.3两列， 分别代表左震和右震参与组合。 （2）因为风荷载效应同地震作用效应相比较小，不起控制作用，则在下列组合中 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 风荷载内力未参与，仅考虑分别由恒荷载和活荷载控制的两种组合，即 1.35+1.40.7和 1.2+1.4两列。 梁内力组合计算表 表 8- 1 楼 层 截面 恒荷载 活荷载 地震作用 1.2(+0.5)+1.3 m v m v m v m v 五 1 - 26.31 62.19 - 7.42 18.05 33.17 - 7.18 11.55 65.29 2 89.75 28.99 7.33 117.23 3 - 44.99 - 70.79 - 13.44 - 20.83 - 18.51 - 7.18 - 44.46 - 94.28 4 - 29.27 12.2 - 9.1 2.88 23.39 - 19.5 - 4.73 - 10.7 5 - 29.88 - 9.63 0 - 35.86 四 1 - 54.41 102.36 - 11.33 18.67 85.55 - 18.76 45.92 98.44 2 119.45 23.84 18.02 166.77 3 - 70.70 - 109.90 - 14.67 - 20.21 - 49.52 - 18.76 - 149.22 - 156.27 4 - 32.49 11.41 - 6.64 2.88 62.6 - 52.17 42.39 - 54.13 5 - 34.60 - 6.47 0 - 41.52 三 1 - 54.84 102.38 - 11.03 18.63 130.84 - 29.55 104.28 84.44 2 118.67 24.31 24.45 174.19 3 - 71.05 - 109.88 - 14.51 - 20.25 - 81.95 - 29.55 - 191.80 - 170.27 4 - 32.23 11.41 - 6.76 2.88 103.59 - 86.33 95.99 - 89.90 5 - 34.26 - 6.62 0 - 44.54 二 1 - 55.57 102.58 - 11.17 18.67 174.15 - 38.72 159.71 72.76 2 161.28 24.19 34.78 238.75 3 - 70.91 - 109.68 - 14.49 - 20.21 - 104.65 - 38.72 - 221.14 - 181.95 4 - 32.33 11.41 - 6.78 2.88 132.29 - 110.24 133.18 - 129.62 5 - 34.40 - 6.64 0 - 41.28 一 1 - 52.76 102.31 - 10.62 18.62 222.38 - 48.54 225.78 59.67 2 122.56 25.08 47.65 209.02 3 - 69.25 - 109.95 - 14.15 - 20.26 - 127.09 - 48.54 - 248.32 - 195.04 4 - 32.42 11.41 - 6.80 2.88 160.64 - 133.87 169.93 - 160.34 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 梁内力组合计算表 续表 楼 层 截 面 1.2(+0.5)- 1.3 1.35+1.40.7 1.2+1.4 m v m v m v 五 1 - 74.69 83.96 - 42.79 101.65 - 41.96 99.90 2 98.17 149.57 148.29 3 - 63.52 - 75.61 - 73.91 - 115.98 - 72.80 - 114.11 4 - 65.53 39.99 - 48.43 19.29 - 47.86 18.67 5 - 35.86 - 49.78 - 49.34 四 1 - 176.51 147.22 - 84.56 156.48 - 81.15 148.97 2 119.91 184.62 176.72 3 - 20.46 - 107.49 - 109.82 - 168.17 - 105.38 - 160.17 4 - 120.37 81.51 - 50.37 18.23 - 48.28 17.72 5 - 41.52 - 53.05 - 50.58 三 1 - 235.9 161.27 - 88.25 156.47 - 81.25 148.94 2 110.62 184.03 176.44 3 21.28 - 93.44 - 110.14 - 168.18 - 105.57 - 160.21 4 - 173.34 125.92 - 50.05 18.23 - 48.14 17.72 5 - 44.54 - 57.74 - 50.38 二 1 - 293.08 173.43 - 85.97 156.78 - 82.32 149.23 2 148.32 241.43 227.40 3 50.95 - 81.28 - 109.93 - 167.87 - 105.38 - 159.91 4 - 210.77 157.00 - 50.29 18.23 - 48.29 17.72 5 - 41.28 - 52.95 - 50.58 一 1 - 352.41 185.87 - 81.63 156.37 - 78.18 148.89 2 85.13 190.03 182.18 3 82.12 - 68.84 - 107.35 - 168.29 - 102.91 - 160.30 4 - 247.74 187.72 - 50.43 18.23 - 48.42 17.72 5 - 41.42 - 53.27 - 50.78 5 - 34.52 - 6.68 0 - 41.42 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 梁内力组合计算表 续表 楼层 截面 mmax mmin |vmax| 五 1 11.55 - 74.69 101.65 2 149.57 98.17 3 - 44.46 - 73.91 115.98 4 - 4.72 - 62.53 39.99 5 - 35.86 - 49.34 四 1 45.92 - 176.51 156.48 2 184.62 119.91 3 - 20.46 - 149.22 168.17 4 42.39 - 120.37 81.51 5 - 41.52 - 53.05 三 1 104.28 - 235.9 161.27 2 184.03 110.62 3 21.28 - 191.80 170.27 4 95.99 - 173.34 125.92 5 - 44.54 - 57.74 二 1 159.71 - 293.08 173.43 2 241.43 148.32 3 50.95 - 221.14 181.95 4 133.18 - 210.77 157.00 5 - 41.28 - 52.95 一 1 225.78 - 352.41 185.87 2 209.02 85.13 3 82.12 - 248.32 195.04 4 169.93 - 247.74 187.72 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 5 - 41.42 - 53.27 8.2 柱内力组合柱内力组合 1计算过程见下表，弯矩以顺时针为正，轴力以受压为正 柱内力组合计算表 表 8- 2 楼 层 柱 截 面 恒荷载 活荷载 地震作用 1.2(+0.5)+1.3 m n m n m n m n 五 a 2 43.85 238.68 12.36 54.1 - 33.17 - 7.18 9.50 277.09 1 44.69 259.99 9.9 54.1 - 22.96 - 7.18 23.78 302.65 b 2 - 33.17 256.84 - 9.4 78.38 - 41.9 - 12.32 - 94.27 292.19 1 - 34.98 278.15 - 7.8 78.38 - 34.49 - 12.32 - 86.81 317.76 四 a 2 46.00 582.73 8.99 108.82 - 62.59 - 25.94 - 26.17 665.55 1 45.7 604.04 9.19 108.82 - 51.52 - 25.94 - 12.14 691.23 b 2 - 36.44 652.74 - 7.16 156.14 - 77.63 - 45.73 - 144.65 723.84 1 - 36.19 674.05 - 7.27 156.14 - 77.63 - 45.73 - 144.35 749.41 三 a 2 45.7 926.8 9.19 163.5 - 79.32 - 55.49 - 48.28 1040.02 1 45.22 948.11 9.09 163.5 - 79.32 - 55.49 - 48.85 1065.60 b 2 - 36.19 1048.62 - 7.27 233.94 - 107.91 - 102.51 - 183.71 1125.08 1 - 36.29 1069.93 - 7.29 233.94 - 107.91 - 102.51 - 183.83 1150.65 二 a 2 47.39 1271.07 9.53 218.22 - 94.83 - 94.21 - 66.41 1402.81 1 54.57 1292.38 10.98 218.22 - 94.83 - 94.21 - 57.80 1428.38 b 2 - 35.71 1444.3 - 7.18 311.7 - 129.03 - 174.03 - 210.59 1506.92 1 - 36.17 1465.61 - 7.26 311.7 - 129.03 - 174.03 - 211.14 1532.49 一 a 2 33.36 1636.38 6.72 272.89 - 127.55 - 142.75 - 125.78 1778.08 1 18.05 1666.179 3.64 272.89 - 156.63 - 142.75 - 181.96 1820.97 b 2 - 32.93 1840.25 - 6.61 389.51 - 158.7 - 259.36 - 245.83 1871.13 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 1 - 17.45 1870.049 - 3.5 389.51 - 194.89 - 259.36 - 274.30 1914.02 柱内力组合计算表 续表 楼层 柱 截面 1.2(+0.5)- 1.3 1.35+1.40.7 1.2+1.4 m n m n m n 五 a 2 95.74 295.76 71.31 375.24 69.92 362.16 1 83.48 321.32 70.03 404.00 67.49 387.73 b 2 14.67 324.22 - 53.99 423.55 - 52.94 417.94 1 2.86 349.80 - 54.87 452.31 - 52.90 443.51 四 a 2 136.57 733.00 70.91 893.33 67.79 851.62 1 121.82 758.57 70.7 922.10 67.71 877.20 b 2 57.19 842.74 - 56.21 1034.22 - 53.75 1001.88 1 57.49 868.31 - 53.61 1062.98 - 53.61 1027.46 三 a 2 157.96 1184.30 70.70 1411.41 67.71 1341.06 1 157.38 1209.87 69.96 1440.18 66.99 1366.63 b 2 96.86 1391.61 - 55.98 1644.90 - 53.61 1585.86 1 96.74 1417.18 - 56.14 1673.67 - 53.75 1611.43 二 a 2 180.15 1647.76 73.32 1929.80 70.21 1830.79 1 188.76 1673.33 84.43 1958.57 80.86 1856.36 b 2 - 129.03 - 174.03 55.24 2255.27 52.90 2169.54 1 - 129.03 - 174.03 - 55.94 2283.22 - 53.57 2195.11 一 a 2 - 127.55 - 142.75 51.62 2476.54 49.44 2345.70 1 - 156.63 - 142.75 27.93 2524.79 26.76 2388.59 b 2 - 158.7 - 259.26 50.93 2866.06 48.77 2753.61 1 - 194.89 - 259.26 - 26.99 2914.31 - 25.84 2796.50 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 柱内力组合计算表 续表 楼 层 柱 |m|max,n nmax,m nmin,m m n m n m n 五 a 95.74 295.76 71.31 375.24 9.50 277.09 83.48 321.32 70.03 404.00 23.78 302.65 b - 94.27 292.19 - 53.99 423.55 - 94.27 292.19 - 86.81 317.76 - 54.87 452.31 - 86.81 317.76 四 a 136.57 733.00 70.91 893.33 - 26.17 665.55 121.82 758.57 70.7 922.10 - 12.14 691.23 b - 144.65 723.84 - 56.21 1034.22 - 144.65 723.84 - 144.35 749.41 - 53.61 1062.98 - 144.35 749.41 三 a 157.96 1184.30 70.70 1411.41 - 48.28 1040.02 157.38 1209.87 69.96 1440.18 - 48.85 1065.60 b - 183.71 1125.08 - 55.98 1644.90 - 183.71 1125.08 - 183.83 1150.65 - 56.14 1673.67 - 183.83 1150.65 二 a 180.15 1647.76 73.32 1929.80 - 66.41 1402.81 188.76 1673.33 84.43 1958.57 - 57.80 1428.38 b - 210.59 1506.92 55.24 2255.27 - 210.59 1506.92 - 211.14 1532.49 - 55.94 2283.22 - 211.14 1532.49 一 a 205.85 2149.23 51.62 2476.54 - 125.78 1778.08 225.28 2192.12 27.93 2524.79 - 181.96 1820.97 b - 245.83 1871.13 - 50.93 2866.06 - 245.83 1871.13 - 274.30 1914.02 - 26.99 2914.31 - 274.30 1914.02 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 第九章第九章 截面设计截面设计 9.1 梁梁截截面设计面设计 1正截面受弯承载力计算 1）已知条件 混凝土强度等级选用 c30， fc=14.3n/mm2， ft=1.43n/mm2。 纵向受力钢筋选用 hrb335 （fy= fy=300n/mm2） ，箍筋选用 hrb235（fy= fy=210n/mm2） 。梁的截面尺寸为 300800，300600 两种，则 h01=800- 35=765mm，h02=600- 35=565mm。 2）构造要求 （1）承载力抗震调整系数 re=0.75 （2）框架梁的混凝土受压区高度 x0.35h0 则 x10.35h01=0.35765=267.75mm x20.35h02=0.35565=197.75mm （3）梁的纵筋最小配筋率： 支座： 0.25%300765=573.75mm2(551.43/300) %300765=417.83mm2 0.25%300565=423.75mm2(551.43/300) %300565=256.09mm2 所以：as1min=573.75mm2 as2min=423.75mm2 跨中： 0.2%300765=459mm2(451.43/ 300) %300765=341.86mm2 0.2%300565=339mm2(451.43/300) %300565=252.48mm2 所以：as1min=459mm2 as2min=339mm2 （4）箍筋的配箍率箍筋的配筋率 svmin=0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.16% 4）配筋计算 因结构、荷载均对称，故整个框架采用左右对称配筋。当梁下部受拉时，按 t 形截面 控制。当梁上部受拉时，按矩形截面设计。 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 以第五层 ab 跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见表格。 （1）跨中 下 部 受 拉 ， 按t形 截 面 设 计 。 翼 缘 计 算 宽 度 按 跨 度 考 虑 时 ， bf=l/3=7.2/3=2.4m=2400mm；当按梁间间距考虑时， bf=b+sn=300+(3900- 150- 100)=3050mm；当按翼缘厚度考虑时， h0=765mm,hf/h0=100/765=0.1310.1,此种情况不起控制作用。综上，取 bf=2400mm。 考虑抗震承载力调整系数 re=0.75，弯矩设计值为 0.75149.57=112.18knm。 因为， f 1 cff0 h100 f b h (h) 1.0 14.3 2400 100 (765-)2453.88kn m 112.18kn m 22 a-= 故属 第一类截面。 6 s 22 1 cf0 m112.18 10 0.005 f b h1.0 14.3 2400 765 a a = ，0.005211 s =-=ax 2 y0fc1s 435mm765/300240014.30 . 1005 . 0 f /hbfa=xa 而 asmin=459mm2，故配筋 218，as=509mm2 （2）支座 （以左支座为例） 将下部截面的218钢筋深入支座， 作为支座负弯矩作用下的受压钢筋 （as=509mm2） , 再计算相应的受拉钢筋 as。 考虑抗震承载力调整系数，弯矩设计值为 0.7574.69=56.02knm。 6 s 2 56.02 10300 509 (76535) 0.022 1.0 14.3 300 765 a - =- ，0.0220x=-=+=+ 箍筋加密区长度取 1.2m，非加密区取 2 肢 8150 设置满足要求。 bc 跨梁 77kn.484565300 3 . 140 . 12 . 0bhf2 . 004kn.4011.4785 . 0 v 0ccre = 西 京 学 院 学 士 学 位 论 文 由于非加密区长度较小，故全跨可按加密区配置。 全部梁的斜截面配筋计算结果与结果见下表。 梁斜截面配筋计算表 表 9- 2 楼层 梁 rev (kn) 0.2cfcbh0 (kn) asv/s 加密区实配 (asv/s) 非加密区实配 (%) 五 ab 98.58 656.37 - 0.23 双肢 8100 (1.01) 双肢 8150 (0.224) bc 33.92 484.77 - 0.36 双肢 8100 (1.01) 双肢 8100 (0.337) 四 ab 142.9 656.37 0.15 双肢 8100 (1.01) 双肢 8150 (0.224) bc 69.28 484.77 - 0.14 双肢 8100 (1.01) 双肢 8100 (0.337) 三 ab 144.73 656.37 0.23 双肢 8100 (1.01) 双肢 8150 (0.224) bc 107.03 484.77 0.08 双肢 8100 (1.01) 双肢 8100 (0.337) 二 ab 154.66 656.37 0.28 双肢 8100 (1.01) 双肢 8150 (0.224) bc 133.45 484.77 0.26 双肢 8100 (1.01) 双肢 8100 (0.337) 一 a