土木工程毕业设计（论文）-某五层青少年活动中心设计.pdf

1 目目 录录 全套图纸，加全套图纸，加 153893706 1 框架计算框架计算 1.1 工程概况 1- 1.2 荷载标准值的计算 2 1.3 材料计算指标 3 1.4 初估梁柱截面尺寸 3 1.5 框架内力计算 5 1.6 荷载组合和内力组合 14 1.7 框架梁柱配筋 18 2 板的计算板的计算 2.1 弯矩计算 21 2.2 截面设计 23 2.3 井字梁的计算 23 3 基础设计基础设计 3.1 毛石基础 25 3.2 独立柱基础 26 4 楼梯计算楼梯计算 4.1 主楼梯计算 28 4.1.1 踏步板计算 29 4.1.2 楼梯斜梁计算 30 4.1.3 平台板计算 30 4.1.4 平台梁计算 31 4.2 次楼梯计算 31 4.2.1 踏步板计算 32 2 4.2.2 楼梯斜梁计算 32 4.2.3 平台板计算 34 4.2.4 平台梁计算 34 5 墙体验算墙体验算 5.1 荷载 35 5.2 静力计算方案 36 5.3 高厚比验算 36 5.4 计算单元及控制截面的承载力验算 36 5.5 梁端支承处砌体局部受压承载力验算 38 6 雨蓬计算雨蓬计算 6.1 雨蓬板计算 38 6.2 雨蓬梁计算 39 青少年活动中心毕业论文 1.框架计算 1.1 工程概况 该工程地质条件为:场区地势平坦，土类别为类土。地基承载力特征值 fak=180kpa.土壤最大冻结深度 1.04;地下水位:5。该地区地震烈度为 7 度 风荷载:主导风向 夏季 se20 冬季 se13 风速 夏季 1.5ms 冬季 2.5ms 基本风压 wo=0.35kn/ 雪荷载:雪荷载标准值 so=0.25 kn/ 活荷载:楼层活荷载标准值 3.5 kn/。屋面活荷载标准值 0.5 kn/ (按不上人屋面考虑) 材料:根据施工条件和材料情况，选用混凝土强度等级为 c30 钢筋为 hrb335 级热扎钢筋和 hpb235 级热扎钢筋 主要建筑做法:(屋面自上而下):二毡三油防水层， 水泥砂浆找平层15 厚1:8 水泥膨胀珍珠岩。最薄处 40 厚找 2坡，水泥砂浆找平 20 厚 现浇混凝土楼板 120 厚。 (楼面自上而下):水磨石地面(10 面层， 20 水泥砂浆打底)混合砂浆找平层 20 厚，现浇混凝土板。 外纵墙:1.8高塑钢窗，窗下 900 高，240 厚烧结多孔砖墙。外墙面粉刷 涂料 3 1.2 荷载标准值的计算 （一）恒载标准值 gk 屋面 屋面防水保温隔热 3.35kn/ 现浇混凝土板 250.12=3 kn/ 合计 6.35 kn/ 楼面 水磨石面层 0.65 kn/ 找平层 170.02=0.34 kn/ 现浇混凝土楼板 250.12=3 kn/ 合计 3.99 kn/ 框架横梁自重 取梁宽 b=300 高。梁高 600 则有 250.30.6=4.5kn/ 外纵墙及钢窗等传至边柱纵向框架梁及柱上荷载标准值 钢窗 0.450.18=0.81 kn/ 纵窗 0.90.2419=4.1 kn/ 连系梁自重 0.30.625=4.5 kn/ 合计 9.41 kn/ 柱自重 作用在框架上的恒载标准值 gk 为 屋面 6.356+4.5=42.6 kn/ 楼面 3.996+4.5=28.44 kn/ （二）活荷载标准值 qk 屋面 雪荷载 0.25 kn/ 按不上人的承重钢筋混凝土屋面一般取 0.5 kn/。考虑维修荷载较大，可作 4 0.2 kn/的增减，本处取为 0.7 kn/即 0.76=4.2kn 楼面 标准值取 3.5 kn/ 则: 3.5=21 kn/ （三）风荷载标准值wk 基本风压o=0.35 风载体型系数 =1.3 风振系数: 房屋高度未超过 30m z=1.0 作用于各类楼面处的集中风荷载标准值fwk如下 四层 wmmbzszfwkkfw= 4 o14 . 6 2 6 . 3 635 . 0 25 . 1 3 . 10 . 1= kn 三层=3 . 10 . 1 3k fw()74.116 . 3635 . 0 2 14 . 1 25 . 1 = + kn 二层=3 . 10 . 1 2k fw()52.106 . 3635 . 0 2 00 . 1 14 . 1 = + kn 一层=3 . 10 . 1 1k fw()828 . 9 6 . 3635 . 0 2 00 . 1 00 . 1 = + kn 1.3 材料计算指标 c30 混凝土:3 .14=fcn/ 43. 1=ftn/ 01. 2=ftkn/ 3 100 . 3=ecn/ hpb235 级钢筋210=fyn/ hrb335 级钢筋300= y ffyn/ b=0.55 1.4 初估梁柱截面尺寸 梁截面尺寸 框架梁跨度大者 7500=l 取() 8 1 2 1 -=h 940625-=l 选600=h () 2 1 3 1 -=b 375250-=b 选300=b 对框架梁初步选择的截面尺寸300= hb600 作用在梁时间上的荷载设计值 屋面 572 . 44 . 16 .422 . 1=+kn 楼面 528.63214 . 144.282 . 1=+kn 按跨度lo=6000 荷载设计值取 0.882.50528.63=km/的简支梁 则 弯矩设计值和剪力设计值分别为 qlm 8 1 =o69.2286 2 . 58 8 1 22 =kn glv 2 1 =n()69 . 082.50 2 1 =137.21 kn 5 对初定截面尺寸进行验算 按斜截面抗剪承载力计算的截面要求 4806403001025 . 0 25 . 0 0 =fcbhknv 按采用单筋梁时截面所能承受的最大弯矩设计值的条件 ()()1 .5836403009 .1155. 05 . 0155. 05 . 05 . 1 2 2 0 =-=-fcbh bb xxkn 故初选截面可满足要求 梁惯性矩 1033 1054 . 0 600300 12 1 12 1 =bhib 4 柱截面尺寸 内柱 按轴心受压估算，对于底层柱，其轴力标准值为 恒荷载 ()52.767 2 66 44.283 6 . 42= + +kn 活荷载 () 2 . 403 2 66 2132 . 4= + + kn 则 预估的轴力设计值为 5 .14852 .4034 . 152.7672 . 1=+kn 考虑弯矩的影响，将上述轴力乘以增大系数 1.2 则 柱高: ()hh 6 1 12 1 -= 600300-=h 取400=h 柱宽: ()hb1 5 . 1 1 -= 400600-=b 取400=b 选内柱截面尺寸400= hb400 按轴心受压柱估算配筋 由15 400 6000 = b l 895. 0=j 则 y f fca h as -= 964. 0 =1030 300 4004003 .14895. 0 9 . 0 1782600 =- 03 . 0 006 . 0 400 400 1030 = a sa 故选内柱截面尺寸400400 合适 惯性矩为 933 10133 . 2 400400 12 1 12 1 =bhib 4 外柱 选用外柱截面尺寸= hb400400 预估轴力和弯矩 近似取外柱轴力为内柱轴力的一半，3 .8916 .17825 . 0=n kn 56.1132360400 3 . 1455 . 0 0 =fcbhn bb x kn 应按对称配筋时的大偏心计算 6 弯矩由风荷载产生 =+=228.38828 . 9 52.1074.1114 . 6 fwkkn 配筋试算(采用对称配筋) 43 3 . 891 38228 0 = n m e 13 30 400 30 =hea = i e56 0 =+ a ee 7500600025 . 1 25 . 1 0 =hl 28 . 1 891300 400400 3 . 145 . 0 5 . 0 1 = = n fca x1.0 取0 . 1 1 =x 96 . 0 400 7500 01 . 0 15 . 1 01 . 0 15 . 1 0 2 =-=-= h l x ()55 . 2 96 . 0 400 7500 360 56 1400 1 1 1400 1 1 2 21 2 0 0 =+= +=xxm h l h ei 30340 2 400 5655 . 2 2 =-+=-+=s h ee i ah 222 . 0 360 4022 433 . 0 360400 3 . 14 891300 00 = = = = h s fcbh na x () () () 293 40360300 360400 3 . 14433 . 0 5 . 01433 . 0 303891300 5 . 01 2 0 2 0 = - - = - - = s ahy f fcbhne saas xx 故可选用外柱截面尺寸= hb400400 则外柱惯性矩 933 10133 . 2 400400 12 1 12 1 =bhib 4 梁柱线刚度计算 根据梁柱截面惯性矩及其长度，可求得梁柱线刚度 l el i =。 在内力分析时只需要梁柱的相对线刚度如下表 构件名称 相对线刚度 框架梁 边跨 2.32 中跨 5.78(2.89) 7 框架柱 底层 1.00 其他层 1.54 1.4 框架内力计算 恒荷载作用下的内力 因为框架对称，且恒荷载为正对称荷载，故取半榀框架进行计算 计算简图 8 9 活荷载作用下的内力 因框架对称，只需计算 ab 跨、bc 跨和 cd 跨 ab 跨布置活荷载时的框架内力 10 bc 跨布置活荷载时的框架内力 11 cd 跨布置活荷载时的框架内力 12 = = 4 4 6 . 84 . 114 . 6 n fwkn () 0 . 254 . 174.1114 . 6 4 3 =+= =n fwkn () 8 . 394 . 152.1074.1114 . 6 4 2 =+= =n fwkn 13 () 5 . 534 . 1828 . 9 52.1074.1114 . 6 4 1 =+= =n fw 各柱剪力 v 2-5 层剪力 v 系 数 knfw8 . 8 5 = knfw25 4 = knfw 1 . 40 3 = knfw 3 . 54 2 = d 45a a 45b b 34a a 34b b 23a a 23b b 12a a 12b b k 2.43 7.27 2.43 7.27 2.43 7.27 2.43 7.27 c a 0.549 0.748 0.549 0.748 0.549 0.748 0.549 0.748 d 12/h2 1.43(12/h2) 12/h2 1.43(12/h2) 12/h2 1.43(12/h2) 12/h2 1.43(12/h2) 4.86(12/h2) v 1.81 2.59 5.14 7.36 8.25 11.8 11.17 15.98 底层 （mh5 . 4=）剪力 v 表 13 系 数 01a a 01b b d = cb iik/ 4.4 13.27 ()()kkac+=2/5 . 0 0.766 0.902 2 12hiad cc = 0.766(12/h2) 0.902(12/h2) 3.341(12/h2) v 16.51 19.44 14 2 求反弯点高度y 计算结果见表 14 所示。 反弯点高度y 表 14 层数 第五层()mhnm6 . 3, 5, 5= 柱号 k 0 r 1 a 1 r 2 a 2 r 3 a 3 r y 45a a 2.34 0. 35 1.0 0 0 0 1.0 0 1.765 45b b 7.27 0.45 1.0 0 0 0 1.0 0 2.105 层数 第四层()mhnm6 . 3, 4, 5= 34a a 2.34 0.45 1.0 0 1.0 0 1.0 0 2.105 34b b 7.27 0.45 1.0 0 1.0 0 1.0 0 2.450 层数 第三层 23a a 2.34 0.45 1.0 0 1.0 0 1.0 0 2.450 23b b 7.27 0.50 1.0 0 1.0 0 1.0 0 2.550 层数 第二层()mhnm6 . 3, 2, 5= 12a a 2.34 0.50 1.0 0 1.0 0 1.25 0 2.550 12b b 7.27 0.55 1.0 0 1.0 0 1.25 0 3.575 15 层数 第一层 层高 4.5 米 01a a 2.187 0.55 0 0.8 0 0 0 3.785 01b b 8.79 0.55 0 0.8 0 0 0 3.785 () ()柱高度该层 上 下 ih yhvm yvm i iiii iii _ -= = （三）风荷载作用下的框架内力 计算风荷载计算风荷载 风载作用下的内力见图 115 所示。 图 115 风荷载作用下框架内力图 16 1.6 荷载组合和内力组合荷载组合和内力组合 （1）横梁内力组合见表 15、16 所示。 横梁内力组合横梁内力组合 (顶层顶层) 表 15 杆件号 a5b5 b5c5 截面 a5 跨中 b5左 b5 右 跨中 内力种类 m v m m v m v m 恒 - 58.8 +165.2 +151.8 - 118.8 - 187.7 - 77.7 +87.6 +31.4 活 荷 载 - 11.62 +0.41 - 0.52 +19.42 - 0.53 +0.37 +14.86 - 1.18 +0.62 - 22.2 - 2.77 +1.75 - 22.94 - 0.53 +0.37 - 19.95 - 3.92 +4.11 +6.7 +31.77 - 6.7 - 5.92 - 4.02 - 5.92 风 载 +3.84 - 3.84 - 0.93 +0.93 +1.1 - 1.1 +1.71 - 1.71 - 0.93 +0.93 +3.42 - 3.42 - 2.28 +2.28 0 0 内 力 组 合 恒 +活 1+2+4 1+2+3 1+3 - 70.94 184.99 167.28 - 143.77 - 211.17 - 97.57 +126.07 27.38 恒 +风 1+5 (1+6) - 62.64 166.13 152.9 - 120.51 - 188.63 - 81.12 89.88 31.4 恒+风 +活 1+0.9 2+4+6 (5) 1+0.9 2+3+6 (5) - 73.18 183.85 166.72 142.72 209.66 98.66 124.28 横梁内力组合横梁内力组合 (底层底层) 表表 16 杆件号 a0b0 b0c0 截面 a0 跨中 b0左 b0 右 跨中 内力种类 m v m m v m v m 恒 - 46.8 +108.0 +83.9 - 98.9 - 125.2 - 76.6 58.3 52 活 荷 载 - 27.32 +0.81 - 0.41 52.44 - 0.75 0.28 39.28 - 1.45 0.43 - 75.65 - 3.7 +1.26 - 68.52 - 0.75 0.28 - 9.34 - 7.15 +2.77 +4.03 +90.72 - 4.03 - 3.29 +15.53 - 3.29 风 载 +53.54 - 53.54 - 9.51 +9.51 +25 - 25 +3.54 - 3.54 - 9.51 +9.51 +7.07 - 7.07 +4.71 - 4.71 0 0 内 力 组 合 恒 +活 1+2+4 1+2+3 1+3 - 74.53 160.72 123.61 - 178.16 - 194.47 - 93.09 +153.05 +67.53 恒 +风 1+5 (1+6) - 100.34 +127.02 +108.9 - 102.44 - 134.71 - 83.67 +63.01 +52.0 恒+风 +活 1+0.9 2+4+6 (5) 1+0.9 2+3+6 (5) - 119.94 +164.0 +142.14 - 173.42 - 196.1 - 98.13 147.81 67.26 17 为施工方便，顶层横梁采用一种配筋，其余各层采用一种配筋。 ()qg b vvb v mm jj +-=-= 2 , 2 计算各截面设计值。 计算结果见表 17 所示。 横梁控制截面设计值横梁控制截面设计值 表表 1 7 位置 a 支座 ab 跨 中 m b 支座左 b 支座右 bc 跨 中 m m v m v m v 顶层 - 73.18 +184.99 +167.28 - 143.77 - 211.17 - 98.66 +126.07 +31.4 其他层 - 119.94 +164.0 +142.14 - 178.16 - 196.1 - 98.13 +153.05 +67.53 注：单位：mmkn vkn 柱内力组合 (顶层) 表 18 杆件号 a5b4 b5c4 截面 上端 下端 剪力 上端 下端 剪力 内力种类 m n m n v m n m n v 恒 荷 载 73.5 +35.2 - 46.8 214.8 - 33.4 - 39.9 35.2 33.5 237.3 20.4 活 荷 载 - 11.62 +0.41 - 0.52 +19.4- 0.53 +0.37 - 18.9 +0.74 - 0.95 +19.4- 0.53 +0.37 - 8.5 +0.32 - 0.41 - 6.25 +1.14 - 2.36 22.94 32.3 - 6.7 9.64 - 2.84 2.56 22.94 32.3 - 6.7 +4.41 - 1.11 +1.37 风 载 +3.84 - 3.84 - 0.93 +0.93 +2.67 - 2.67 - 0.93 +0.93 +1.81 - 1.81 - 5.13 +5.13 +0.28 - 0.28 +4.2 - 4.2 +0.28 - 0.28 +2.59 - 2.59 恒 + 活 m 大 1+2+4 1+2+4 85.64 54.99 66.65 234.59 42.31 48.51 51.44 45.7 253.54 26.18 n 大 1+2+4 1+2+3 85.64 54.99 66.65 234.59 42.31 48.51 51.44 45.7 253.54 26.18 18 内 力 组 合 n 小 1+3 1+4 73.09 34.67 46.06 214.3 33.1 42.26 28.5 36.06 230.6 21.77 恒 + 风 m 大 1+6 1+5 77.34 36.13 49.5 215.7 35.2 45.03 35.5 37.7 237.6 22.9 n 大 1+6 1+5 77.34 36.13 49.5 215.7 35.2 45.03 35.5 37.7 237.6 22.9 n 小 1+5 1+6 69.7 34.27 44.13 213.9 31.6 34.8 34.92 29.36 237.02 17.81 恒 + 风 + 活 m 大 1+0.9(2+4+6) 1+0.9( 2+4+5) 87.88 53.8 67.1 233.4 43.05 52.3 50.1 48.3 252.2 27.9 n 大 1+0.9(2+4+6) 1+0.9( 2+4+5) 87.88 53.8 67.1 233.4 43.05 52.3 50.1 48.3 252.2 27.9 n 小 1+0.9(3+5) 1+0.9(3+6) 77.33 36.5 49.9 217.9 35.3 45.5 64.5 39.8 266.6 23.73 柱内力组合 (二层) 表 19 杆件号 a5b4 b5c4 截面 上端 下端 剪力 上端 下端 剪力 内力种类 m n m n v m n m n v 恒 荷 载 38.5 446.8 41.6 559.8 - 22.3 - 24.9 456.3 21.0 568.8 12.75 活 荷 载 11.45 - 0.74 0.68 130.4 - 3.03 +2.35 - 19.21 +0.52 - 0.35 182.8 - 4.28 2.83 - 8.52 0.35 0.29 - 8.92 0.84 2.99 153.8 216.24 - 39.4 4.68 - 1.78 1.23 222.3 308.2 - 56.4 3.78 - 1.28 1.17 风 载 - 20.11 +20.11 - 7.89 +7.89 +20.11 - 20.11 - 14.14 14.14 11.17 - 11.17 - 28.76 28.76 9.85 - 9.85 28.76 - 28.76 13.19 - 13.19 15.98 - 15.98 恒 + 活 m 大 1+2+4 1+2+4 50.63 579.55 61.16 745.43 31.06 36.81 570.7 26.91 734.7 17.7 n 大 1+2+4 1+2+3 50.63 579.55 61.16 745.43 31.06 36.81 570.7 26.91 734.7 17.7 19 内 力 组 合 n 小 1+3 1+4 37.76 443.77 41.08 555.52 21.9 27.89 416.9 22.23 512.4 13.92 恒 + 风 m 大 1+6 1+5 58.61 454.69 61.71 573.94 33.42 53.66 466.15 49.76 581.99 28.73 n 大 1+6 1+5 58.61 545.69 61.71 573.94 33.42 53.66 466.15 49.76 581.99 28.73 n 小 1+5 1+6 18.39 438.91 21.49 545.66 11.08 3.86 446.45 7.76 555.61 3.23 恒 + 风 + 活 m 大 1+0.9(2+4+6) 1+0.9( 2+4+5) 67.52 573.38 77.3 739.59 40.23 61.5 568.13 52.2 729.98 31.59 n 大 1+0.9(2+4+6) 1+0.9( 2+4+5) 67.52 573.38 77.3 739.59 40.23 61.5 568.13 52.2 729.98 31.59 n 小 1+0.9(3+5) 1+0.9(3+6) 19.47 436.97 23.03 543.22 11.88 3.54 642.05 6.49 834.32 5.47 柱内力组合 (底层) 表 110 杆件号 a5b4 b5c4 截面 上端 下端 剪力 上端 下端 剪力 内力种类 m n m n v m n m n v 恒 荷 载 16.8 559.8 - 8.4 683.6 - 5.6 - 7.4 568.8 3.7 703 2.47 活 荷 载 8.06 - 0.28 0.07 182.8 - 4.28 2.83 - 4.03 0.14 0.04 235.3 - 5.03 3.11 - 1.83 0.06 - 0.02 - 1.05 0.98 - 0.28 222.3 308.4 - 56.4 0.53 - 0.49 0.14 290.8 399.68 - 60.4 0.24 - 0.22 0.06 风 载 - 33.43 33.43 - 14.14 14.14 40.86 - 40.86 - 23.56 23.56 16.51 - 16.51 - 39.37 39.37 13.19 - 13.19 48.11 - 48.11 17.9 - 17.9 19.44 - 19.44 恒 + 活 m 大 1+2+4 1+2+4 24.93 745.43 12.47 922.01 7.45 8.73 734.7 4.37 933.4 3.37 n 大 1+2+4 1+2+3 24.93 745.43 12.47 922.01 7.45 7.47 1099.5 3.74 1393.5 2.49 n 1+3 1+4 20 内 力 组 合 小 16.52 555.5 8.26 678.6 5.54 7.68 512.4 3.84 642.6 2.53 恒 + 风 m 大 1+6 1+5 50.23 573.9 49.26 707.16 22.11 46.77 581.99 51.81 720.9 21.91 n 大 1+6 1+5 50.23 573.9 49.26 707.16 22.11 46.77 581.99 51.81 720.9 21.91 n 小 1+5 1+6 50.23 545.66 49.26 660.04 22.11 46.77 555.61 51.81 685.1 21.91 恒 + 风 + 活 m 大 1+0.9(2+4+6) 1+0.9( 2+4+5) 54.2 739.59 48.84 919.37 42.7 44.03 729.98 47.6 926.47 20.78 n 大 1+0.9(2+4+6) 1+0.9( 2+4+5) 54.2 739.59 48.84 919.37 42.7 44.03 729.98 47.6 926.47 20.78 n 小 1+0.9(3+5) 1+0.9(3+6) 47.14 576.38 45.3 657.87 20.51 28.92 858.06 40.0 1078.8 15.22 1.7 框架梁柱配筋框架梁柱配筋 （1）梁配筋 1、 正截面受弯构件承载力计算 采用单筋矩形截面，mmhmmbmmas66040700,300,40 0 =-= 配筋见表 18。 横梁纵向受力钢筋 表 18 位置 a 支座 ab 跨中 b 左 b 右 bc 跨中 顶层 其它层 顶层 其它层 顶层 其它层 顶层 其它层 顶层 其它层 m 73.2 119.94 167.28 142.14 143.77 178.16 98.66 98.13 31.4 67.53 x 0.04 0.066 0.094 0.079 0.08 0.1 0.054 0.054 0.01 7 0.037 s a 378 623 493 746 755 944 510 510 660 349 实配 () 2 mm 182f (509) 222f (760) 182f (509) 164f (804) 164f (804) 223f (1140 163f (603) 163f (603) 222f (760) 143f (462 梁下部纵筋除一部分弯起外， 其余全部伸入支座； 梁上部纵筋按连续梁 的纵筋截面截断规定：在离支座4/ n l处及3 n l处分别截断钢筋截面面积 21 42 ss aa及， 余下钢筋截面面积4 s a的纵筋贯通跨中兼作架力筋 （实 际配筋时，该钢筋可用受拉搭接方式与支座截断的负弯矩钢筋搭接以考虑可 能出现的跨中某些组合下的负弯矩） 。 该梁的腹板高度mmhw450，按规定应在梁中部两侧增设纵向构造钢 筋并用拉筋连系，拉筋直径与箍筋相同，间距为mm700500。 2、斜截面受剪承载力计算 vknbhfc= 9 . 707660300 3 . 1425 . 0 25 . 0 0 ， 截面满足要求。 右bt vnbhf=198198660300 3 . 147 . 07 . 0 0 ； 左bt vnbhf=283140 0 各层梁的配箍均由最小配箍率确定。 为方便施工，一律选用2008f双肢箍。 （2）框架柱配筋 1、外柱 采用对称配筋时，界限破坏时轴力 b n 计算如下： knbhfn cbb 56.1132360400 3 . 1455 . 0 0 =x 当 b nn 时为大偏心受压， b nn 时为小偏心受压。 计算结果见表 19 所示。 外柱（a）配筋计算 表 19 位置 二五层 一层 组合 max /m max n max /m max n ()mknm 87.88 61.16 54.2 12.47 ()knn 233.45 745.43 739.59 922.01 ()mme0 376 82 73 14 22 ()mmea 20 20 20 20 i e 396 102 93 34 0 /hei 1.1 0.283 0.258 0.094 nafc5 . 0 1 =v 1.0 1.0 1.0 1.0 hl / 0 11.25 11.25 14.06 14.06 2 x 1.0 1.0 1.0 1.0 h 1.08 1.32 1.55 2.5 e 588 294 304 245 x 0.113 0.362 0.359 0.448 () 2 mmaa ss = 1256 v 115200v 115200v 0.7fcbho(n) 36900.5 es1/es2=4.3/1.4=3.07 查表扩散表=23.07 下卧层顶面处附加应力 z=o/tan=167.242.5/2.5+240.426=70.77pa 下卧层顶面自重应力 cz=16.80.4+19.10.9+(19.1-9.8)2.5+(17.6-9.8)1.7=60.42pa 下卧层以上土的加权平均值o=10.99kn/ 软弱下卧层承载力设计值=k+do(+-0.5)=85+1.110.99(6.5-0.5)=157.53 28 验算z+cz=70.77+60.42=131.19pa0.420.66=1.72 1=(/2-z/2-o) -(/2-z/2-o) =(2.6/2-0.6/2-0.66)2.1-(2.1/2-0.4/2-0.66)=0.68 2=(z+o) o=(0.4+0.66)0.66=0.7 29 c=max=0.68152.59=103.76kn 0. 7t1=0.79000.7=441 满足要求 底板配筋 地基反力 =158.8 =158.2pa j=-/=108.8pa j=-/=108.2pa jmin=min -/=70.81pa 弯矩 =1/48(-z)(2+z)(jmax+jz) =1/48(2.6-0.6)(22.1+0.4)(192.59+108.81) =115.53kn s1=/0.9oy=115.5310 6/0.9630310=657 选用s=668 14200 - 弯矩 =1/48(-z)(2+z)（maxjmin） =1/48(2.1-0.4)(22.6+0.6)（192.5970.81） =91.98kn as=m/0.9hofy=91.9810 6/0.9630310=523 选用 as=565 12200 验算软弱下卧层 =f+/-rob=180+203.782.5/3.78=93.62kpa es1/es2=4.3/1.4=3.07 /=4/2=20.5 查表扩散表=23.07 下卧层顶面处附加应力设计值 z=o/tan=93.622/b+240.426=34.62pa 下卧层顶面自重应力 cz=16.80.4+19.10.9+(19.1-9.8)2.5+(17.6-9.8)1.7=60.42pa 下卧层以上土的加权平均值 o=16.80.4+19.10.9+(19.1-9.8)2.5+(17.6-9.8)1.7/2+2=15.12kn/ 软弱下卧层承载力设计值=k+do(+-0.5)=85+1.15.12(2-0.5)=107.68pa 验算z+cz=30.62+60.42=95.04pa0.1 取小值f=683m 判别 t 型截面类型: cmff(o-f/2)=9.668340(265-40/2) =64.26106nm=11.1106 n 按第一类倒 l 型截面计算有: s=m/cmo=11.1106 /9.6683265=0.024 =1 -sa21-1-024 . 0 21-=0.024 as=ocm/n=0.0246832659.6/310=134.5mm min=0.0015150300=67.5mm 查表选用 212 as=226mm vu=0.7to=0.71.1150265=30607.5nv=11100n 箍筋可按构造配置.选用双肢箍 6200 4.1.3 平台板计算: 荷载计算: 恒载:平台板自重:1.20.1225=3.6 knm 水磨石面层:1.200.650.78 knm 活载:1.42.53.5 knm 总荷载: g=3.6+0.78+3.5=7.88 knm 内力计算: 计算跨度=o1/2=1.35+0.12/2=1.41m 跨中弯矩:m1/8 (g)=1/87.881.41=1.96knm 33 正截面承载力计算: o=120-20=100 s=m/cmo=1.96106/9.61000100=0.02 1sa21-102 . 0 21-=0.02 asbocm/y0.0210001009.6/210=91.4mm m=36.62106nmm 按第一类 t 型截面计算 s=m/cmo=36.62106/9.6578365=0.05 1sa21-105 . 0 21-0.05 asbocm/y0.055783659.6/310327mm 查表选用 412 as=452 vu=0.7to=0.71.1300365=82236n 按构造要求配置箍筋 选用 6200 附加横向钢筋计算: 斜梁传给平台梁的集中荷载 g+q=18.09 若附加箍筋采用双肢 6 则附加 箍筋总数为= g+q/yvasv =18090/221028.3=1.5 个则斜梁没侧配 置 26 的附加筋 34 4.2 次楼梯计算 采用现浇粱式楼梯,混凝土强度等级为30,梁中受力钢筋采用二级,其余钢筋采 用一级.楼梯活菏载标准值为 2.5kn/,面层采用水磨石,底面为 20 厚水泥砂 浆粉刷. 4.2.1 踏步板计算: 取一个踏计算(1)步板为计算单元,踏步尺寸见图. 35 b= 22 150315 +=349 cos 3153490.903 25.44 1 d/ cos1502400.903120 荷载计算: 踏步板自重:1.2 0.196+0.046/20.31525=1.1 knm 踏步板面层:1.2(0.315+0.15)0.65=0.36 knm 底板抹灰 :1.20.3490.0217=0.14 knm 恒 载 :g=1.1+0.36+0.14=1.6 knm 活 载 :q=1.42.50.315=1.1 knm 总荷载 :g+q=2.7 knm 内力计算: 梯段梁:bh150 300 o=2340 则踏步板跨中弯矩 m= 1/10 (g+q)l1/102.72.34)1.48knm 正截面承载力计算: ho12020100mm s14800009.63151000.048 112s1120.0430.048 asbocm/y0.0483151009.6/21069.12mm min0.001531510047.25 mm 查表得 as131mm 分布筋采用 8300 4.2.2 楼梯斜梁计算: 荷载计算: 踏步板传来:1/22.72.641/0.31511.3 knm 斜梁自重:1.2(0.3-0.04)0.150/0.903252 1.3 knm 斜梁侧抹灰:1.2(0.3-0.04)0.02/0.9032170.23 knm 楼梯栏杆重:1.20.10.12 knm 总荷载: g12.95 knm 内力计算: 取平台梁截面尺寸300 400 则斜梁水平投影长度为 o3.6450.33.765 1.05o1.053.4653.64取3.7则斜梁跨中弯矩及支座剪力为 m1/8(g) 1/812.953.722.16 knm v1/2(g)cos1/212.953.70.90321.63 kn 36 截面承载力计算: o30035265mm 斜梁按 t 形截面计算.翼缘的计算密度 bf的确定如下: f1/61/63.7/0.903= 683mm f = sn/2=1/22640+150=1395mm f/h=40/300=0.1330.1 取小值f=683m 判别 t 型截面类型: cmff (o-f/2)=9.668340(265-40/2) =64.26106nm=22.16106 按第一类倒 l 型截面计算有: s=m/cmo=22.16106 /9.6683265=0.048 =1-sa21-110048 . 0 21-0.048 as=ocm/n=0.0486832659.6/310=269mm min=0.0015150300=67.5mm 查表选用 214 as=308mm vu=0.7to=0.71.1150265=30607.5nv=21630n 箍筋可按构造配置.选用双肢箍 6200 4.2.3 平台板计算: 平台板厚度=120mm 取 1m 板宽为计算单元 荷载计算: 恒载:平台板自重:1.20.1225=3.6 knm 水磨石面层:1.200.650.78 knm 活载:1.42.53.5 knm 总荷载: g=3.6+0.78+3.5=7.88 knm 内力计算: 计算跨度=o1/2=1.965+0.12/2=2.025m 跨中弯矩:m1/8 (g)=1/87.882.025=4.04 knm 正截面承载力计算: o=120-20=100 s=m/cmo=4.04106/9.61000100=0.042 1sa21-1042 . 0 21-=0.042 asbocm/y0.04210001009.6/210=192mm min0.00151000100150mm 选用 as=196 8200 4.2.4 平台梁计算: 平台梁截面尺寸=300mm400mm 荷载计算: 平板传来:7.88(2.025/2+0.3)=10.34 knm 37 梁自重:1