锅炉原理课程设计书-20th煤粉锅炉热力设计.docx

热能与动力工程专业锅炉原理课程设计设计题目：220t/h煤粉锅炉热力设计学 院： 电气工程学院 专 业： 热能与动力工程 年 级： 2012级 学 号： 学生姓名： 指导教师： 目 录绪论及基本资料1一、锅炉课程设计的目的1二、锅炉课程设计热力计算方法1三、课程设计应完成的工作1四、课程设计进程安排2五、锅炉校核计算主要内容2六、锅炉课程设计应提供的必备资料3七、整体校核热力计算过程顺序3八、热力校核计算基本资参数3九、燃料特性：4十、漏风系数和过量空气系数如下表：5十一、确定锅炉的基本结构6第一章、辅助计算71.1锅炉的空气量计算71.2燃料燃烧计算7第二章、炉膛校核热力计算132.1 校核热力计算步骤：132.2炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算16第三章、对流受热面的热力计算173.1 对流受热面计算步骤：173.2屏式过热器热力计算：183.3凝渣管的热力计算：213.4高温过热器的热力计算：223.5低温过热器的结构及热力计算：243.6省煤器和空气预热器26第四章 锅炉热力计算误差检查36心得体会39参考文献40键入文字绪论及基本资料一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计锅炉原理课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。二、锅炉课程设计热力计算方法根据计算任务的不同，可分为设计（结构）热力计算和校核热力计算两种。设计热力计算：进行设计新锅炉时的热力计算称为设计热力计算，简称设计计算。设计热力计算的任务时，在锅炉容量和参数、燃料性质以及某些受热面边界处的水、汽、风、烟温度给定的情况下，选定合理的路子结构和尺寸，并计算出各个受热面积的数值，同时也为锅炉其他一些计算提供必要的原始资料。校核热力计算：校核热力计算的任务是在锅炉容量和参数、燃料性质、锅炉各部结构和尺寸已知的情况下，确定各受热面边界处的水、汽、风、烟温度以及风、烟流经各受热面时的速度和锅炉效率、燃料消耗量等。校核热力计算可帮助人们正确0制定出提高锅炉安全经济运行水平和改造锅炉的合理措施，同时也为锅炉的其他计算，如锅炉通风计算、强度计算以及水动力计算等提供有关的基础数据。设计计算与校核计算在计算方法上是相同的，计算时所依据的传热原理、公式和图表也都是相同的，仅计算任务和所求数据不同。一般来说，对已有的锅炉进行改造估算时常用校核热力计算，设计制造新锅炉时用设计热力计算。但随着人们对锅炉认识的不断加深，已积累了相当多的成熟经验。因此，在设计制造新锅炉时，也多是先将锅炉结构等初步布置好，然后以校核热力计算的方法来进行修正，并不直接采用设计热力计算了。所以，掌握好校核热力计算方法是非常重要的。三、课程设计应完成的工作1对给定高压煤粉锅炉，确认该锅炉的运行条件与各主要运行参数； 2确定该锅炉整体结构布置原理与汽水流程特点；3确定该锅炉炉膛及各主受热面与附加受热面的结构设计特点；4校核给定燃煤的元素分析数据并判别煤种；5核实锅炉校核热力计算必须的原始数据；6进行额定负荷下燃用给定燃料的锅炉的校核热力计算；7绘制锅炉的总图；8 编写课程设计说明书。四、课程设计进程安排序号设计各阶段名称日期、周次1发放设计任务书，交待设计要求，说明收资方向和方式。学生收资。7月6日2介绍锅炉热力设计的意义和方法，开始阅读指定的参考文献，做读书笔记。7月7日3介绍220t/h锅炉的结构特点和系统特点，开始进行给定设计参数的热力计算。7月8日4锅炉的设计参数及受热面形式。7月9日5空气、烟气的容积及温-焓计算。锅炉热平衡计算。炉膛传热。7月10日6各对流受热面的热力计算7月13日7各对流受热面的热力计算锅炉总体热平衡校核。7月14日8锅炉总体热平衡校核。7月15日9手绘1号锅炉总图（纵剖视图）图纸。7月16日10提交文本，小型答辩。7月17日五、锅炉校核计算主要内容1、锅炉辅助设计计算：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。六、锅炉课程设计应提供的必备资料1、课程设计任务及其要求；2、给定的燃料及其特性；3、锅炉的主要参数，如锅炉蒸发量、给水的压力和温度、过热蒸汽和再热蒸汽的主要参数等；4、锅炉概况，如锅炉结构的基本特点、制粉设备及其系统、燃烧及排渣方式以及连续排污量等；5、锅炉结构简图、烟气和汽水系统流程简图、受热面和烟道主要尺寸等。七、整体校核热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。3、理论工况下（a1）的燃烧计算。4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。5、绘制烟气温焓表。6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。7、锅炉炉膛热力计算。8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。9、锅炉整体计算误差的校验。10、编制主要计算误差的校验。11、设计分析及结论。八、热力校核计算基本资参数1、锅炉蒸发量：d=220t/h2、过热蒸汽出口压力：pgr=9.8mpa3、过热蒸汽出口温度：tgr=5404、给水温度：tgs=2155、给水压力：pgs=11.3mpa6、汽包工作压力：pgt=10.8mpa7、排污率：p=1%8、环境温度：209、制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机，热风送粉）10、燃烧方式：四角切圆燃烧11、排渣方式：固态12、蒸汽流程： 一次喷水减温 二次喷水减温 汽包顶棚管低温对流过热器屏式过热器高温对流过热器冷段高温对流过热器热段汽轮机13、烟气流程：炉膛屏式过热器高温对流过热器低温对流过热器高温省煤器高温空预器低温省煤器低温空预器九、燃料特性：（1） .煤种及其成分由课程设计指导书可知选用京西无烟煤煤的成分如下表：表1-1序号项目单位煤种11收到基碳car%63.522收到基氢har%2.093收到基氧oar%1.024收到基氮nar%0.925收到基硫sar%0.696收到基灰份aar%23.767收到基水份mar%8.08空气干燥基水份mad%2.259干燥无灰基挥发份vdaf%7.3510可磨性系数hgi5511收到基低位发热量qnet,arkj/kg2308212灰变形温度dt110513灰软化温度st150014灰半球温度ht150015灰流动温度ft1500（2）、煤的各元素成分的校核mar+aar+car+har+oar+nar+sar=8.0%+23.76+63.52%+2.09%+1.02%+0.92%+0.69%=1十、漏风系数和过量空气系数如下表：表1-2序号名称额定负荷时漏风系数e非额定负荷时漏风系数入口过量空气系数出口过量空气系数符号计算公式结果符号计算公式结果1制粉系统漏风系数zf0.1-2炉膛0.051e（de/d)0.0511.233屏、凝渣管0pn0pn=1pnpn+pn1.234高温过热器0.025gge(de/d)0.5 其中：de为锅炉额定符合；d为锅炉实际负荷0.025 gg=pngggggg1.265低温过热器0.025dg0.025 dg=ggdgdgdg1.286高温省煤器0.02ss0.02 ss=dgssssss1.317高温空预器0.05sk0.05 sk=sssksksk1.378低温省煤器0.02xs0.02 xs=skxsxssk1.409低温空预器0.05sk0.05 xk=xsxkxkxk1.46十一、确定锅炉的基本结构采用单锅筒型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。水平烟道布置两级悬挂对流过热器。布置两级省煤器及两级管式空气预热器。整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸而成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更好的充满炉膛。采用光管水冷壁。对流过热器分两级布置，由悬挂式蛇形管束组成，在两级之间有锅炉自制冷凝水 喷水减温装置，由进入锅炉的给水来冷却饱和蒸汽制成凝结水，回收凝结放热量后再进入省煤器。省煤器和空气预热器采用两级配合布置，以节省受热面，减少钢材消耗量。锅炉采用四根集中下降管，分别供水给12组水冷壁系统。燃烧方式采用四角布置的直流燃烧器。根据煤的特性选用中速磨煤机的负压直吹系统次风图锅炉本体结构简图第一章、辅助计算1.1锅炉的空气量计算在负压下工作的锅炉机组，炉外的冷空气不断漏入炉膛和烟道内，致使炉膛和烟道各处的空气量、烟气量、温度和焓值相应的发生变化。对于炉膛和烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气平衡量、在锅炉热力计算中，常用过量空气系数来说明炉膛和烟道的实际空气量。锅炉空气量平衡见表1-21.2燃料燃烧计算1、 燃烧计算：需计算出理论空气量、理论氮容积、ro2容积、理论干烟气容积、理论水蒸汽容积等。计算结果见表：表1-1序号项目名称符号单位（标准状况下）计算公式及数据结果1理论空气质量v0 m3/kg 0.0889(car+0.375sar)+0.265har-0.333oar6.1902理论氮容积v0n2m3/kg 0.8nar/100+0.79v04.9873ro2容积vro2m3/kg 1.866car/100+0.7sar/1001.1904理论干烟气容积v0gy m3/kg v0n2 +vro2 6.1775理论水蒸气容积v0h2o m3/kg 11.1har/100+1.24mar/100+1.6dkv0（dk=0.01kg/kg）0.4316飞灰份额fh查表0.912、烟气特性计算：需要计算出各受热面的烟道平均过量空气系数。干烟气容积、水蒸汽容积，烟气总容积、ro2容积份额、三原子气体和水蒸汽容积总份额、容积飞灰浓度、烟气质量、质量飞灰浓度等。具体计算见表1-2表1-2序号项目名称符号单位 （标准状况下）炉膛，屏凝渣管高过低过高温省煤器高温空预器低温省煤器低温空预器1受热面出口过量空气系数（查表1-5）_1.231.2591.28771.31081.36861.39171.44942烟道平均过量空气系数pj_1.231.2441.27331.29931.33971.38011.42053干烟气容积 v0gy+(pj-1)v0vgym3/kg7.51117.67.77917.93998.19018.44028.69044水蒸气容积v0h2o+0.0161(pj-1)v0vh2om3/kg0.45380.4550.45810.46070.46470.46870.47285烟气总容积 vgy+vh2ovym3/kg7.96498.0568.23728.40068.65488.9099.16326ro2容积份额 vro2/vyr ro2_0.14940.1480.14450.14170.13750.13360.12997水蒸气容积份额 vh2o/vyr h2o_0.0570.0570.05560.05480.05370.05260.05168三原子气体和水蒸汽溶剂总份额 rro2+r h20r_0.20640.2040.20010.19650.19120.18620.18159容积飞灰浓度 10aarfh/vyg/m328.3428.0227.40326.8726.0825.33624.63310烟气质量 1-aar/100+1.306pjv0mykg/kg10.70610.8211.05611.26611.59211.91912.24611质量飞灰浓度 fhaar/(100my)ykg/kg0.02110.0210.02040.020.01950.01890.01843、 烟气焓、空气焓、蒸汽焓的计算：炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焓，并列成表格作为温焓表。具体见表1-3、1-4、1-5、1-6对在锅炉受热面的各个部位的蒸汽或者空气的焓值进行计算，列成表格，作为温焓表。具体见下表表1-3烟气焓温表用于炉膛、屏、高过的计算烟气或空气温度（）理论烟气焓h（kj/kg）理论空气焓（kj/kg）理论烟气焓增(kj/kg)炉膛、屏，凝渣管高温过热器=1.23=1.26hyhyhyhy4003636.6677483187.770016- -4483.254852 -5004612.422594025.607015975.7548424387.6217511174.3497425682.7397031199.4848526005613.9357544882.2731341001.5131645561.9714931204.7558886913.1955751230.4558717006640.537965756.5327121026.6022066766.7273811234.0251228173.4484841260.2529098007688.8815286643.8549921048.3435688000.7525021258.5680249458.6361761285.1876929008753.7573547545.2991121064.8758269259.3205261278.7751510764.454651305.81847410009835.645328457.216931081.88796610538.095681298.9530312090.765211326.310564110010932.978989384.4922491097.3336611837.048711318.06872413436.65221345.886983120012042.7536410317.41631109.77465613155.117431331.00946714795.649391358.997189130013166.8545611263.638431124.10092214486.12691361.85534616185.89141390.24201140014296.9433612216.568421130.08880215847.98224138761911415.727701150015437.0995113173.911491140122041390.52975919020.869151419.250051160016586.0124514138.786211148.91294318625.65181364.56788720414.383281393.514128170017744.1733515106.485291158.16090319990.219691426.0407221869.454971455.071693180018904.282716074.537431160.10935321416.260411390.88977923289.386311419.931343190020071.1583117057.00561166.87560322807.15019141803961447.653284200021241.4424618038.296961170.28415324225.329431415.05242426181.530761444.491165210022422.1079919027.943741180.66552825640.381851418.91488427630.135051448.604287220023599.2036120015.589921177.09561827059.296741412.42485529072.189291442.054241表1-4烟气焓温表用于低温过热器、高温省煤器的计算1-5烟气焓温表用于高温空预器、低温省煤器的计算1-6烟气焓温表用于低温空预器的计算烟气或空气温度（）理论烟气焓（kj/kg）理论空气焓()理论烟气焓增(kj/kg)低温空预器=1.46100901.7998061819.7171839-1270.175-927.70322771272.4342001829.5030341586.8209412542.609954.70115731361.7413002784.2041912492.5765523904.351982.73256561369.5784、锅炉热平衡及燃料消耗量见表1-71-7热平衡及燃料消耗量计算序号名称符号单位公式1锅炉输入热量qrkj/kg式（2-8）qrq2排烟温度py先估后算3排烟焓hpykj/kg查焓温表用插值法求4冷空气温度tlk取用5理论冷空气焓h0lkkj/kgh0lk=(ct)kv06化学未完全燃烧损失q3%取用7机械未完全燃烧损失q4%取用8排烟处过量空气系数py查表2-9即低温空预器出口过量空气过量系数9排烟损失q2%（100-q4)(hpy-pyh0lk)/qr10散热损失q5%取用11灰渣损失q6%式（2-13）12锅炉总损失q%q2+q3+q4+q5+q613锅炉热效率%100-q14保热系数1-q5/(+q5)15过热蒸汽焓hggkj/kg查附录b-6、b-7， 高温过热器出口参数 p=9.9mpa(查表1-6），t=54016给水温度tgs给定17给水焓hgskj/kg查附录b-6、b-7， 低温省煤器入口参数 p=10.9mpa(查表1-6），t=21518锅炉有效利用热qkj/hdgr(hgg-hgs)19实际燃料消耗量bkg/h100*q/(qr)20计算燃料消耗量bjkg/hb(1-q4/100)第二章、炉膛校核热力计算2.1 校核热力计算步骤： 1、计算炉膛结构尺寸及烟气有效辐射层。 2、选取热风温度、并依据有关条件计算随每kg燃料进入炉膛的有效热量。3、根据燃料种类、燃烧设备的形式和布置方式，计算火焰中心位置的系数m。4、估计炉膛出口烟温，计算炉膛烟气平均热容量。5、计算炉膛受热面辐射换热特性参数。6、根据燃料和燃烧方式计算火焰黑度和炉膛黑度。7、计算炉膛出口烟温。8、核对炉膛出口烟温误差。9、计算炉膛热力参数。10、炉膛内其他辐射受热面的换热计算。 表2-1炉膛的结构数据序号名称符号单位结果1前墙总面积aqm219.622侧墙总面积2acm218.483后墙总面积ahm157.744喷燃气及门孔面积aycm65炉顶面积aldm32.116炉膛与屏交界面积a2m65.617炉墙总面积a1m693.568炉膛截面面积aam51.4799水冷壁管外径dmm6010水冷壁管节距smm6411管子至墙中心距emm012水冷壁角系数xsl0.9813炉顶角系数xld0.9814出口烟囱角系数xyc115炉膛容积v1m1052.616冷灰二等分平面到出口烟囱中心线的距离h1m19.84617冷灰二等分平面到炉的距离h0m23.93818冷灰二等分平面到燃烧器中心线距离hrm4.96219炉膛总有效辐射受热面alzm675.1220炉膛水冷程度xlsl0.9721炉膛有效辐射层厚度sm5.466表2-2炉膛热力校核计算序号名称符号单位公式1炉膛出口过量空气系数1查表1-5漏风系数和过量空气系数2炉膛漏风系数1查表1-5漏风系数和过量空气系数3制粉系统漏风系数zf查表1-5漏风系数和过量空气系数4热风温度trk先估后算5理论热风焓h0rkkj/kg查温焓表6理论冷风焓h0lkkj/kg查表2-14锅炉热平衡及燃料消耗量计算7空气带入炉膛热量qkkj/kg(1-1-zf)h0rh+(1+zf)*h0lk8对应于每千克燃料送入炉膛的热量qlkj/kgqr*(1-(q3+q6)/(100-q4)+qk9理论燃烧温度0查温焓表10理论燃烧绝对温度t0k 0+27311火焰中心相对高度系数xhr/hl+x(其中hr=4962,hl=22176-4092+1762,x=0)12系数mma-bx 注：a，b取值查表3-5，表3-613 炉膛出口烟气温度1先估后算 注：t1=1+27314 炉膛出口烟气焓hglkj/kg查温焓表15烟气平均热容量vckj/(kg)（q1-hgl)/(0-1)16水冷壁污染系数sl查表3-4水冷壁灰污系数17水冷壁角系数xsl查表3-1炉膛结构数据18水冷壁有效系数slsl*xsl19屏、炉交界面的污染系数ycsl（取0.98）20屏、炉交界面的角系数xyc取用21屏、炉交界面的热有效系数ycyc*xyc22燃烧器及门孔的热有效系数r未敷设水冷壁23平均热有效系数pj（sl*a+yc*a2+r*ayc)/a1 其中a=aq+2*ac+ah+ald-ayc24炉膛有效辐射层厚度sm查表3-1炉膛结构数据25炉膛内压力pmpa26水蒸气容积份额rh20查表2-9烟气特征表27三原子气体和水蒸气容积总份额r查表2-9烟气特征表28三原子气体辐射减弱系数kq1/(mmpa)10.2*（0.78+1.6*rh20）/sqr(10.2*ps)-0.1)*(1-0.37*t1/1000)29烟气质量飞灰浓度ykg/m查表2-9烟气特征表30灰粒平均直径dhm查附录b-1筒式钢球磨球机（通常取13m)31灰粒辐射减弱系数kh1/(mmpa)55900/pouwer(t1*dh,1/3) 注：dh单位为m32燃料种类修正系数x1对低反应的燃料（无烟煤、半无烟煤、贫煤等）x1=1;对高反应的燃料（烟煤、褐煤、泥煤、页岩、木柴等）x1=0.533燃烧方法修正系数x2对室燃炉x2=0.1 对层燃炉x2=0.0334 煤粉火焰辐射减弱系数k1/(mmpa)kq*r+kh*y+10*x1*x235火焰黑度h1-e-kps36炉膛黑度lh/(h+(1-h)*sl)37炉膛出口烟气温度(计算值）1to/(m*(3600*01pj*a1*t30/*bj*vc)0.6+1)-273注：0=5.67*10-11w/(m2k4)bj单位为kg/h38计算误差1-1（估）（允许误差100）39炉膛出口烟气焓hy1kj/kg查焓温表，1按计算值40炉膛有效热辐射放热量qflkj/kg（q1-hyl)41辐射受热面平均热负荷qsw/mbj*qfl/(3.6*alz)42炉膛截面热强度qaw/mbj*qr/(3.6*aa)43炉膛容积热强度qvw/mbj*qr/(3.6*v1)2.2炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表2-3炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算序号名称符号单位公式1顶棚管径dmm2节距smm3排数n4顶棚管角系数x查标准线算图1（即附录a-1)5顶棚面积aldm6蒸汽流通面积altm158*(3.14*0.03)/47炉膛顶棚热负荷分配不均匀系数h查标准线算图11（即附录a-6)(对本炉型：x=h/h0=h0/h0=23938/23938)8炉膛顶棚总辐射吸热量qldkj/h3.6*h*qs*ald9减温水总流量djwkg/h先估后校10炉膛顶棚蒸汽流量dldkg/hd-djw11炉膛顶棚蒸汽焓增hldkj/kgqld/dld12炉膛顶棚进口蒸汽焓hldkj/kg查附录b-6、b-7注：蒸汽参数汽包压力对应的干饱和蒸汽13炉膛顶棚出口蒸汽焓hldkj/kghld+hld14炉膛顶棚出口蒸汽温度tld查附录b-6、b-7第三章、对流受热面的热力计算3.1 对流受热面计算步骤：1、假设受热面出口烟气温度，查取相应焓值。2、根据出口烟焓，通过qd=(i-i+aiolf)计算对流传热量。3、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口焓和相应温度。4、计算平均对流传热温差。5、计算烟气侧对流放热系数及管壁污染系数。6、计算工质侧对流放热系数。7、计算管壁污染层温度。8、计算烟气黑度，及确定烟气侧辐射放热系数。9、计算对流放热系数k。10、计算对流传热量。与计算结果相比较，其差值应在允许范围之内。否则重新假设受热面出口烟温，重复上述计算。3.2屏式过热器热力计算：屏式过热器在热力计算方面具有以下特点：在换热方式上，既受烟气冲刷，又吸收炉膛及屏间高温烟气的热辐射；屏式过热器属于中间过热器，其进出口处的工质参数在进行屏的计算时往往是未知数；屏与屏之间横向节距大，烟气流速低，且冲刷不完善。所以某些交换参数不同于一般对流受热面。屏的具体热力计算见下表表3-1屏的结构数据计算表序号名称符号单位结果1管子外径dmm42*52屏的片数z123每片屏的管子排数n404屏的深度lm2.0765屏的平均高度hm7.46一片屏的平面面积apm13.57屏的横向节距s1mm5918比值114.19屏的纵向节距s2mm4610比值21.0911屏的角系数x10.9812屏的计算受热面积apjm31713屏区顶棚面积adpm15.614屏区两侧水冷壁面积aslm30.115屏区附加受热面面积apfjm45.716烟气进屏流通面积apm58.817烟气出屏流通面积apm5018烟气平均流通面积aym5419蒸汽流通面积ahm0.09720烟气有效辐射层厚度sm0.77921屏区进口烟窗面积achm65.6122屏区出口烟窗面积achm49.34表3-2屏的热力计算序号名称 符号单位结果1烟气进屏温度p939.85420172烟气进屏焓hypkj/kg11420.720043烟气出屏温度p 9004烟气出屏焓hypkj/kg10886.766735烟气平均温度pj919.92710086屏区附加受热面对流吸热量qdpfjkj/kg2707屏的对流吸热量qdpkj/kg261.0619748炉膛与屏相互换热系数19炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数yc0.8210炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量qfpkj/kg1198.43764711屏间烟气有效辐射层厚度sm0.77912屏间烟气压力pmpa0.113水蒸气容积份额rh2o0.05697117114三原子气体辐射减弱系数kq1/(mmpa）11.6874911115三原子气体和水蒸气容积总份额r0.20639181416灰粒的辐射减弱叙述kh1/(mmpa）89.8890870817烟气质量飞灰浓度ykg/m30.02108430318烟气的辐射减弱系数k1/(mmpa）4.30745119819屏区烟气黑度a0.28505556220屏进口对出口的角系数x0料种类修正系数r0.522屏出口烟窗面积ap5023炉膛及屏间烟气想屏后受热面的辐射热量qfpkj/kg270.497287124屏区吸收的炉膛辐射热qfpqkj/kg927.940359525屏区附加受热面吸收的辐射热量qfpfjkj/kg116.919973626屏区水冷壁吸收的辐射热量qfpslkj/kg77.008560327屏区顶棚吸收的辐射热量qfpldkj/kg39.9114133128屏吸收的辐射热量qfpkj/kg811.020385929屏吸收的总热量qpkj/kg1072.0823630第一级减温水喷水量djwlkg/h190031第二级减温水喷水量djw2kg/h032屏中蒸汽流量dpkg/h16500033蒸汽进屏温度tp38034蒸汽进屏焓hpkj/kg3023.7835蒸汽出屏焓hpkj/kg3150.61194936蒸汽出屏温度tp462.9937屏内蒸汽平均温度tpj421.49538平均传热温差t1498.432100839屏内蒸汽平均比体积?m3/kg 0.02784156740屏内蒸汽流速qm/s13.155379641管壁对蒸汽的放热系数2w/(m2)2224.642烟气流速ym/s3.49475815743烟气侧对流放热系数dw/(m2)19.76444灰污系数(m2)/w0.00745管壁灰污层温度thb558.103926746辐射放热系数fw/(m2)64.8792148847利用系数148烟气侧放热系数1w/(m2)141.7549对流传热系数kw/(m2)24.4001338550屏的对流传热量qdpkj/kg711.009686351计算误差%-63.28292352屏区水冷壁的水温ts314.85353平均传热温差t2605.074100854屏区水冷壁对流吸热量qdpslkj/kg81.9568598355屏区顶棚进口蒸汽温度tpld314.585256屏区顶棚进口蒸汽焓hpldkj/kg2757.47809557屏区顶棚蒸汽焓增hpldkj/kg2058屏区顶棚出口蒸汽焓hpldkj/kg2777.47809559屏区顶棚出口蒸汽温度tpld323.85311960屏区顶棚平均气温tpldpj319.219159561平均传热温差t3600.707941362屏区顶棚对流吸热量qdpldkj/kg123.534944363屏区顶棚总吸热量qpldkj/kg163.446357664屏区顶棚蒸汽流量dpldkg/h21810065屏区顶棚焓增hpldkj/kg14.6286429666计算误差检查%36.7180814667屏区附加受热面对流吸热量qdpfjkj/kg205.491804268计算误差%31.3921015669屏区受热面总对流吸热量qdpqkj/kg916.50149053.3凝渣管的热力计算：3.3.1 凝渣管结构及其计算主要特点：1、和后屏过热器类似，也直接吸收炉膛辐射热。当管少于5排时，将有部分炉膛辐射热落在其后受热面上。2、凝渣管区域都布置其它附加受热面。3、凝渣管内为汽水混合物，在沸腾状态下进行换热，工质温度始终为饱和温度。3.3.2凝渣管结构及计算：凝渣管总吸热量包含对流吸热量和辐射吸热量。具体见下表表3-2凝渣管结构及计算序号名称符号单位结果1管子尺寸dmm133*102管子排列方式及根数n根103管子节距s1mm7004受热面积hnzm226.85烟道流通截面积aym248.46烟道容积vm327.27烟道表面积am2114.18烟气辐射层厚度sm0.8659烟气进凝渣管温度nz90010烟气进凝渣管焓hynzkj/kg10886.7711烟气出凝渣管温度nz89512烟气出凝渣管焓hynzkj/kg10820.7813凝渣管对流吸热量qdnzkj/kg65.6258614凝渣管角系数xnz0.2815来自炉膛及屏的辐射热qfnzkj/kg270.497316凝渣管吸收的辐射热qfnzkj/kg75.7392417凝渣管总吸收热量qnzkj/kg141.365118通过凝渣管的辐射热qfnzkj/kg194.7583.4高温过热器的热力计算：高温过热器分冷段和热段两部分。蒸汽从屏出来后，先进入高温对流过热器冷段，经过二次喷水减温后进入高温对流过热器热段。冷段在烟道两侧为逆流，热段在中间为顺流。根据高温过热器结构尺寸对高温过热器进行热力计算，具体见下表表3-3高温过热器的结构尺寸序号名称符号单位结果1管子尺寸dmm42*52冷端横向节距及布置n1403热端横向节距及布置nr394横向节距s1mm955横向节距比12.6266纵向节距s2mm877纵向节距比22.078管子纵向排管n289冷端蒸汽流通面积alitm0.064210热端蒸汽流通面积arltm0.062811平均流通截面积apjm0.063412烟气流通面积aym23.313冷段受热面积alm23714热段受热面积arm23115顶棚受热面积aldm10.0616管束前烟室深度lysm0.717管束深度lgsm0.6118有效辐射