循环氢压缩机干气密封损坏的原因分析及应对措施.pdf

1前言 中国石化济南分公司1.2mt/a柴油加氢精制装 置使用的循环氢压缩机为沈阳鼓风机厂生产的离 心式压缩机，型号为bcl408，额定流量13.5104m3/h (标准)，额定转速13630r/min，入口压力7.6mpa(绝)， 排气压力9.4mpa(绝)。 轴封采用约翰克兰28型中 间带迷宫密封的螺旋槽串联式干气密封(见图1)。 原动机为杭汽生产的低压凝汽式汽轮机。 自2002 年l2月投料生产以来，该机组总体运行较好，经历 了两次开停工和几次事故停机。 在2005年9月9 日因晃电造成停机，迅速热启动运行1d后，因干气 密封一级排气压力高而联锁停机， 后又试验两次， 结果还是一样。 由此判断一级密封损坏，停机更换 备用干气密封后，开机正常。 2干气密封的结构特点及基本原理 干气密封具有低功率消耗、无磨损运行、无密 封油系统、无油气污染、泄漏量少、操作简单可靠、 维修量低、寿命长等优点，已经被广泛使用在石油、 化工等旋转机械上。 2.1 28型串联式干气密封的结构特点 28型串联式干气密封相当于前后串联布置的 两组单断面干气密封。 第一级干气密封为主密封， 第二级干气密封为辅助安全密封。 若一级密封失 效，二级密封即可迅速做出反应，起到密封作用，避 免工艺气体漏入大气。 干气密封前端(工艺气端)设置有迷宫密封，以 减少洁净密封气体的内漏量和避免不洁净的工艺 循环氢压缩机干气密封损坏的 原因分析及应对措施 赵 雷，张立海 (中国石化济南分公司，山东 济南250101) 摘要济南分公司1.2mt/a柴油加氢精制装置使用的循环氢压缩机为沈阳鼓风机厂生产的离心式压缩机， 轴封采用约翰 克兰28型中间带迷宫密封的螺旋槽串联式干气密封，密封控制系统分为一级密封控制流程、一级密封泄漏监测流 程、二级密封和隔离气控制流程3个部分。2005年该系统因电器故障晃电造成联锁停机，分析认为事故状态下，一 级主密封气瞬间中断，致使机体内部含液体及杂质的循环氢气体进入密封面，造成密封面气膜破坏是干气密封失效 的主要原因，采取更换已损坏的干气密封、对润滑油泵电机增加3s延时自启、压缩机控制油压低联锁停机加3s延 时、在过滤器后的密封气管线增设伴热和保温等措施后，干气密封运行状况良好。 为适应主密封气的更换，对干气 密封系统进行技术改造，改造思路是增上主密封气增压系统和气液聚结器，达到保证干气密封安全运行的目的。 关键词干气密封 结构特点 工作原理 技术改造 作者简介：赵雷，工程师，1994年毕业于天津大学化工系工业催 化专业，长期从事催化裂化、常减压装置的现场工作。 e-mail： 介 质 侧 大 气 侧 图1带中间迷宫的螺旋槽串联式干气密封 abecd a第一级主密封气的进气口，通常注入过滤后的清洁气体； b第一级密封和第二级密封的泄漏口；c第二级密封 大气侧泄漏和轴承侧氮气泄漏口；d隔离气(隔 离轴承箱润滑油)的进气口，注入氮气； e第二级密封的进气口，注入氮气 2010年第15卷86 中 外 能 源 sino-global energy 本文将该密封控制系统分为3部分，即一级密 封控制流程，一级密封泄漏监测流程，二级密封和 隔离气控制流程，分别叙述如下。 3.1一级密封控制流程 从压缩机出口来的循环氢或新氢机出口来的 氢气，依次经过压差控制调节阀、过滤器(过滤精度 为1m)、浮子流量计后进入主密封腔。 其作用分别 为：保证通过压缩机内侧的迷宫密封返回到压缩机 内，保证通过密封端面的气体流量；避免未净化工 艺气中的粉尘、凝缩油等杂质进入密封端面，为干 气密封长周期运转提供保障，同时监测进入密封腔 的密封气流量是否正常。 两个过滤器为并联，正常 气体在事故状态下，大量进入主密封腔而污染或损 坏密封。一级主密封在a腔注入净化过的工艺气或 其他洁净气体， 二级密封在e腔注入惰性缓冲气 体。 一级主密封泄漏出来的工艺气与二级密封经过 级间迷宫密封泄漏的惰性气体在b腔一起排入火 炬，达到阻隔工艺气的目的。 通入二级密封的另一 部分气体经过密封端面后在c腔放空。第三密封为 后置密封，在d腔充入隔离氮气(或仪表风)，其作 用是阻止轴承润滑油进入干气密封内，保证干气密 封在洁净、干燥的环境中运行。 该气体分成两路：一 路经过后置密封吹向轴承侧， 阻挡轴承润滑油；另 一路与二级密封泄漏的气体混合排大气1。 2.2螺旋槽干气密封原理 螺旋槽干气密封实质是通过气膜来实现润滑 的非接触式机械密封。 所不同的是，动、静环密封端 面宽，在动环或者静环的端面上加工出均匀分布的 各种形式的螺旋槽(一般将槽刻在硬质的动环上)， 槽深一般在310m之间1。 干气密封动环旋转时，密封气体被吸入动压槽 内，由外径朝向中心，径向分量朝着密封堰流动。 由 于密封堰的节流作用， 进入密封面的气体被压缩， 气体压力升高。 在该压力作用下，密封面被推开，流 动的气体在两个密封面间形成一层很薄的气膜，该 气膜具有较强的刚度使两个密封端面完全分开，保 持动静环在非接触状态下，稳定运转。 闭合力(fc)等 于系统流体静压与弹簧力之和，开启力(fo)等于系 统压力经密封面节流减压后的压力与螺旋槽产生 的压力之和。 在平衡状态(fc=fo)， 气膜间隙约为 3m。 如果产生扰动且使密封间隙减小，则由螺旋 槽产生的气膜压力(即开启力)增加，即fcfo，从而 使气膜间隙增大，密封恢复到平衡状态；反之，如果 扰动使密封间隙增大，则由螺旋槽产生的气膜压力 减小，即fcfo，在流体静压和弹簧力的作用下使密 封间隙减小，从而使密封面合拢，恢复到正常位置。 可见，干气密封动、静环密封面间的气膜具有良好 的刚度和抗干扰能力，保证密封运转稳定可靠。 3干气密封控制系统的简要说明 k-302干气密封控制系统流程如图2所示。 放火炬线 氮气 氢气自压缩机出口来 压力开关 流量计 压力开关 放火炬线 流量计 干气密封 迷宫密封 初始密封第二密封 驱动端 氮气 fvuldluvf 图2 k302干气密封控制系统流程图 87第6期赵雷等.循环氢压缩机干气密封损坏的原因分析及应对措施 情况下，一开一备，过滤器设有压差显示，当压差超 过一定值时，必须及时更换滤芯，以保证过滤气体 的过滤质量。 3.2一级密封泄漏监测流程 一级密封泄漏出来的循环氢或新氢与二级密 封经过级间迷宫密封泄漏的氮气混合，依次经过孔 板、浮子流量计后，进入低压瓦斯火炬系统。 在孔板 前，设有压力表、压力远传和联锁压力开关。 通过对 密封气泄漏量和孔板前压力的监测来确认干气密 封是否运转正常。 当干气密封的泄漏量和压力超过 设定值时，dcs系统发出报警信号， 提醒操作人员 及时注意。 当泄漏压力过高时，表明一级干气密封 已经失效，压力开关动作，机组联锁停车，保证机组 运转安全。 3.3二级密封和隔离气控制流程 自管网来的氮气，经过滤器后分为两路。 过滤 器并联设置，且设有压差报警，作用同一级密封。 一 路经自力调节阀、浮子流量计后，进入二级密封腔。 浮子流量计及其前面设有的压力表，用以监测二级 密封运行状况。 另一路经自力调节阀后，进入隔离 气密封腔，防止干气密封受到润滑油的影响。 二级 密封泄漏气和隔离气因全为氮气，可直接排空。 4干气密封损坏原因分析 4.1 k-302密封损坏事故经过及解体检查情况 2005年9月9日下午1640左右，由于电器故 障晃电，k-302润滑油泵停而备泵自启较慢， 造成 控制油压低联锁停机。 当班人员查看原因后热启 动，于20min后开车正常。9月10日凌晨543，k- 302因非驱动端密封一次排气压力高联锁停机，停 机后未见其他明显异常。 当班人员组织压缩机的热 启动，在转速冲至5000r/min左右时，dcs及soe系 统均显示一次排气压力过高，压力开关动作而联锁 停机。 维护人员及相关专业人员到达现场后，又进 行了两次开机验证干气密封的泄漏情况， 结果同 前。 经过分析，认为是一级干气密封损坏所致并决 定更换备用密封。 压缩机更换密封后于9月12日 凌晨500开机正常。 拆下密封后，对其进行解体检查发现，在一级 密封腔及其进气管线内壁都有液体，一级密封动环 密封面上有多条径向裂纹，动、静环因温度过高而 明显变色，所有的“o”形密封圈都因温度过高而烧 焦。 在干气密封二级密封端面处也有液体。 4.2密封损坏原因分析 干气密封的密封面间隙只有几微米，极小的杂 质或者油污就能将槽型填充起来。 另外，如果气体 中含有液相物质，在高速旋转的条件下，液体汽化 甚至烃类炭化，破坏气膜或将螺旋槽填满而失去泵 送效应，密封间隙变小。 间隙太小会使密封面发生 接触，因密封的摩擦热不能散失，端面间无润滑接 触将很快引起密封端面的变形失效。 因此，若被密 封的气体中含有粉尘以及液体，就必须将压缩机出 口来的工艺气体， 经过滤器过滤后再送往干气密 封，或从外部通过过滤器供给干净的气体，以保证 干气密封的正常运转。 压缩机在日常运行过程中， 自压缩机出口 来的循环氢， 伴有冷却后的h2、h2s和烃类的混合 物，经较长的密封控制系统管线后温度降低，密封 气中的烃类达到饱和而产生微量液滴进而进入密 封面，造成动、静环开启力和闭和力瞬间不平衡，使 一级密封长期处于密封气带微量液滴的不良工况 下运行。 操作的大幅度波动，特别是9月9日事故 处理时，系统的压力和温度波动幅度较大，增加了 循环氢带入一级密封面内的轻质油量，从而使密封 面受到损坏。 因k-302一级密封气未设增压系统， 压缩 机在静态或低速运转时出、入口压差很小，此时压 缩机缸体内的不洁净气体经迷宫密封进入密封腔， 工艺气中夹带的杂质和凝液等堵塞动环和静环间 隙，在转子高速旋转的情况下，瞬间产生高温，导致 干气密封损坏。 事故状态下，一级主密封气瞬间中 断，致使机体内部含液体及杂质的循环氢气体进入 密封面，造成密封面气膜破坏。 所以主密封气中断， 应该是干气密封失效的主要原因。 另外前几次的事 故停机，也是造成密封损坏的重要原因(累积效应)。 干气密封是靠螺旋槽的泵送效应来保证非 接触式状态的，所以在静止和低速转动时气膜刚度 比较低2。 在启动、停止的过渡状态下，密封面或多 或少发生瞬间的接触，再加上密封气中杂质和液体 的影响，所以很多干气密封的损坏，发生在事故状 态下的停、开机过程中。 二级密封端面处发现液体， 说明隔离气密 封存在润滑油沿压缩机轴向密封泄漏现象。 2010年第15卷88 中 外 能 源 sino-global energy 5采取的措施及下一步的整改方案 5.1采取的措施 因生产需要不允许长时间停机，所以针对密封 的损坏情况和原因分析，除更换已损坏的干气密封 外，还对干气密封系统采取了如下措施。 对润滑油泵电机加了3s延时自启，压缩机 控制油压低联锁停机加3s延时， 以防止再次晃电 时因油泵停运、备泵自启慢造成压缩机联锁停机。 将过滤器后的密封气管线增设伴热 和 保 温，确保密封气的温度在其露点温度以上，防止密 封气产生凝液。 将干气密封进气管线进行彻底清扫， 避免 原来管线里的液体烃类进入密封腔。 提高压差调节器的设定值， 密封气压差由 0.25mpa改为0.35mpa， 防止工艺气经迷宫密封反 向进入干气密封。 加大隔离气流量并密切注意隔离密封的密 封状况，避免轴承箱内的润滑油进入二级密封面。 操作过程中， 避免系统压力和温度大幅度 波动，并将高分液位适当降低，高压空冷注水量要 稳定，避免密封气带液量和含盐量的增加。 日常运行过程中， 禁止大幅度调整压缩机 转数，保证干气密封气膜的稳定。 加强对密封运行 状况的监控。 停机过程中，当系统压力低于氮气压力时， 应及时将主密封气切换成干净的氮气，停机后保持 氮气密封运行一段时间，确保用氮气将密封面吹扫 干净，避免介质气中携带的少量重质烃停机后在密 封面上冷凝成液滴，导致开机时损坏密封。 通过采取以上措施，压缩机干气密封运行至今 且状况良好。 5.2下一步的整改方案 5.2.1主密封气选择 用品质优良的高压氮气作为主密封气，对密封 的运行非常有利， 但受限于分公司的公用系统，不 能作为第一选择。 同时，装置所用的新氢，为催化重 整装置产的氢气，其烃类和氨盐含量较循环氢大得 多，显然也不适合。 鉴于这种状况，只能选用循环氢 作为密封气。 为此，决定下一步对干气密封系统进 行技术改造。 5.2.2技术改造的思路 增上主密封气增压系统，确保在开、停机和 事故状态下，密封气体连续可靠地供给，避免因压 缩机出入口工艺气压差小，经过滤后的洁净密封气 进入不了干气密封腔，而缸体内的不洁净工艺气体 进入密封腔的情况发生。 增上密封气增压系统后， 就可以保证在密封气与平衡管(或入口)压差不够 时，能提供足够流量的经过过滤的洁净气体到达密 封端面，从而保证干气密封的安全运行。 增上气液聚结器。 利用聚结器分离出达到 露点温度的烃类， 再将干净的密封气进行加热，确 保密封气体进入到密封腔时的温度在其露点以上， 解决密封气带液的问题(伴热线已上)。 对隔离气迷宫密封进行更换， 解决轴承内 润滑油沿轴进入二级密封的问题。 5.2.3改造的基本流程 在压缩机出口循环氢主密封气管路上并联增 设一台增压机，在原密封控制系统前增设一台气液 聚结器，带有饱和烃类的循环氢密封气，进入到气 液聚结器中进行气液分离，凝析出的液体定期从气 液聚结器底部排出，干燥气体从聚结器排出后接到 原密封控制系统。 干气密封改造新增部分的原则流 程如图3所示。 5.2.4密封气增压机的控制 自动控制方案： 增加密封气压差与密封气 增压机启动停止联锁。 当密封气压差值小于最低设 定值时，联锁自动启动密封气增压机，达到维持密 封气压差、保证干气密封正常运行的目的；当密封 气压差值大于正常值时，密封气增压机自动联锁停 机，干气密封恢复正常流程。 手动控制方案： 重新设定密封气与平衡管 之间的压差报警值。 在操作室dcs系统上，增设密 封气增压机启动和停机按钮。 增压机的开停在操作 室内控制，避免机组故障联锁停机时，压缩机出口 压力降低较快，相应密封气压差迅速降低，操作人 员到现场时间长而造成缸体内的不洁净气体进入 自压缩机 出口来 m 密封气增压机 气液聚结器 至原密封 控制流程 图3干气密封改造新增部分原则流程图 89第6期赵雷等.循环氢压缩机干气密封损坏的原因分析及应对措施 causes of damage of dry gas seal of recycle-hydrogen compressor and countermeasures zhao lei，zhang lihai (sinopec jinan company，jinan shandong 250101) abstractsinopec jinan companys 1.2mt/a diesel hydrogenation unit uses a centrifugal compressor pro- duced by shenyang air blower plant as the recycle hydrogen compressor and its shaft seal is john cranes type 28 spiral-groove tandem dry gas seal with intermediate labyrinth.its seal control system consists of a one-stage seal control process，a one-stage seal leak monitoring process and a two-stage seal and isolated gas control process.in 2005，the system experienced an interlock shutdown due to appliance voltage sag.after analysis，technicians concluded that the main reason for the dry gas seal failure was that during the incident， the instant interruption of the primary sealing gas led to liquid-and foreign substance-containing circulating hydrogen in the machinery entering the sealing surface and damaging the gas film.they replaced the damaged dry gas seal，delayed the self-starting of the motor of the lubricating oil pump for three seconds，controlled the oil pressure of the compressor to delay the low interlock shutdown for three seconds and took heat trac- ing and insulation measures for the seal gas pipelines behind the filter.as a result of these measures，t