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文档简介
湖南庆阳1500/70吨冻肉氟利昂制冷系统 设计目 录1 参数确定1.1冷库设计参数的确定11.1.1室外计算温度的确定11.1.2室外空气计算相对湿度的确定11.1.3计算货物带入冷间时货物温度的确定11.2库房热量的确定与计算12冷负荷的计算及风机选择32.1房间热量计算32.1.1设计参数32.2预冷间32.2.1围护结构传入热量32.2.2货物热量42.2.3电机热52.2.4操作热和人员热52.2.5房间总热量及风机选择52.3分割包装间52.3.1围护结构传入热量52.3.2货物热量62.3.3通风换气热量62.3.4电机热62.3.5操作热和人员热62.3.6房间总热量及冷风机选型72.4副产品整理间72.4.1围护结构传入热量72.4.2货物热量不计算82.4.3通风换气热量82.4.4电机热82.4.5操作热和人员热82.4.6房间总热量及冷风机选型82.5冻结间92.5.1围护结构传入热量92.5.2货物热量102.5.3电机热102.5.4房间总热量及冷风机选型102.6冷藏间112.6.1围护结构传入热量112.6.2货物热量122.6.3电机热122.6.4操作热122.6.5房间总热量及冷风机选型133制冷系统设备的选择143.1制冷机组和冷凝器选型143.1.1冻结间143.1.2冷藏间143.1.3空调间153.2管径的计算153.2.1所用公式:153.2.2流速范围的确定:163.2.3焓值确定:163.2.4举例如下:173.2.5系统的管径表:173.3热力膨胀阀的选型193.3.1确定阀两端的压力差:193.3.2确定阀的形式:193.3.3选择阀的型号和规格:203.3.4举例如下203.3.5膨胀阀选择列表:211 参数确定1.1 冷库设计参数的确定1.1.1 室外计算温度的确定在一般情况下,冷间的温度都低于室外的环境温度。计算冷间围护结构传入热量时室外计算的温度应采用采暖通风和空气调节设计规范中对于室外计算温度的有关规定,即夏季空气调节日平均温度。计算因开门和冷间换气耗冷量时室外计算温度的确定也应采用采暖通风和空气调节设计规范中夏季通风温度。围护结构外侧邻室的计算温度采用冷库设计规范中冷库库体保温规定:当邻室为冷却间或冻结间时,应取该类冷间空库保温温度。空库保温温度,冷却间按10计算,冻结间应按-10计算。1.1.2 室外空气计算相对湿度的确定一个地区的相对湿度的高低,对于冷间的耗冷量和选用制冷设备的形式都影响。冷库设计规范规定,计算库房维护结构最小总热阻时的室外空气相对湿度,应采用最热月月平均温度。开门热量和冷间换气计算的室外相对湿度应采用夏季通风室外计算相对湿度,应采用每年最热月14点钟的月平均相对湿度的历年平均值。1.1.3 计算货物带入冷间时货物温度的确定(以下参数、规范等均取自冷库制冷设计手册d )未经冷却的鲜肉平均温度按35计算,已经冷却的鲜肉平均温度按4计算。从库外调入的冻肉平均温度按-8 -10计算。进入冻结物冷藏间的货物温度按冻结间食品终止降温的平均温度计算。冰鲜鱼虾整理后的平均温度按15计算。鲜鱼虾整理后进入冷加工间的平均温度按整理鱼虾用水的水温计算。鲜蛋、水果、蔬菜的进货平均温度,按当地食品进入冷间生产旺月的月平均温度计算。1.2 库房热量的确定与计算库房热量计算,是对所有冷间逐间进行计算的.库房热量计算,根据热源不同有下列五项内容;q1-单位时间内通过围护结构传热引起的耗冷量(kw);q2-单位时间内冷加工货物引起的耗冷量(kw);q3-单位时间内通过通风换气引起的耗冷量(kw);;q4-单位时间内通过电动机运转引起的耗冷量(kw);q5-单位时间内通过操作引起耗冷量(kw);由于冷间功能的不同,对于某一冷间来说,其耗冷量常常只有上述五部分中的几项,因此在计算过程中要加以注意。下面对冷间五部分耗冷量分别叙述。(1)尽管在冷库的围护结构中做有隔热层,但是只要有温差存在,总有一部热量渗入,消耗冷量(q1)。(2)货物在冷却、冻结、贮藏时,进货的温度比较高,冷间的设计温度比较存在温差,货物要向库内散发热量,引起库房的耗冷量。对于水果、蔬等活性食品除计算冷却热量外,还要计算食品呼吸热(q2)。(3)用于贮藏水果、蔬菜、鲜蛋等食品的冷藏间,根据食品冷加工要求,需要换新鲜空气,以消除放出的各种异味和供给食品呼吸之用。在生产车间,为了满足操作人员呼吸需要,以提供必要的工作条件,也要补充新鲜空。这样,有室外空气带入库内的热量就构成冷间通风换气的热量(q3)。(4)库房内有些设备如冷风机和通风机等需要用电动机拖动,电动机的能量将变成热量,构成库房电动机运转热量。在计算这项热量时,冷却设备所用电动机功率是未知的,必须先假设电动机功率值。放冷却设备基本定型后,再根据冷却设备配备电动机功率计算(q4)。(5)库房操作热量是由库内电灯照明热量,食品及操作人员的进、出库门,外界侵入热量及操作人员在库内操作,散发的热量几部分构成(q5)。2 冷负荷的计算及风机选择2.1 房间热量计算2.1.1 设计参数夏季室外日平均温度: 31夏季室外通风温度: 26.8夏季室外计算相对湿度: 74风冷冷凝温度: 45蒸发冷冷凝温度: 38说明:库房热量计算,是对所有冷间逐间进行计算的.库房热量计算,根据热源不同,有下列五项内容: 计算公式取自冷藏库建筑设计9q1-围护结构传入热量(kw);q2-货物热量(kw);q3-通风换气热量(kw); q4-电动机运转热量(kw);q5-操作热量(kw);2.2 预冷间共三间,冷间尺寸:1266.4,面积:72m2;库房温度:-2-2;加工肉量:猪白条10吨/每次,入库25 18小时降到7。计算依据如下:外墙由外至内各材料导热率w1:3的水泥沙浆20砖砌墙体240聚苯泡末501:3的水泥沙浆20n230.93040.81410.04650.930418地面由上至下各材料导热率w1:3的水泥沙浆20钢筋混凝200无1:3的水泥沙浆20n230.93041.5468无0.930418屋顶由上至下各材料导热率w1:3的水泥沙浆20钢筋混凝120聚苯泡末501:3的水泥沙浆20n230.93041.54680.04650.9304182.2.1 围护结构传入热量1) 围护结构传热系数k冷藏库建筑设计9k外=0.66kw/(.k)k顶= =0.77 kw/(.k)k地=3.69 kw/(.k)2) 围护结构面积ff外=(12+0.332)(6.4+0.33)=85.2f外=(6+0.332)2(6.4+0.33)=89.64f外=(12+0.332)(6.4+0.33)=85.2f外=f地=(12+0.332)(6+0.332)=84.323) 房间热量温度修正系数 温差t=tw - tn 外=1.0 地=0.2 顶=1.2q外=kft=1.00.6685.233+1.00.6689.6412+1.00.6685.221=3.75kwq地=kft=0.23.6984.3233=2.05kwq顶=kft=1.20.7784.3233=2.57kwq总= q外+ q地+ q顶=3.75+2.05+2.57=8.37kw2.2.2 货物热量 q2 = g-日加工禽量 t-日加工时间=1/3.610(287.9-233.4)/18 h1-25时焓热量(kj/kg) =8.4kw h2-7时焓热量(kj/kg)2.2.3 电机热q4=qn = 1.122=4.4kw. q-额定电机功率(kw)n-风机数量2.2.4 操作热和人员热q5= qd-加工车间每平方米照明热=5.8126+5280 qr-每个操作人员产生的热量 =1.82kw nr-操作人员数 2.2.5 房间总热量及风机选择q负荷= q1+ q2 + q5=8.37+8.4+1.82=18.59kw 考虑加工间电机运转发出的热量。 冷风机传热系数k=20w/.k;传热温差t=2根据冷风机面积f选择冷风机 f= q负荷/k.t=18.59/(202)=465, 初选高效吊顶式冷风机,型号:jdd250/27 共2台。每台冷风机功率为1.12=2.2kw, 电机产生热量q4=1.122=4.4kw.q机总=q1+ q2+ q 4+ q5=8.37+8.4+1.82+4.4=23kw选高效吊顶式冷风机,型号:jdd250/27 共2台2.3 分割包装间 共一间,冷间尺寸:3411.56.4,面积:241.5;库房温度:12 人员:按60人;猪肉入间12 4小时到72.3.1 围护结构传入热量传热系数与白条间的相同k外=0.66kw/(.k);k顶=0.77 kw/(.k);k地=3.69 kw/(.k)传热面积ff外=(11.5+0.332)2(6.4+0.33)=163.67f外=(34+0.332)(6.4+0.33)=226.53f外=f地=(34+0.332)(11.5+0.332)=409.3温度修正系数温差t=19 外=1.05 外=1.0 地=0.2 顶=1.2q外=kft=1.050.66163.6719+1.00.66226.535+1.00.66226.5312=4.7kwq地=kft=0.23.69409.319=5.74kwq顶=kft=1.20.77409.319=7.2kwq总= q外+ q地+ q顶=4.7+5.74+7.2=17.64kw2.3.2 货物热量 q2 = g-日加工禽量 t-日加工时间=1/3.610(248.5-233.4)/4 h1-12时焓热量(kj/kg)=10.5 kw h2-7时焓热量(kj/kg)2.3.3 通风换气热量q3= h-补充新风量1200h/m3=1/3.61440(86.13-27.69)1.2 hw-室外空气的含热量(kj/kg)80% =28.05 kw hn-室内空气的含热量(kj/kg)70%n -室内空气的密度(kg/m3)负荷计算按半负荷(采用冷量回收装置)2.3.4 电机热q4=qn = 0.7524=6 kw. q-额定电机功率(kw)n-风机数量2.3.5 操作热和人员热q5= qd-加工车间每平方米照明热=5.83411.5+60280 qr-每个操作人员产生的热量 =19 kw nr-操作人员数2.3.6 房间总热量及冷风机选型q负荷= q1+ q2+ q3+ q5=17.64+10.5+28.05+19=75.2kw考虑加工间电机运转发出的热量。 冷风机传热系数k=20w/.k;传热温差t=9,根据冷风机面积f选择冷风机 f= q负荷/k.t=75.2/(209)=417, 选4台冷风机,型号:jdd120/27每台冷风机功率为0.752=0.6kw, 电机产生热量q4=0.7524=6 kw.q机总=q1+ q2+ q3+ q 4+ q5=13.25+10.5+28.05+6+18.2=81.2kw选高效吊顶式冷风机,型号:jdd120/27 共4台。2.4 副产品整理间共一间,冷间尺寸:3466.4,面积 204;库房温度;12 人员:30人2.4.1 围护结构传入热量传热系数与白条间的相同k外=0.66kw/(.k);k顶=0.77 kw/(.k);k地=3.69 kw/(.k)传热面积ff外=(34+0.332)(6.4+0.33)=233.3f外=(6+0.332)2(6.4+0.33)=89.6f外=f地=(34+0.332)(6+0.332)=230.8温度修正系数温差t=12 外=1.0 外=1.0 地=0.2 顶=1.2q外=kft=1.00.66233.319+1.00.66233.35+1.00.6689.619=4.8kwq地=kft=0.23.69230.819=3.24kwq顶=kft=1.20.77230.819=4.05kwq总= q外+ q地+ q顶=4.8+3.24+4.05=12.09kw2.4.2 货物热量不计算货物热量不计算货物,停留时间短。2.4.3 通风换气热量q3= h-补充新风量2500h/m3=1/3.61200(86.13-27.69)1.2 hw-室外空气的含热量(kj/kg)74% 31=23.37 kw hn-室内空气的含热量(kj/kg)70% 12n-室内空气的密度(kg/m3)负荷计算按半负荷(采用冷量回收装置)2.4.4 电机热q4=qn = 0.7522=3 kw. q-额定电机功率(kw)n-风机数量2.4.5 操作热和人员热q5= qd-加工车间每平方米照明热=5.8346+30280 qr-每个操作人员产生的热量 =9.6kw nr-操作人员数2.4.6 房间总热量及冷风机选型q负荷= q1+ q2+ q3+ q5=12.09+23.37+9.6=45.06.kw 冷风机传热系数k=20w/.k;传热温差t=9 ,根据冷风机面积f选择冷风机:f= q负荷/k.t=45.06/(209)=250,选高效吊顶式冷风机,型号:jdd140/27 共2台每台冷风机功率0.752=1.5kw,电机产生热量q4=0.7522=3 kw.q机总=q1+ q2+ q3+ q 4+ q5=51.3+24.05+3+43.95=48.06kw以上三间空调间新风负荷按半负荷计算,(建议车间内采用冷量回收新风交换机组)墙体保温:按50聚苯乙烯计算选高效吊顶式冷风机,型号:jdd140/27 共2台2.5 冻结间冷间尺寸:七间相同,每间 12m6m6.4m,面积:72;库房温度:-35 ;每间每次入货10吨,肉品为塑料薄膜包装,置于铁盘内。肉入库前温度7,要求24小时(不含出入库时间)肉品中心温度降到-15,墙体保温:200的聚氨脂。2.5.1 围护结构传入热量围护结果传热系数k外墙由外至内各材料导热率w1:3的水泥沙浆20砖砌墙体240聚氨脂2001:3的水泥沙浆20 n 230.93040.81410.04650.930429地面由上至下各材料导热率w1:3的水泥沙浆20钢筋混凝200聚氨脂2001:3的水泥沙浆20n 230.93041.54680.0314 0.9304 29屋顶由上至下各材料导热率w1:3的水泥沙浆20钢筋混凝120聚氨脂2001:3的水泥沙浆20n 230.93041.54680.03140.9304 29k外=0.146 kw/(.k)k顶= =0.151kw/(.k)k地=0.15 kw/(.k)围护结构面积ff外=(12+0.482)(6.4+0.9)=94.6f外=(6+0.482)(6.4+0.9)=50.8f外=f地=(12+0.482)(6+0.482)=90.2f内=126=72温度修正系数 外=1.0 内=1.0 地=0.2 顶=1.2q外=kft=1.00.14694.666+1.00.14694.625+1.00.14650.8662=2.24kwq地=kft=0.20.1590.266=0.178kwq顶=kft=1.20.15190.266=1.08kwq内=kft=1.00.1467226=0.27kw q总= q外+ q地+ q顶+ q内=2.24+0.178+1.08+0.27=3.77kw(外间)q总= q外+ q地+ q顶+ q内=0.63+1.77+0.29+20.42=3.5kw (内间)2.5.2 货物热量 q2 = g-日加工禽量=1/3.610(233.4-12.2)+100.30.4249/24=25.67kw t-日加工时间h1- 7时焓热量(kj/kg)h2- -15时焓热量(kj/kg)t1-运载工具初始温度t2-运载工具终止温度:库温2.5.3 电机热q4=qn = 1.52=3kw. q-额定电机功率(kw)n-风机数量2.5.4 房间总热量及冷风机选型冻结间共七间,每间 q设备= q1+ p q2=3.77+25.671.3=37.14kw 冷风机的传热系数k=18w/.k 温差t=8 根据冷风机的传热面积f= q设备/(k. t)=37.14/(189)=206 选高效吊顶冷风机型号:jdj140/210 共2台 满足制冷量要求。 每个冷风机电机热为0.752=1.5kw,所以电机热q4=1.52=3kw,q设备= q1+pq2+q4=3.77+25.671.3+3=40.14kw; q机总=q1+pq2+q 4=3.77+25.67+3=32.44kw。七间总的机械负荷q机总=32.447=227.08kw。选高效吊顶冷风机型号:jdj140/210 共2台2.6 冷藏间冷间尺寸:三间相同,每间24m16m6.4m,面积:384;库房温度:-22,每间每次入货按50吨计算。肉品入库前温度-15,存放期24小时温度降至-22。墙体保温:200的聚氨脂2.6.1 围护结构传入热量围护结果传热系数k外墙由外至内各材料导热率w1:3的水泥沙浆20砖砌墙体240聚氨脂1501:3的水泥沙浆20 n 230.93040.81410.03140.930412地面由上至下各材料导热率w1:3的水泥沙浆20钢筋混凝200聚氨脂1501:3的水泥沙浆20n 230.93041.54680.03140.9304 12屋顶由上至下各材料导热率w1:3的水泥沙浆20钢筋混凝120聚氨脂1501:3的水泥沙浆20n 230.93041.54680.03140.9304 12k外=0.19kw/(.k)k顶=0.2kw/(.k)k地=0.20 kw/(.k)围护结构面积ff外=(24+0.432)(6.4+0.68)=176f外=(16+0.432)(6.4+0.68)=119.37f外=f地=(24+0.432)(16+0.432)=419.14f内=246.4=153.6温度修正系数 温差t=12 外=1.05 内=1.0 地=0.2 顶=1.2q外=kft=1.050.1917653+1.050.19119.37253+1.050.1917617=4.98kwq地=kft=0.20.2419.1450=0.838kwq顶=kft=1.20.2419.1450=5.03kwq内=kft=1.00.19153.615=0.44kw q总= q外+ q地+ q顶+ q内=4.98+0.838+5.03+0.44=11.29kw2.6.2 货物热量 q2 = g-日进肉量 t-日加工时间=1/3.650000(12.2-5.2)+500000.30.42(-15+22)/24=4.5kw h1- -15时焓热量(kj/kg)h2- -22时焓热量(kj/kg)t1-运载工具初始温度t2-运载工具终止温度:库温2.6.3 电机热电机产生热量:q41= 0.7522=3 kw ,融霜产生热量:q42=(181.52)/24=2.25kw ,q4=3+2.25=5.25kw2.6.4 操作热q5 =2.32416+1/3.624166.41(86.13-20.18)1.378/ 24+3/244410=5.75kw qd-每平方米地板面积照明热量v-冷库的净库容量 hw、hn-冷间内、外空气的含热量(kj/kg)n-开门次数 n-冷间空气密度(kg/m3)nr-操作人员数 qr-每个人员放出的热量2.6.5 房间总热量及冷风机选型q负荷= q1+ q2+ q5=11.29+4.5+5.75=21.6kw 考虑加工间电机运转发出的热量。 冷风机传热系数k=18w/.k;传热温差t=8 ,根据冷风机面积f选择冷风机 f= q负荷/k.t=22.9/(188)=159, 选高效吊顶式冷风机,型号:jdj120/210 共2台。每台冷风机功率0.752=1.5kw,电机产生热量q4=0.7522=3 kw.,融霜产生热量(181.52)/24=2.25kw。电机热q4=3+2.25=5.25kw。q设备(藏)= q1+ q2+ q4+ q5 =11.29+4.5+5.25+5.75=26.8kw,q机总(藏)= q1+ nq2+ q4+ q5=11.29+0.54.5+5.25+5.75=24.54kw。选高效吊顶式冷风机,型号:jdj120/210 共2台293 制冷系统设备的选择3.1 制冷机组和冷凝器选型3.1.1 冻结间总机械负荷q机总=32.447=227.08kw根据比泽尔压缩机选型手册,选配一套低温螺杆并联机组,机组型号为:lz06-75d,制冷剂r22,在38/-45工况下产冷量共:235.2kw。完全可以满足工艺要求。每台压缩机功率消耗为39.2kw,六台总消耗功率为42.16=252.6kw。确定制冷系统所需要总排热量(压缩机对应工况下的制冷量+归应工况下的轴功率=总的排热量) q总排= q机总+252.6=479.68kw, 根据手册选蒸发冷冷凝器。根据冷凝温度和当地的湿球温度,确定效正系数为1.35,将总的排热量效正系数,确定效正排热量,制冷系统采用的是螺杆压缩机,油冷却器的冷却水是从其他方式获得(不使用蒸发冷凝器)上述计算方法计算出的校正排热量,应减去油冷却器的热量,然后再根据选型手册选。计算公式取自冷库及冷藏技术3q总排校= q总排1.351.8=479.681.11.8=949.77kw,(考虑货物进库时库温达不到-35所以要乘以修正系数1.8)所以选蒸发冷冷凝器的型号为:zfl600 共2台 配一台低温螺杆蒸发冷并联机组,机组型号为:lz06-75d,主机选用半封闭螺杆压缩机,用制冷剂r22,在-45/38工况时制冷量为235.2kw。3.1.2 冷藏间总机械负荷q机总=24.543=73.62kw根据比泽尔压缩机选型手册,选择型号为:s6g25.2的活塞双级压缩机,单机制冷量在-32/45工况下为25.2kw。所以配一台hsf03-25d低温双级活塞并联机组,在-32/45工况下产冷量为75.6kw,满足要求。每台压缩机功率消耗为17.03kw,三台总消耗功率为17.033=51.09kw。确定制冷系统所需要总排热量(压缩机对应工况下的制冷量+归应工况下的轴功率=总的排热量) q总排= q机总+51.09=124.71kw, 根据手册选风冷冷凝器,k=30w/.k,传热温差t=8,根据冷凝器面ff= q总排/k.t=124.7/(308)=532,根据手册选风冷冷凝器型号为:jfnv700 共1台 所以,配一台低温双级活塞风冷并联机组,型号为:hf03s25d,用制冷剂r22,在-32/45工况下产生制冷量为75.6kw。满足选型要求。3.1.3 空调间q机总(予)= q1+ q2+ q 4+ q5=8.37+8.4+1.82+4.4=23kwq机总(分)= q1+ q2+ q3+ q 4+ q5=13.25+10.5+28.05+6+18.2=81.2kwq机总(副)= q1+ q2+ q3+ q 4+ q5=51.3+24.05+3+43.95=48.06kw q2 =0q机总 = q机总(予)+ q机总(分)+ q机总(副)=23+81.2+48.06=152.25kw根据比泽尔压缩机选型手册,选择型号为hz02-33z 的中温活塞机组(机头型号为6j-33.2),单机制冷量在0/38工况下为76.6kw。总制冷量为153.2 kw。可满足要求。每台压缩机功率消耗为18.96kw,三台总消耗功率为 18.962=37.92kw。确定制冷系统所需要总排热量(压缩机对应工况下的制冷量+归应工况下的轴功率=总的排热量)q总排= q机总+37.92=186.97kw,根据蒸发冷冷凝器选形手册,根据冷凝温度38,室外湿球温度26.8,查得排热系数为1.35,所以,总的排热负荷为:186.971.35=252.4选蒸发冷冷凝器型号为:zfl300 共1台 所以,配一台中温活塞风冷并联机组,型号为:hz0233z,用制冷剂r22,在0/38工况下制冷量为153.2kw,满足选型要求。3.2 管径的计算3.2.1 所用公式:1. 质量流量m= q0/(h1-h4) q0-制冷量 2. 体积流量v=mv v-比容3. a=d2/44. 流速u=v/a5. d=(4mv/d)1/2=1.128(mv/u) 1/23.2.2 流速范围的确定: ( 图 1 )3.2.3 焓值确定:( 图 2 )3.2.4 举例如下: 已知:jdj-315/210的风机一台,工况时-45/38,液体温度-12.7,过热度5,其制冷量q0=kft,k取18w/,t取8,则q0=45.36kw。 求解:风机进出口管路管径。 解:(如图1、2所示) 供液管管径:1. 质量流量:m= q0/(h1-h4) 式中:h1-查得389.12kj/kg h4-查得185.38 kj/kg q0-已知45.36kw 则 m=45.36/(389.12-209.48)=0.223kg/s2. d=1.128(mv/u) 1/2 式中:v-比容,查得液体比容为0.7955m3/kg u-取1m/s d=1.128(0.5050.20578/10) 1/2=0.0150m 所以:选d=20的紫铜管,则流速为u=0.563m/s 满足需求,最后确定管的规格为dw221。回气管管径:(同上)以下列表皆按如上程序计算。3.2.5 系统的管径表: qm=q0/(h1-h4)(kg/s);v(10-3m3 /kg);u 取(0.51.5)m/s; d内=1.128(qm.v/u)1/2(m);u=(qmv)/(d内/1.128)2(m/s)在工况0/38(供液管径)贮液器至蒸发器无过冷5过热冷间 风机型号q0 (kw) hl (kj/kg) hg (kj/kg)qmv u d内管型u予冷间jdd-60/279.985205.9416.20.0470.7916.9100.74jdd-60/2719.97205.9416.20.0950.7919.8120.95jdd-60/2729.96205.9416.20.1420.79112160.73jdd-60/2739.94205.9416.20.190.79114160.97jdd-60/2749.93205.9416.20.2370.79115180.93jdd-60/2759.91205.9416.20.2850.79117220.71包装间jdd-120/2720.3205.9416.20.0970.7919.8120.97jdd-120/2740.6205.9416.20.1930.79114160.99jdd-120/2781.2205.9416.20.3860.79120220.97整理jdd-140/2724.03205.9416.20.1140.79111121.15jdd-140/2748.06205.9416.20.2290.79115180.9在工况-45/38(供液管径)贮液器至蒸发器30过冷5过热冻结间jdj-140/21020.07155.4408.20.0790.7118.5101.12jdj-140/21040.14155.4408.20.1590.71112160.73jdj-140/21080.28155.4408.20.3180.71117181.12在工况-32/45(供液管径)贮液器至蒸发器3过冷5过热冷藏jdj-120/21013.4169.4416.90.0540.7317.1100.79jdj-120/21026.8169.4416.90.1080.73110121在工况0/38(回气管径)蒸发器至压缩机无过冷5过热予冷间jdd-60/279.985205.9416.20.0470.251137429.54jdd-60/2719.97205.9416.20.0950.2511535710.1jdd-60/2729.96205.9416.20.1420.251165709.9jdd-60/2739.94205.9416.20.190.2511747511.5jdd-60/2749.93205.9416.20.2370.2511838511.1jdd-60/2759.91205.9416.20.2850.2511919510.6包装间jdd-120/2720.3205.9416.20.0970.2511535710.3jdd-120/2740.6205.9416.20.1930.2511758010.2jdd-120/2781.2205.9416.20.3860.251110610811整理jdd-140/2724.03205.9416.20.1140.2511586010.9jdd-140/2748.06205.9416.20.2290.2511828510.7在工况-45/38(回气管径)蒸发器至压缩机30过冷5过热冻结间jdj-140/21020.07209.5418.80.0960.2511535710.8jdj-140/21040.14209.5418.80.1920.2511758010.5jdj-140/21080.28209.5418.80.3840.25111061209.08jdj-140/210120.4209.5418.80.5750.25111301409.92在工况-32/45(回气管径)蒸发器至压缩机3过冷5过热冷藏jdj-120/21013.4169.4416.90.0540.1711323512.9jdj-120/21026.8169.4416.90.1080.1711465011.4在工况0/38(排气管径)压缩机至冷凝器无过冷5过热空hz02-33z49.683248.24570.2380.031028329.18在工况-45/38(排气管径)压缩机至冷凝器30过冷5过热冻lz06-75d37.847145.1466.30.1180.051027328.93在工况-32/45(排气管径)压缩机至冷凝器3过冷5过热藏hf03-s25d24.54169.44570.0850.0210141610.2在工况0/38(回液管径)冷凝器至储液器无过冷5过热空hz02-33z49.683248.24570.2388e-040.522250.46在工况-45/38(回液管径)冷凝器至储液器30过冷5过热冻lz06-75d37.847145.1466.30.1188e-040.515180.47在工况-32/45(回液管径)冷凝器至储液器3过冷5过热藏hf03-s25d24.54169.44570.08500.514160.493.3 热力膨胀阀的选型3.3.1 确定阀两端的压力差:p=pk-pi-po(kpa) 式中:pk冷凝压力,kpa,pi为p1p2p3p4(p1为液体管路阻力损失;p2为弯头、阀件等得阻力损失;p3为液体管升高得压力损失,p3h;p4为分液头及分液毛细管得阻力损失,通常各为0.5bar); po蒸发压力,kpa。表1 r22液体管路得压力损失(bar)和冷量kw(103kcal/h)的关系内径(mm) 管长为30m时的压力损失(bar)0.050.10.20.30.50.81.081.8(1.56)2.65(2.28)3.83(3.3)4.88(4.2)6.27(5.4)8.02(6.9)9.06(7.8)105.93(5.1)8.71(7.5)12.55(10.8)15.68(13.5)20.21(17.4)26.14(22.5)29.2(25.5)1311.15(9.6)16.38(14.1)23.35(20.1)29.27(25.2)38.34(33)48.79(42)54.60(48)2022.65(19.5)33.11(28.5)47.91(42)59.25(51)80.16(69)101.07(87)115.01(99)2545.3(39)66.47(57)94.1(81)121.98(105)156.83(135)170.77(147)231.07(198)3076.67(66)111.52(96)163.8(141)202.14(174)264.87(228)341.54(294)383.36(330)38128.94(111)188.20(162)271.84(234)334.57(288)453.06(390)575.04(495)644.74(555)50261.38(225)
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