桥梁毕业论文-浑河大桥设计.docx

密级： 浑河大桥设计Hunhe Bridge Design学 院：建筑与土木工程学院专 业 班 级：学 号：学 生 姓 名：指 导 教 师： （讲师）2015年 06月96摘 要根据任务书的要求，我们需要设计一个跨河桥梁的现浇预应力混凝土连续箱梁桥在沈阳市。连续箱梁桥的设计分为5个，其中长90m的两侧，主跨长140m，桥梁长度600m。按照任务书的要求，采用整体双向六车道。桥梁主体采用单箱双室的变截面，支点处梁高8m，跨中梁高3.5m，桥面净宽30m，单个车道宽3.75m，人行道宽2m，右路肩0.75m，护栏0.5m。本次设计主要通过桥梁博士软件对整个施工过程进行模拟，并且对桥梁的恒载，活载以及内力进行了分析和计算。在用桥梁博士模拟施工之前，首先要对整座桥梁进行单元划分，然后根据桥梁博士软件的输出结果，并且对比承载能力极限状态和正常使用极限状态的结果，再选取一个较大值进行配筋计算。根据配筋结果，进行钢束输入和整个施工过程的模拟。再依据公预规的相关规定，对荷载，预应力等进行验算。本设计主要通过桥梁，整个施工过程仿真软件，以及静载桥，活荷载和内力的分析与计算。在使用桥梁博士施工模拟，第一步是分区全桥单元根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的软件桥梁博士和比较输出，然后选择一个更大的值的配筋计算。根据配筋结果，进行钢束的输入和整个施工过程仿真。然后根据有关规定“公共预调节，负载，预应力，等。桥梁博士进行拟定验算后，就可以根据公预规的相关规定，对于桥面板上进行铺装，并且对桥面进行验算和配筋的计算。其次，还要根据桥梁博士中对于桥梁上部结构验算，求出支座反力，根据墩台支座反力选取相关规格的支座。最后进行桥墩桥台的配筋以及基础的设计，一般选用有盖梁连接的柱式支座。对“公共预规”有关规定计算后，医生可以进行桥梁的桥面铺装，和桥面板计算校核计算。其次，即使按照桥梁博士对支座反力桥梁上部结构的计算，根据墩支座反力的相关规格轴承选择。桥梁墩台加固的最终设计，基础，梁柱一般选择支持连接。关键词：预应力； 箱型桥梁；荷载。Abstract According to the requirements of the task book, we need to design a bridge is now a prestressed concrete continuous box girder bridge moat in Hunhe River in Shenyang. This continuous box girder bridge design is divided into two aspects, and three of the medium span, both sides are 90m long, and the main span length 140m. So the length of the bridge is 600m. According to the mission requirements, the bridge is the main road in the suburbs, so the overall two-way six lane.Single box chamber fulcrum beam 8 meters high, span variable cross section, beam height of 3.5m, deck wide 19m. Through 3,75m single lane width, pavement width of 2m, right shoulder 2.5m, guardrail is 0.5m.This design is mainly through the simulation of the whole construction process of the bridge, and the bridge, the static load, live load and internal force analysis and calculation. In, using the bridge construction simulation, the first step is partitioning the whole bridge unit according to the bearing capacity limit state and normal use limit state results software doctor bridge and compare the output, choose a larger value of the reinforcement calculation. According to the results, it is carried out. The input and construction of the steel beam are simulated and then the relevant provisions of the relevant provisions of the load, pre stress, etc.After the bridge, the bridge, according to the relevant provisions of the public pre adjustment, the bridge deck pavement, and the calculation of the bridge deck and reinforcement calculation. Secondly, according to the bridge, the bridge upper structure is checked, and found support reaction, according to the bearing of the bearing selection of relevant specifications. Finally, the design of bridge pier foundation, to support the general use of steel beam to column connection.Keywords: prestressed;box girder;load目 录摘 要IAbstractII目 录IV第1章 绪论11.1 设计的背景11.2 设计的目的11.3 设计的意义1第2章 结构的基本资料22.1 桥梁的线型布置22.2 主要技术标准22.3 水文计算及桥梁参数的确定32.3.1 计算设计流量32.3.2 计算过水面积及水位宽度32.3.3 平均水深42.3.4 已知42.3.5 确定过水断面流量42.3.6 确定桥孔长度52.3.7 确定桥面最低标高62.3.8 冲刷计算92.4 方案比选112.4.1 箱型方案112.4.2 T型方案112.4.3 空心板型方案112.5 主要材料122.6 桥面铺装122.7 施工方式12第3章 结构尺寸布置133.1 桥型选择及孔径划分133.2 主梁截面形式与主梁高度的拟定133.3 截面细部尺寸拟定13第4章 建立计算模型154.1 单元及施工段的划分154.2 单元特征信息的输入154.3 施工阶段信息的输入154.4 预应力信息的输入154.5 使用阶段信息的输入15第5章 恒载、活载内力计算165.1 恒载内力的计算165.2 活载内力的计算21第6章 温度及支座沉降次内力计算426.1 温度引起的内力计算426.2 支座位移引起的内力计算42第7章 内力组合437.1 承载能力极限状态的内力组合437.2 正常使用极限状态的内力组合43第8章 预应力钢束数量的确定及布置44第9章 预应力损失计算48第10章 主梁截面强度与应力验算变形验算4910.1 正常使用极限状态应力验算4910.1.1 短期效应组合4910.1.2 长期效应组合6110.2 承载能力极限状态正截面强度验算7310.2.1 基本组合73第11章 行车道板和支座计算及验算8011.1 行车道板计算8011.1.1 腹板间的行车道板的计算8011.1.2 翼缘板的行车道板的计算8111.2 桥面板配筋8211.2.1 支点处配筋8311.2.2 跨中处配筋8311.3 支座计算及验算83第12章 桥墩计算8512.1 桥墩型式及材料的选用8512.2 拟定桥墩尺寸8512.3 盖梁计算8512.4 内力计算8612.4.1 弯矩计算8612.4.2 剪力计算8612.5 盖梁截面配筋8612.5.1截面1-1配筋8712.5.2 截面2-2配筋8712.5.3 截面3-3配筋8812.6 墩柱强度验算及配筋8812.6.1 正截面受压承载力计算8812.6.2 正截面受弯承载力计算8912.6.3 柱墩配筋90结论91参考文献92致谢93沈阳工业大学本科生毕业设计 第1章 绪论1.1 设计的背景本次毕业设计是我们大学生本科毕业设计的论文的主体，是对大学四年的各门学科所学知识的汇总与检测，以利于我们在走向社会，走向工作岗位前对于四年大学生涯所学知识的掌握和贯通，更有助于发挥我们的思考能力和动手能力。1.2 设计的目的在本设计中，主要是检测我们四年学习的课程，主要是整理的桥梁工程和混凝土结构设计原理，是实现本科院校培养高级应用型技术人才和土木工程专业必须的实践教学环节，培养学生的自我思考问题和解决问题的能力。1.3 设计的意义本设计的主要意义在于，在今后的工作中做一个好工作，具有十分重要的意义。通过毕业设计，提高学生掌握和运用基本知识和基本技能，培养学生搜索信息和调查研究的能力，方案比较，论证的能力，一定的理论分析和操作能力的设计，进一步提高计算机绘图能力中的应用。第2章 结构的基本资料2.1 桥梁的线型选择平曲线半径：无平曲线竖曲线半径：无竖曲线2.2 主要技术标准跨径：90m+140m+140m+140m+90m，支座和桥梁两端为现浇，桥梁主体为挂篮悬臂施工。设计车速：100km/h设计洪水频率：1/50纵、横坡：纵坡取0.5%；横坡0%。设计荷载：公路II级单车道宽：3.75m人行道宽：2m右路肩宽：0.75m护栏：0.5m路面净宽：30m箱梁形式：单箱双室结构此桥位于市郊，区域内无不良地质现象，属抗震有利地段。河谷及中、低坡岸积层为粘土、砂砾土、卵（砾）石以及厚层砂岩，河道宽约600米：（1）黏土：可塑状态，层厚3.24.1m，天然重度r=17.5KN/m3，含水率w=28%；承载力特征值fak=102KPa，压缩模量Es=4.4MPa；（2）粉质粘土：可塑，r=18.2KN/m3，含水率w=25%，承载力特征值fak=150KPa；（3）粉砂、细砂：该层不连续，天然重度r=18.2KN/m3，稍密-中密状态，承载力特征值fak=200KPa；（4）中粗砂：含少量圆砾，层厚6.5-7.8m，中密-密实状态，承载力特征值fak=260KPa；（5）砾石：密实状态，承载力特征值fak=350KPa。降水量：68月降水集中。年均降水量905.4毫米，最大年降水量1559.5毫米。气温：蚌埠年平均气温为15左右，极端最高气温为41.3，最低气温-19.4。霜期及结冰期：无霜期220天，结冰期15天左右。标准冻深0.35米。水文：桥长和净高不受设计流量和水位控制，水文计算仅作为计算冲刷、确定基底标高的依据。设计洪水位为31.93米，水流平均流速为0.8m/s。地震烈度：7度2.3 水文计算及桥梁参数的确定2.3.1 计算设计流量洪水比降I=1，设计洪水位31.93米。起止桩号K3+250.50K3+850.502.3.2 计算过水面积及水位宽度表2-1是过水面积及水位宽度表2-1 过水面积及水位宽度B计算表桩号（m）地面标高（m）水深（m）平均水深（m）水面宽度（m）过水面积(m2)累积面积(m2)合计K3+250.5032.550.00河槽=2579.10 B=600.000.0015.000 +265.5031.930.0001.0060.0060.00 +325.5029.922.0160.003.2775.00245.25 +400.5027.404.53305.255.7875.00433.50 +475.5024.897.04738.758.0460.00482.40 +535.5022.889.051221.159.0515.00135.75 +550.5022.889.051356.907.8075.00585.00 +625.5025.396.541941.905.2875.00396.00 +700.5027.914.022337.902.7675.00207.00续表桩号（m）地面标高（m）水深（m）平均水深（m）水面宽度（m）过水面积(m2)累积面积(m2)合计 +775.5030.421.512544.900.7645.0034.20 +820.5031.930.002579.100.0030.000K3+850.5032.540.00合计600.002579.102.3.3 平均水深 （2-1）2.3.4 已知此河段顺直，断面宽阔、规则，水流通常。河床组成为卵石、块石，不平顺的砂砾河岸，风化剥蚀的河岸，所以取粗糙度为0.02857，所以。桥位河段历年汛期平均含砂量。2.3.5 确定过水断面流量由谢满公式得 （2-2）设计水位时，过水断面流量Qs （2-3）设计流量偏安全考虑，拟定2.3.6 确定桥孔长度（1）河段类型选择依据桥位地质剖面图，假设该桥位河段为顺直型稳定性河段。（2）桥孔布置原则桥的孔不易过多的压缩河槽；墩台基础可以视冲刷程度，置于不同标高上。（3）采用公式计算桥长 （2-4）式中：设计流量；取值为；压缩系数；取值为 （2-5）稳定性河段取1.00；河槽单宽流量， （2-6）则： （2-7）所以取447.76m。根据桥位河床横断面形态，将左岸桥台桩号布置在K3+250.50；取5孔（90+140+140+140+90=600）预应力混凝土箱梁为上部结构；双柱式桥墩，墩径取2.0m；右桥台桩号为K3+850.50。该桥孔布设方案的桥孔净长为592m。大于最小桥孔净长度447.76m，是合理的。2.3.7 确定桥面最低标高河槽弗汝德数，即设计流量通过时为缓流。桥面出现壅水，而不出现桥墩迎水面的急流冲击高度，当河槽水流时，桥前不出现壅水，而出现桥墩迎水面急流冲击高度（溅高）。（1）计算壅水高度冲刷前桥下流速 （2-8）为桥下净过水面积，应扣除桥墩的面积，桥墩直径初选2.0m，平均水高4.30m。冲刷后桥下平均流速 （2-9）其中d为粘性土换算粒径，当天然孔隙比e0.12时，d取0.15。根据土力学知粘性土和粉土的e为0.4到1.2。系数 （2-10） 桥前最大壅水高度： （2-11）桥下壅水高度： （2-12）（2）计算浪高 （2-13） （2-14）式中：波浪高度（m），从波谷至波峰的高度；k系数，当/0.1时，取2.42；当/0.1时，取2.30；波浪平均高度（m）；th双曲正切函数；平均水深；D风区长度或浪程；g重力加速度；风速；考虑最不利影响，淮河浪程为D=10m，平均水深=4.30m，根据查资料，确定蚌埠地区的风速接近7.15ms。 （2-15） （2-16） （2-17） （2-18） （2-19）th0.611=0.5450.13th0.611=0.0708又，所以k=2.42（3）桥面最低高程的确定按照设计洪水位计算桥面高程。（非通航河道） （2-20）本河道引起水位升高的其他因素忽略不计，按公路桥涵设计通用规范规定桥涵下净空高度：洪水期无大漂流物件时，桥下净空安全值取0.5m。设计水位，桥面最低高程（m），各种水面升高总值，桥梁上部构造建筑高度（m），包括桥面铺装高度；故桥面标高采用36.2m。2.3.8 冲刷计算在假设沿直河平原的河流，属于河流的稳定性，对渠道的不明显的自然进化，对桥址的地质剖面图分析，地质上属于中砂和细砂性土应根据砂通道的计算。该桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥，下部结构采用钢筋混凝土柱式桥墩，柱径D=2.0m，钻孔灌注桩桩径D=1.0m。（1）沙性土河槽的一般冲刷 （2-21）Q2桥下河槽通过的流量；通过观察河槽断面，河槽能够扩宽至全桥孔，即没有河滩部分,是Q2=Qs=7560 m3/s；U因墩台侧面涡流阻水而引起的桥下过水面积折减系数由于含沙量在1-10之间，所以E取0.66。砂的粒径d可以取2.00mm。A单宽流量集中系数Bc 般为河槽宽度； （2-22） （2-23） （2-24）（2）河槽中桥墩的局部冲刷当时 （2-25）桥墩局部冲刷深度；墩形系数，对于不带连系梁查表得=1，B1=d=1m；系数，取0.46；h一般冲刷后水深；d冲刷层平均粒径，取2mm；v行近流速，取冲刷后墩前流速，；v0河床泥沙起动流速，；桥墩起冲流速，；指数，（3）桥墩的最低冲刷线高程桥位河段属稳定性河段，河槽中的桥墩可采用相同的最低冲刷线标高，并以河槽中的最大水深计算冲刷深度，未考虑其他因素应起的冲刷取H=0。2.4 方案比选2.4.1 箱型方案（1）方案一基本概况：该桥梁采用箱形结构，支点梁高8m，跨中3.5m，跨度90m、140m、140m、140m、90m，桥面宽30m，桥全长600m，各种参数图中有标注。（2）优点:箱型截面以其优良的力学特性，具有较大的刚度和强大的抗扭性能并且结构简单、受力明确、节省材料、架设安装方便、跨越能力较大、桥下视觉效果好等优点（3）缺点：计算复杂。2.4.2 T型方案（1）方案二基本概况：该桥采用T型结构，跨度分别为50m、50m、50m、50m、50m、50m、50m、50m、50m、50m、50m、50m，桥面宽30m，桥全长600m，具体参数及尺寸图中有标注。（2）优点：预应力T型梁桥具有结构简单、受力明确、节省材料、架设安装方便、跨越能力较大等优点。（3）缺点：预应力张拉后上拱偏大，影响桥面线形，带来桥面铺装加厚。2.4.3 空心板型方案（1）方案三基本概况：双向六车道，桥长600m，宽30m。（2）优点：空心板截面具有构造简单、受力明确、施工方便、工艺成熟、建筑高度小、节约桥头引道路基土方占地、经济、外形美观、轻盈等优点。（3）缺点：空心板适用于小桥及桥长较短、跨径较小的中桥，桥长较长的中桥和大桥，一般不宜采用根据以上三个方案的比选，认为箱型结构更加合理，故选用箱型方案。2.5 主要材料混凝土：主梁采用中交新C50强度混凝土，桥墩桥台基础采用C30混凝土，桥面铺装采用C50沥青混凝土普通钢筋:HRB335钢筋钢绞线：公称面积为140mm的钢绞线，每束钢束含37根钢绞线支座：采用橡胶 GPZ(KZ)60SX盆式支座2.6 桥面铺装沥青混凝土找平层抗滑层10cm，钢筋混凝土面层8cm2.7 施工方式桥墩支点处、桥梁两端19m处以及合拢段采用混凝土现浇的施工方式，桥梁主体采用挂篮悬臂施工方式。第3章 结构尺寸布置3.1 桥型选择及孔径划分由于桥梁跨径较大，通过三个方案在经济，美观等各方面的比选，考虑到连续箱型梁桥具有跨度大的优点，选定预应力连续箱型梁桥为此次设计的桥型。对于多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.60.8倍左右，本连续梁桥边跨与中跨之比为90/140=0.643。桥梁采用边跨和中间主跨等跨的组合方式，其中两边跨为90m，主跨为140m，桥梁总长600m。桥面布置双向六车道，上部结构采用单箱双室结构，箱宽24m。3.2 主梁截面形式与主梁高度的拟定主梁采用单箱双室的结构形式，其中桥梁两端采用等截面形式，长度为21m，梁高3.5m，采用变截面形式，线性内插折线形，支点处梁高8m。支点截面的梁高H约为（1/161/18）l（l为中间跨跨长）。故H取8m；跨中梁高h约为（1/1.51/2.5）H，故h取3.5m，高跨比为1/17.5。梁底线型采用折线。3.3 截面细部尺寸拟定箱部结构在跨中及桥梁两端的底板厚度为700mm，在支点处的底板厚度为1500mm，顶板厚度为700mm，腹板厚度1000mm。主梁横截面构造如下图所示：图1跨中处横断面图图2支点出横断面图第4章 建立计算模型4.1 单元及施工段的划分 桥梁共划分为187个单元，现浇段为7个单元3*1+4*4，挂篮施工段为长4m的128个单元，支点处为长1m的共40个单元，还有5个长2m的合拢段。根据施工需要，共划分31个施工阶段，包扩现浇，安装挂篮，挂篮悬臂施工，拆除挂篮，预应力钢束的张拉等阶段。4.2 单元特征信息的输入 以0m处作为控制点均选用直线内插，线性采用折线型。4.3 施工阶段信息的输入首先添加挂篮，共添加8个挂篮，共分为16个单元，然后进行挂篮悬臂施工，对相关钢束进行张拉灌浆，施工完成后，拆除挂篮，进行现浇段施工，同样张拉相应钢束并进行灌浆，最后进行合拢段现浇施工。 4.4 预应力信息的输入设计应满足承载力，抗裂，裂缝宽度，在不同的情况下的变形和应力，控制条件下的设计规范，重要的是要满足正常使用极限状态下的结构使用性能的要求，并保证结构的承载能力极限状态具有一定的安全性达到了。因此，预应力混凝土桥梁的设计，在正常情况下。首先，根据结构在正常使用极限状态是确定预应力数钢筋截面抗裂度和裂缝宽度限值，按承载能力极限状态要求成员确定普通钢筋数量。后桥，预应力混凝土箱梁的结构形式。4.5 使用阶段信息的输入根据公路桥梁”守则的规定，使用的收缩徐变时间考虑施工阶段，阶段，即，添加一个较长的建设期，完成收缩徐变的结构没有在使用阶段考虑，所以用0天时间收缩阶段。施工阶段的最后一个阶段的平均温度是温度和温度的基础。第5章 恒载、活载内力计算5.1 恒载内力的计算恒载内力主要包括结构的内力和内力两阶段的内力。一个参考的恒荷载和两阶段的有限元模型计算的有限元模型的输出结果。一期恒载：根据程序按截面尺寸信息自动计入；二期恒载：含铺装层和栏杆重，按116kN/m计入。表5-1 结构重力的作用效应单元号节点号轴力(kN)剪力(kN)弯矩(kNm)114.53E+046.94E+04-3.39E+04124.56E+04-6.84E+043.47E+04224.56E+046.84E+043.47E+04234.78E+04-7.17E+041.02E+05334.78E+047.17E+041.02E+05344.89E+04-7.55E+041.75E+05448.26E+046.88E+041.50E+05458.73E+04-7.15E+044.25E+05551.20E+056.49E+044.00E+05561.25E+05-6.75E+046.59E+05661.46E+056.34E+046.44E+05671.50E+05-6.35E+048.92E+05771.57E+056.07E+048.87E+05781.44E+05-8.49E+041.19E+06882.62E+043.37E+041.28E+06892.70E+04-7.42E+041.39E+06994.62E+058.33E+041.08E+069104.76E+05-1.01E+051.51E+0610107.22E+054.09E+041.39E+0610117.17E+05-3.63E+041.66E+0611117.03E+052.16E+041.64E+0611127.04E+05-1.46E+041.82E+0612126.88E+059.79E+021.81E+0612136.80E+054.33E+031.91E+0613136.51E+05-1.39E+041.91E+06续表单元号节点号轴力(kN)剪力(kN)弯矩(kNm)13146.43E+051.92E+041.96E+0614146.07E+05-4.09E+041.96E+0614156.00E+054.61E+041.89E+0615155.85E+05-6.16E+041.94E+0615165.72E+056.85E+041.80E+0616165.22E+05-7.51E+041.89E+0616175.19E+058.73E+041.66E+0617174.91E+05-1.03E+051.75E+0617184.95E+051.21E+051.38E+0618184.87E+05-1.19E+051.46E+0618194.93E+051.40E+051.03E+0619194.75E+05-1.40E+051.08E+0619204.81E+051.60E+055.65E+0520204.72E+05-1.64E+056.18E+0520214.79E+051.85E+059.79E+0321214.77E+05-1.79E+057.64E+0421224.85E+052.02E+05-5.93E+0522224.82E+05-1.93E+05-5.26E+0522234.91E+052.17E+05-1.25E+0623234.96E+05-2.20E+05-1.19E+0623245.05E+052.45E+05-2.03E+0624245.36E+05-2.43E+05-1.95E+0624255.47E+052.70E+05-2.87E+0625256.31E+05-2.53E+05-2.76E+0625266.31E+052.55E+05-3.01E+0626266.06E+05-2.46E+05-3.01E+0626276.12E+052.56E+05-3.25E+0627276.12E+05-2.56E+05-3.25E+0627286.17E+052.67E+05-3.51E+0628286.17E+05-2.67E+05-3.51E+0628296.19E+052.69E+05-3.77E+0629296.19E+05-2.69E+05-3.77E+0629306.21E+052.71E+05-4.04E+0630306.21E+051.24E+05-4.04E+0630316.20E+05-1.22E+05-3.92E+0631316.20E+051.22E+05-3.92E+0631326.18E+05-1.20E+05-3.80E+0632326.18E+051.20E+05-3.80E+0632336.12E+05-1.09E+05-3.69E+06续表单元号节点号轴力(kN)剪力(kN)弯矩(kNm)33336.12E+051.09E+05-3.69E+0633346.07E+05-9.88E+04-3.60E+0634346.33E+059.85E+04-3.60E+0634356.33E+05-9.65E+04-3.50E+0635355.49E+051.13E+05-3.61E+0635365.42E+05-8.60E+04-3.31E+0636365.16E+051.15E+05-3.39E+0636375.11E+05-8.99E+04-3.06E+0637375.15E+051.05E+05-3.13E+0637385.09E+05-8.03E+04-2.85E+0638385.12E+058.95E+04-2.92E+0638395.06E+05-6.57E+04-2.69E+0639394.93E+058.76E+04-2.76E+0639404.89E+05-6.67E+04-2.54E+0640404.71E+058.83E+04-2.60E+0640414.68E+05-6.80E+04-2.36E+0641414.45E+058.42E+04-2.42E+0641424.39E+05-6.21E+04-2.20E+0642424.09E+058.35E+04-2.32E+0642434.10E+05-6.94E+04-2.09E+0643433.85E+058.65E+04-2.18E+0643443.93E+05-7.55E+04-1.95E+0644443.81E+058.00E+04-2.04E+0644453.92E+05-7.16E+04-1.83E+0645453.55E+058.33E+04-1.90E+0645463.64E+05-8.01E+04-1.64E+0646463.40E+057.98E+04-1.66E+0646473.46E+05-7.43E+04-1.41E+0647473.04E+056.97E+04-1.44E+0647483.13E+05-6.62E+04-1.22E+0648482.39E+057.48E+04-1.25E+0648492.39E+05-7.00E+04-9.95E+0549491.95E+057.28E+04-1.03E+0649501.95E+05-6.82E+04-7.80E+0550501.95E+056.81E+04-6.30E+0550511.86E+05-9.45E+04-3.26E+055151-6.85E+032.84E+04-3.94E+055152-5.64E+03-7.01E+04-2.97E+0552521.92E+05-4.43E+03-5.64E+05续表单元号节点号轴力(kN)剪力(kN)弯矩(kNm)52532.04E+05-2.20E+04-5.12E+0553531.93E+055.53E+04-5.28E+0553541.99E+05-5.23E+04-2.90E+0554541.70E+051.61E+04-2.98E+0554551.73E+05-1.12E+04-2.22E+0555551.52E+05-3.51E+04-2.38E+0555561.42E+053.82E+04-3.52E+0556561.16E+05-6.35E+04-3.61E+0556571.06E+056.65E+04-5.92E+0557578.02E+04-7.84E+04-5.91E+0557587.07E+048.12E+04-8.84E+0558589.10E+04-9.17E+04-7.89E+0558597.77E+041.02E+05-1.12E+0659597.85E+04-8.47E+04-1.03E+0659607.61E+049.80E+04-1.36E+0660609.38E+04-6.67E+04-1.29E+0660619.77E+048.60E+04-1.57E+0661611.46E+05-5.07E+04-1.50E+0661621.50E+057.29E+04-1.72E+0662621.86E+05-3.89E+04-1.66E+0662631.88E+055.92E+04-1.83E+0663632.36E+05-3.94E+04-1.76E+0663642.42E+056.26E+04-1.91E+0664643.01E+05-5.19E+04-1.83E+0664653.05E+057.80E+04-2.03E+0665653.52E+05-7.03E+04-1.97E+0665663.57E+059.45E+04-2.23E+0666664.03E+05-9.64E+04-2.17E+0666674.09E+051.21E+05-2.53E+0667674.65E+05-1.34E+05-2.46E+0667684.72E+051.61E+05-2.96E+0668685.56E+05-1.44E+05-2.85E+0668695.55E+051.46E+05-3.00E+0669695.55E+05-1.69E+05-3.00E+0669705.60E+051.79E+05-3.17E+0670705.60E+05-1.79E+05-3.17E+0670715.64E+051.90E+05-3.34E+0671715.64E+05-1.90E+05-3.34E+0671725.66E+051.92E+05-3.53E+06续表单元号节点号轴力(kN)剪力(kN)弯矩(kNm)72725.66E+05-1.92E+05-3.53E+0672735.67E+051.94E+05-3.72E+0673736.01E+051.73E+05-3.72E+0673745.97E+05-1.71E+05-3.55E+0674745.97E+051.71E+05-3.55E+0674755.95E+05-1.69E+05-3.39E+0675755.95E+051.69E+05-3.39E+0675765.91E+05-1.58E+05-3.23E+0676765.91E+051.58E+05-3.23E+0676775.86E+05-1.48E+05-3.09E+0677775.86E+051.47E+05-3.09E+0677785.86E+05-1.45E+05-2.94E+0678785.03E+051.61E+05-3.05E+0678794.95E+05-1.34E+05-2.55E+0679794.39E+051.68E+05-2.63E+0679804.34E+05-1.43E+05-2.08E+0680803.88E+051.76E+05-2.14E+0680813.80E+05-1.52E+05-1.56E+0681813.34E+051.73E+05-1.63E+0681823.26E+05-1.47E+05-1.06E+0682822.68E+051.60E+05-1.14E+0682832.61E+05-1.37E+05-5.99E+0583832.15E+051.47E+05-6.64E+0583842.10E+05-1.27E+05-1.59E+0584841.75E+051.24E+05-2.07E+0584851.69E+05-1.02E+052.07E+0585851.23