食用油废水处理毕业设计.docx

食用油废水处理毕业设计 2017年6月 目录1 设计说明11.1 设计题目11.2 设计内容11.2.1 项目简介11.2.2 设计任务11.2.3 进水水量11.2.4 进水水质11.2.5 出水水质标准11.3 设计规范22 工艺的比选22.1 厌氧工艺比较32.2 好氧生物处理32.3 工艺最终确定42.3.1工艺简介52.3.2 污染物去除效果63 设计计算书83.1 细格栅83.1.1 设计草图83.1.2 计算参数83.1.3 设计计算93.2 调节池113.2.1 计算参数113.2.2 设计计算123.3隔油池133.3.1 设计草图133.3.2 计算参数143.3.3 设计计算143.4 气浮池183.4.1 设计草图183.4.2 计算参数183.4.3 设计计算183.5 UASB反应器253.5.1 设计草图253.5.2 计算参数263.5.3 设计计算263.6 生物接触氧化池333.6.1 设计草图333.6.2 计算参数333.6.3 设计计算343.7 竖流式沉淀池373.7.1 设计草图373.7.2 计算参数373.7.3 设计计算383.8 污泥浓缩池403.8.1 污泥量计算403.8.2 设计计算403.8.3 设备选型423.8.4 污泥最终处理处置423.8.5 除臭处理423.9 消毒设计424 平面及高程布置444.1 平面布置444.2 高程布置444.3 污水提升泵房设计464.3.1 抬升扬程464.3.2 泵的选型464.3.3 提升泵房尺寸确定474.4 污泥提升泵房设计474.4.1 提升扬程474.4.1 泵的选型474.4.3 污泥提升泵房尺寸475 主要构筑物一览表486 工程造价496.1 构筑物成本496.2 主要设备成本496.3 其他费用506.4 处理每吨水费用507 社会与环境效益分析517.1 直接效益517.1.1 社会直接效益517.1.2 环境直接效益517.2 间接效益517.2.1 社会间接效益517.2.2 环境间接效益518 总结52谢词53参考文献54附录一55附录二646福建某食用油废水处理工程设计摘要： 关键词： Design of a waste water treatment project of edible oil in FujianAbstract: Key Words:65福建某食用油废水处理工程设计1 设计说明1.1 设计题目福建某食用油废水处理工程设计。1.2 设计内容1.2.1 项目简介1.2.2 设计任务1.2.3 进水水量设计进水水量为500t/d。1.2.4 进水水质表1-1 食用油废水进水水质水质指标CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)动植物油(mg/L)PH进水80004000150015008-101.2.5 出水水质标准表1-2 一级排放标准水质指标CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)动植物油(mg/L)PH出水小于等于100小于等于20小于等于70小于等于106-91.3 设计规范1）给水排水设计手册第二版；2）室外排水设计规范（GB50013-2006）；3）混凝结构土设计规范（GB50010-2002）；4）给水排水埋地铸铁管管道结构设计规范（CECS142:2002）；5）升流式厌氧污泥床反应器污水处理工程技术规范（HJ2013-2012）。2 工艺的比选2.3 工艺最终确定2.3.1工艺简介1、预处理单元1）细格栅从各生产阶段排出的生产废水首先通细格栅，进水中除含有高浓度油脂外、还含有生产阶段产生的破碎物以及磷脂、皂角等有机物，细格栅可以对悬浮物及漂浮物进行去除，减轻后续处理构筑物的负荷，使之可以正常运转。出水经提升泵提升后直接进入调节池。由于水量较小采用人工除渣。2）调节池格栅出水经过提升泵提升进入调节池，此时污水中含有大量悬浮物以及溶解物质，同时BOD、COD含量非常高，需在调节池内设置搅拌设备防止厌氧发酵以及悬浮物大量沉积。同时设置一个储泥池存放污泥，污泥定期排放进污泥浓缩池。4）平流式隔油池由于废水中的油脂基本是皂角和磷脂混杂的酸油，溶解性较差，特别是当水温较低时，油脂呈半固态，直接采用气浮处理效果较差，当采用平流式油池沉淀，虽然占地面积较大，但是可以很好的收集浮油，同时在靠重力的作用下使悬浮物沉积，减轻后续处理构筑物的负荷。污泥需要定期排进污泥浓缩池。3）气浮池气浮用于进一步分离水中的乳化油、细微的悬浮颗粒，采用部分加压回流溶气气浮法。气浮池的浮渣选用刮渣机清除，出水进入UASB反应器。2、生化处理单元1）UASB反应器经物化处理后，污水水质得到明显改善，尤其是SS浓度下降明显，废水进入UASB反应器，在厌氧反应器内进行厌氧反应，厌氧反应器水利停留时间约6小时厌氧反应器对COD、BOD5的去除率可高达90。2）生物接触氧化池厌氧反应器(UASB)出水重力流入好氧生物接触氧化池，生物接触反应器的停留时间约为2小时，气水比14：1，对COD的去除率可达85， BOD去除串可达90以上。好氧生物接触反应器出水重力流入竖流式沉淀池进行同液分离。2.3.2 污染物去除效果3 设计计算书设计进水量500m3/d，有：平均流量 Qa=500m3/d=20.8m3/h=5.8L/s；根据总变化系数可得：Kz= 2.3 Q5L/s 2.7Q0.11 5L/sQ1000L/s1.3 Q1000L/s 故Kz=2.75.80.11=2.2最大流量Qmax=Kz*Qa=2.220.8=45.8m3/h=12.7L/s3.1 细格栅3.1.1 设计草图格栅设计计算主要包含格栅形式的选择、尺寸的计算、水力的计算以及栅渣量的计算等等。其计算草图如下图3-1所示：图3-1 格栅水力计算草图3.1.2 计算参数1）最大设计流量Qmax=1.2710-2m3/s；2）栅前水深取h = 0.3m；3）过栅流速取v = 0.6m/s；4）格栅倾角 = 60；5）格栅条间隙取b = 0.007m；6）栅条宽度s=0.01m。3.1.3 设计计算1）格栅间隙数nn=Qmaxsinbhv式中：Qmax最大设计流量，m3/s；a 格栅的倾角；b 栅条间隙，m；h栅前水深，m；v过栅流速，m/s。n=0.0127sin600.0070.30.6=9.3取n=10个2）格栅槽宽度BB=sn-1+nb故B=0.0110-1+100.007=0.2m格栅槽宽度一般比格栅宽度大0.3m左右，故取B=0.5m。3）过栅水头损失h1h1=kh0h0=v22gsin式中：h1通过格栅的水头损失，m； h0计算水头损失，m； k系数，格栅受栅渣堵塞时，水头损失增大的倍数，一般取k=3； g重力加速度，9.81m/s2； 阻力系数，其值与栅条断面有关，按表3-1选用。表3-1 阻力系数栅条断面的形状公式 形状系数 矩形2.42圆形 1.79半圆的矩形1.83两头为圆的矩形1.67正方形为收缩系数，一般取0.64栅条断面形状选圆形断面，即=1.79（0.010.007）43=2.8计算水头损失h0h0=2.80.6229.81sin60=0.04m过栅水头损失h1=30.04=0.12m4）栅后槽总高度HH=h+h1+h2式中：H栅后槽总高度，m； h2栅前渠道超高，一般取0.3m。故H=0.30+0.12+0.30=0.72m5）栅槽总长度LL=L1+L2+1.0+0.5+H1tanL1=B-B12tan1L2=L12H1=h+h2式中：L栅槽总长度，m； L1格栅前部渐宽段的长度，m； L2格栅后部渐窄段的长度，m； H1栅前渠中水深，m； 1进水渠渐宽段展开角度，一般取20； B格栅槽宽度，m； B1进水渠宽度，取0.35m。格栅前部渐宽段的长度L1L1=0.5-0.352tan20=0.21m格栅后部渐窄段的长度L2L2=0.212=0.10m栅前渠中水深H1H1=0.3+0.3=0.6m栅槽总长度LL=0.2+0.1+1.0+0.5+0.6tan60=2.1m6）每日栅渣量WW=QmaxW186400Kz1000式中：W每日栅渣量，m3/d； W1栅渣量，m3(栅渣)/103m3(污水)，取W1=0.10m3/(103m3污水）； Kz生活污水流量总变化系数。则W=0.01270.108.642.2=0.011m3/d4.0，符合设计规范要求。池长L=21.6+20.3=22.2m5）隔油池宽度B：B=nb+0.32+0.2=24.5+0.8=9.8m校核：hb=1.84.5=0.4，在0.30.4之间，满足设计规范要求。6）隔油池建筑高度H为：H=h+h=1.8+0.5=2.3m7）隔油池排泥设计污泥斗容积可以按储存2d的污泥量设计则每2日排泥量WW=Q(C0-C1)T100(100-P0)60%式中：Q设计流量，m3/d； C0、C1进出水悬浮物浓度，kg/m3； T两次排泥间隔设时间，d 污泥容重，kg/m3； P0污泥含水率，取98%。带入数据得：W=500(1.08-0.54)21001000(100-98%)50%=13.5m3采用机械刮泥，污泥存放污泥斗中，则污泥斗的体积应该对于2日污泥产量。故设污泥斗底采用300mm300mm，上口采用4500mm4500mm。设污泥斗斜壁与水平面夹角45，则有污泥斗高h污泥斗：h污泥斗=（4.5-0.3）2tan45=2.1m则污泥斗体积V污泥斗：V污泥斗=130.32+4.52+0.324.522.1=15.1m313.5m3符合规范要求。 隔油池内一般采用机械刮泥，其运行速度为0.31.2m/min，设池底坡度为0.01；设圆形污泥斗排泥，每个泥斗设单独的排泥阀。泥斗的斜管与水平面倾角为55；8）刮油刮泥机设备选型参考给水排水设计手册第11册（第二版）常用设备，选取唐山清源环保（集团）有限公司生产的链板式刮油刮泥机，其具体参数如下表3-5所示：表 3-5 链板式刮油刮泥机参数型号试用池子尺寸行走速度m/min单排滚筒子链、刮板长宽高生产商宽度长度深度链板式刮油刮泥机4.5m可根据客户要求确定0.6386030200唐山清源环保（集团）有限公司9）进水设计穿孔花墙墙长B=B-203=9.2m，设超高0.3m,积泥高度0.1m，则有墙高H=1.8+0.3+0.1=2.2m式中：Q设计流量，m3/d v1孔口流速，取v1=0.1m/s穿孔花墙总面积A=Q/v1带入数据得A=500864000.1=0.058m2采用100mm100mm的方形孔洞。则孔洞数N=A0.12=0.0580.01=5.8，取6个。故孔洞实际流速v1=QN0.10.1=5008640060.01=0.096m/s孔洞布置孔洞布置一层，6个孔洞。孔洞水平间隔取1.0m，则所占宽度为0.16+71.0=7.6m，剩余宽度为9.8-7.6=2.2m，垂直方向，孔洞底边距池底取0.3m。档油板设计隔油池每格池的进出口处设置挡油板，位置一般为距进口处0.51m，取1m，距出口位置一般为0.250.5m,取0.5m，挡板一般高出水面0.10.15m，取0.15。进口挡板的淹没深度视池子深度而定，不小于0.25m，一般为0.51.0m，取1m；出口挡板的淹没深度一般为0.30.4m，取0.4m。10）出水堰设计出水采用薄壁出水堰重力出水，堰上水头为：H=（Qmb2g)23式中：H堰上水头，m Q 设计流量，m3/s m流量系数，取0.4 b堰宽，m，等同池宽带入数据得H=0.005m3.4 气浮池3.4.1 设计草图图1.4-1 部分回流加压溶气流程示意图废水进入；加压水泵；空气注入；压力溶气罐；减压释放阀；气浮池；泄气阀；刮渣机；集水管及回流清水管 根据设计水量等因素考虑，选用部分回流加压溶气法。将部分澄清液进行回流加压，回流加压，入流废水则直接进入气浮池，气浮池流程图如下1.4-1所示。3.4.2 计算参数1）待处理废水量：Qa=20.8m3/h；2）悬浮固体浓度：SS750mg/L；3）溶气压力：P0.2MPa；4）空气在水中饱和溶解度: Cs15.7mg/L；5）溶气罐内停留时间:T13min；6）气浮池内接触时间:T25min；7）分离室内停留时间:Ts30min；8）接触室水流上升流速:uc10mm/s；9）分离室水流速度us=2mm/s；3.4.3 设计计算1）溶气罐部分设计计算气固比估算=AS=Cs(fp/p-1)QSaQR式中：A减压至101.325kPa，g/d； Cs在一定温度下，一个大气压时的空气溶解度，mL/L，见下表3-6 空气密度，g/L，参见下表3-6； P溶气压力（绝对压力）； f加压溶气系统的溶气效率，为实际空气溶解度与理论溶解度之比，与溶气罐等因素有关，通常取0.50.9，参见下表3-7； QR加压溶气水的流量，m3/d； Sa废水中的悬浮固体浓度，g/m3。表3-6 阶梯环填料罐（层高1m）的水温、压力与溶气效率关系水温/51015溶气压力/MPa0.20.30.40.50.20.30.40.50.20.30.40.5溶气效率/%768380778481808683水温/C202530溶气压力/MPa0.20.30.40.50.20.30.40.50.20.30.40.5溶气效率/%859090889292939898 表3-7空气的密度及在水中溶解度温度/空气密度 /(gL-1)溶解度 Cs/(mLL-1)01.25229.2101.20622.820116418.7301.12715.7401.09214.2根据上表，取k=1.2,假设水温为20，溶气压力p=200kPa, f=93% ， =1.127g/L，Cs=15.7mL/L，取回流比R=30%。带入数据得=1.12715.70.9200101.325-130%750=0.006在0.0050.07之间，符合设计规范要求。则有A=SaQ=2250g/dQR=QSaCs(fp/p-1)=152.2m3/d回流比RR=QRQ=152.2500=30.4%式中：Qg气浮所需空气量，L/h； Q气浮池设计水量，m3/h；ac实验条件下的释气量，L/m3； 水温校正系数，取1.2。气浮所需空气量QgQg=QRac因为ac=AQ=22501.127500=5.1L/m3故Qg=20.80.3045.11.2=38.7L/h空压机额定气量QgQg=kQg=1.438.7=54.2L/h=0.0009m3/min空压机选型：查给水排水设计手册第11册（第二版）常用设备选择Z-0.056/7D1型空气压缩机，其具体参数参加下表3-8所示：表3-8 Z-0.056/7D1型空气压缩机参数型号排气量排气压力转速贮气罐外形尺寸（mm）电动机容积长宽高型号功率Z-0.056/7-D10.056m3/min0.7MPa1400r/min0.04m3860330720CO28022 AO271220.55KW溶气罐溶气罐直径Dd:Dd=4QRI式中：I过流密度，填料罐I选25005000m3/(m2d），取4000m3/(m2d）。带入数据得Dd=4152.23.143000=0.25m溶气罐高hh=2h1+h2+h3+h4式中：h1罐顶、底封头高度（根据罐直径而定），m； h2布水区高度，一般取0.20.3m，取0.2m； h3贮水区高度，一般取1.0m； h4填料层高度，一般取1.01.3m，取1.2m。查JB154-73选取表3-9 溶气罐参数公称直径曲面高度直边高度h2mm壁厚Smm内表面积容积100025040101.210.162h10.25+0.04+0.01=0.3m则h=0.3+0.2+1.0+1.2=2.7m溶气罐选型查给水排水设计手册第12册（第二版）器材与装置选择上海环保设备成套工程公司生产的TR-3型溶气罐，其具体参数参见下表3-10：表3-10 TR-3型溶气罐参数型号罐直径总高H1D0进水管直径出水管直径过水流量进气管直径放气管直径TR-3300mm3180mm340mm305mm70Mm80mm9-14m3/h15mm15mm溶气释放器选型查给水排水设计手册第12册（第二版）器材与装置选择HLJ1型水轮释放器，其具体参数如下表3-11所示：表3-11 HLJ1型水轮释放器参数型号DN外形尺寸压力压力下的流量作用范围2(mm)1(mm)H(mm)HLJ150mm1002500.2MPa10m3/h1502）气浮池设计计算式中：Ac接触室的表面积，m2; Q气浮处理的废水量，m3/h,如为部分加压，则按Q已含有QR的量计； QR回流加压水量，m3/h； uc接触室水流的上升流速，m/h。接触室表面积Ac:Ac=(Q+QR)/uc带入数据有Ac=500+152.22436=0.75m2式中：As分离室的表面积； us分离速度，m/h。分离室表面积As：As=Q+QRus带入数据得As=500+152.2247.2=3.8m2气浮池净容积V：取气浮池分离室水深平均水深H=2.0m；V=（Ac+As）H=3.8+0.752=9.1m3校核：接触室停留时间Tc=AcHQ+QR=0.752500+152.2243600=198s60s，符合设计规范要求。气浮池停留时间T=VQ+QR=13.65152.2+5002460=20min,在1020min范围内，符合设计要求。分离室表面水力负荷qs:qs=Q+QRAs=500+152.23.824=7.2m3/(m2h)在5.410.8m3/m2h范围内，符合设计规范要求。气浮池尺寸确定取池宽B=1.5m,深宽比H/B=2/1.5=1.30.3,符合设计规范要求。接触室长Lc=AcB=0.751.5=0.5m;分离室长Ls=AsB=3.81.5=2.5m；校核：LsB=2.51.5=1.71，在1121范围内，符合设计规范要求。取气浮池超高为0.3m，即气浮池实际的高度为2.0+0.3=2.3m。3）管道布置出水采用钢管穿孔集水管，集水支管沿池长方向排列，穿过池壁后汇总于集水干管。集水支管管底距池底100mm，相邻两管中心距为0.5m。故管道数n=B0.5=1.50.5=3,核算中心距1.53=0.5m;即每根集水管集水量q0=Q+QRn=500+152.23243600=0.0025m3/s则取管内流速v0=0.50.7m/s；故有集水管支管直径d0=4A0=67mm80mm,取100mm式中：v0孔眼流速，m/s； 孔眼流速系数,取 =0.96； h孔眼水头损失，取h=0.3m。集水管孔眼流速v0:v0=2gh带入数据得v0=0.9629.810.3=2.3m/s式中：孔口收缩系数，取0.63。集水支管孔眼总面积WW=q0v0带入数据可得W=0.00250.632.3=1.710-3m2取孔眼直径d1=10mm,则单个孔眼面积W0=0.0124=7.8510-5m2则每根集水支管孔眼数n：n=WW0=1.710-37.8510-5=21.6，取22个。单个集水管支管开两排，两排孔为45C夹角。分离室前段预留0.5m的长度。集水管有效长度L0=Ls-0.5=2.5-0.5=2.0m孔间距l0=L011=0.18m集水管支管穿过池壁后接入一根集水干管，集水干管连接UASB反应器并进行供水，同时分出支管作为回流管，一部分回流到泵向溶气罐供水。集水干管水流流速取集水管干管水流流速v=1.02.0m/s，那么干管管径d=4(Q+QR)86400v=6998mm,取125mm取回流管水流流速v=1.02.0m/s，那么回流管管径d=4QR86400v=3347mm，取70mm4）回流泵选取依据给水排水设计手册第11册（第二版）常用设备选择中美合资温州保利泵业有限公司所生产的200ZZB-10型无堵塞自吸污水泵，其具体参数如下表3-12所示：表3-12 200ZZB-12型无堵塞自吸污水泵参数型号流量扬程转速电动机功率进、出口直径通过固体物最大直径气蚀余量(NPSH)自吸时间200ZZB-1015m3/h10m2900r/min1.1kW50mm12mm2.5m100s/5m5）刮渣设备选型：依据给水排水设计手册第3册（第二版）城镇给水，选择同济大学机电厂生产的TQ-2型桥式刮渣机，参数详见下表3-13所示：表3-13 TQ-2型桥式刮渣机参数刮渣机型号气浮池净宽轨道中心距电动机功率道轨型号TQ-22.0m2.5m2.23m2.73m0.75kW8kg/m集渣槽位置设于气浮池分离室末端，长度取1.0m，深度取0.5m，宽度取0.5m，槽底坡度i=0.03坡向排渣管，浮渣从排渣管出口落入斗车，按需人工清理。3.5 UASB反应器3.5.1 设计草图三相分离器草图如下3-4所示图3-4 三相分离器设计计算草图3.5.2 计算参数1）选取 T=25C；2）容积负荷取Nv=6 kgCOD/(m3d)；3）设计流量Qa=500m3/d=20.8m3/h=5.8L/s4）水质状况表3-14 UASB进出水水质指 标进 水 水 质1555.2777.6设计去除率85%85%设计出水水质233.3116.63.5.3 设计计算1）反应池容积V有效V有效=QS0Nv式中：V有效反应池有效容积，m3； Q设计流量，m3/d； S0进水COD浓度，kgCOD/m3； Nv容积负荷，kgCOD/(m3d)。即 V有效=5001.55526=130.0m3采用有效容积系数为0.8，故反应器容积164.0m3，体积较小，因此本次设计采用矩形反应器。2）底面尺寸和高的尺寸设计设计两座大小一样的反应器，一备一用，则每个反应器的体积为：V1= V有效=164m3一般来水，UASB反应器建造最便宜的，有效高度在58m之间，且在实际管理维修中比较方便。取有效水深h=5m，按四棱柱公式计算，则单个反应器其底面积：A=1645=32.8m2采用长宽比为2:1，故反应器长度L=8.2m，宽度B=4m。在本设计中，所以应考虑到实际工作时，所以设计超高h1=0.3m；反应器总高为：H=5.0+0.3=5.3m则反应池的容积为：V=265.3=137.8m3 水力停留时间为： tHRT=VQ=137.820.8=6.6h表面水力负荷为：q=Q/A=20.826=0.6m3/(m2h)对于颗粒污泥，有表面水力负荷在0.10.9m3/(m2h)范围，因此满足设计要求。3）配水系统设计此设计采用穿孔管布水。两池共用一根DN200的进水干管，反应器内设置4根DN150的穿孔管，长度为3.5m，管中心距为2m，孔中心距为2m,即2个孔口。出水管口直径取16mm。故反应器内共有8个配水孔，采用连续进水，单个孔口流速v=3.6m/s，大于2m/s，符合UASB工程技术规范要求。4）三相分离器设计每个池中设2个三相分离器，每个三相分离器宽为4.0m，长为4.1m。沉淀区设计1沉淀区表面负荷应该在0.8m3/(m2h)以下；2集气室的高度应该在1.52.0之间；3沉淀区斜壁角度约为50；4集气室缝隙部分面积为总面积15%20%；5通过入流孔道的流速不大于2m/h； 沉淀区面积A：A=LB=8.24=32.8m2表面水力负荷为：q=Q/A=20.8/32.8=0.6m3/(m2h)0.8m3/(m2h)符合设计要求。回流缝设计取h1=0.3m,h2=0.5m,h3=1.5m式中：b1下三角集气罩底水平宽度，m； 下三角集气罩斜面水平夹角； h3下三角集气罩垂直高度，m。如上图1.5-2所示b1=h3/tg即b1=1.5/tg50=1.2m故b2=4.1-21.2=1.7m式中：S1下三角形集气罩回流逢面积，m2； Q反应器中废水流量，m3/h。下三角集气罩之间的入流孔道污泥回流逢中混合液的上升流速v1：v1=Q2S1即v1=20.82Bb2=1.5m/h2.0m/h，符合规范要求。式中：S2下三角形集气罩回流逢面积，m2； Q反应器中废水流量，m3/h。上下三角形集气罩的入流孔道回流逢中流速v2：v2=Q2S2取回流逢宽CD=1.0m，上集气罩下底宽CF=2.0m，则有：DH=CDsin50=0.7mDE=2DH+CF=20.7+2.0=3.4m故v2=20.8/2241=1.3m/hv1BCAB消化温度T=25C ，水的密度1=997.04493kg/m3；沼气密度g=1.12；粘滞系数v=0.008910-4m2/s；气泡直径d=0.01cm。由斯托克斯工式可得气体上升速度为式中，vb气泡上升速度（cm/s）； g 重力加速度（cm/s2）；碰撞系数； 废水的动力粘滞系数，g/cms, =v。vb=g(1-g)18d2取=0.95，g=9.8cm/s2带入数据得vb=0.959.8（997.0499-1.12)10-3188.8710-30.012=0.616cm/s即vb=21.96m/h又因为va=v2=1.3m/h校核：vbva=21.61.3=16.6，BCAB=1.60.22=8.0vbvaBCAB，符合规范要求三相分离器高度计算三相分离器总高度：h = h1 + h4+h5=0.3+1.62+1.0=2.92m5）出水系统计算为提高出水性能，采用出水槽出水。本次设计中沿反应器的短边设置两条出水槽，而出水槽每隔一定的距离设三角出水堰。出水槽共有2条，槽宽b e= 0.3m。反应器流量： q=20.8m3/h=5.810-3m3/s=5.8L/s出水槽设计计算取出水槽口附近水流速度为vc= 0.3m/s，槽口附近水深为0.3m，出水槽坡度为0.1；出水槽尺寸4.1m0.3m0.5m。溢流堰设计计算反应器中出水槽溢流堰有2条，每条长4.1m。设计90三角堰，堰高50mm，堰口宽为100mm，则堰口水面宽b=100mm。 UASB反应器处理水量5.8L/s，查知溢流负荷f在12L/（ms），取f=1.2 L/（ms），设计溢流负荷f = 1.35L/（ms）即堰上水面总长L：L=qf=5.81.2=4.83m取L=5.0m三角堰数量n:n=Lb=5.00.1=50个故溢流堰上有50个100mm的堰口，50个100mm的间隙。出水渠设计反应器沿长边设1条矩形出水渠，长为8.2m，2条出水槽的出水流至此出水渠。设出水渠宽0.8m，坡度0.01，出水渠渠口附近水流速度为0.3m/s。故渠口附近水深h:h=5.810-30.30.8=0.024m以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深：0.3+0.024=0.324m，出水渠取0.5m深，出水渠的尺寸为：8.2m0.8m0.5m。6）UASB排水管设计计算UASB反应器排水量为5.8L/s，选用DN150钢管排水，水力坡降1000i=1.32充满度0.6，设计坡度为0.01。管内水流速度为： v=40.00580.6/(3.140.152)=0.20m/s7）排泥系统设计计算式中：Q设计流量，m3/d； 污泥产率，kgSS/kgCOD，取0.1kgSS/kgCOD； S0进出水COD的浓度，kgCOD/m3； E去除率，取85%。每日产生悬浮固体量Pss：Pss=QS0E故Pss=5001.55520.10.85=66.1kgSS/d 每日污泥产量Ws：根据MLSS/SS=0.8，污泥含水率98%，可知：Ws=66.10.81-98%1000=4.1m3/d每日产