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Pkpm参数设置及文本输出 厦门大学建筑与土木工程学院 韩通 结构软 件各模块概 述 PMCAD 结构结构 平面计计算机辅辅助设计软设计软 件 。 PK钢钢筋混凝土框架、框排架、排 架、连续连续 梁结构计结构计 算与与施工图图绘绘 制软软件。 TAT多层层及高层层建筑结构结构 三维维分析 与与 设计软设计软 件。 SATWE 多层层及高层层建筑结构结构 空间间有限 元 分析软软件。 JCCAD基础础工程计计算机辅辅助设计设计 。 LTCAD楼楼梯计计算机辅辅助设计设计 。 JLQ剪力墙结构计墙结构计 算机辅辅助设计设计 。 GJ钢钢筋混凝土、砖砖混结构结构 混凝土基 本构构件设计设计 。 BOX箱形基础计础计 算机辅辅助设计设计 。 STS钢结构钢结构 CAD软软件。 PREC预应预应 力结构计结构计 算机辅辅助设计设计 。 QIK混凝土小型空心砌块块CAD软软件。 SATWE计算控制参数 层刚层刚 度比计计算 剪切刚刚度：计计算嵌固层刚层刚 度和纯纯框架结构层间刚结构层间刚 度时时采用，带带 斜撑结构结构 不宜采用；底部大空间为间为 一层时层时 可采用。 剪弯刚弯刚 度：适用计计算任何结构结构 的刚刚度计计算，建议议采用；底部大 空间为间为 二层时层时 可以采用。 按层层地震剪力与层与层 地震位移差之比计计算（抗震规规范方法）：该该 法概概念模糊，结构结构 完全相同的层层，放在不同层层位移时时的刚刚度不 同，这与层刚这与层刚 度的定义义不符，建议议一般不用。（系统统默认认是第 三种计种计 算方法，设计设计 者应应注意改正）；（也有人认为认为 第三种种均 可采用） 总刚与侧刚问题总刚与侧刚问题 按总刚计总刚计 算耗机时时和内内存资资源较较多。 有弹弹性楼楼板设设置时时必须须按总刚计总刚计 算。 无弹弹性楼楼板时时宜按侧刚计侧刚计 算。 规规范控制的层刚层刚 度比和位移比，要求在刚刚性楼楼板条条件下计计算， 因此，任何情况况下均按侧刚侧刚 算一次，以验验算层刚层刚 度比和位移比 。 刚刚性楼板3个带质带质 量的自由度 Dx、Dy、z 弹弹性节节点有2个带质带质 量的自由度 dx、dy SATWE最新求解器 最新求解器名为为“VSS向量稀疏求解器”； 原求解器名为为“LDLT三角分解”。 新求解器在解方程的速度上要比原求解器快520倍，综综合解题题速度 快25倍。尤其是超大工程时时。例如：一个个23万自由度的工程，用原求 解器“LDLT三角分解”求解，大约约需要24小时时（其中解方程16小时时、内内 力配筋8小时时）；用新求解器“VSS向量稀疏求解器”求解，需要10小时时（ 其中解方程2小时时、内内力配筋8小时时）。 为为了新旧对旧对 比的需要和程序稳稳定的需要，我们们仍然保留了原求解器 “LDLT三角分解”，由于新旧旧求解器的存贮贮方式不同，存在数数字的舍入误误 差不同，计计算结结果略有不同是正常的。 新求解器需要的硬盘盘空间间要比原求解器小，计计算速度要快，解题题能力 要强不少，所以SATWE新版本计计算求解器的缺省指向为为新求解器，即 “VSS向量稀疏求解器”。用户户亦可自行选择选择 、调调整、对对比。 平面简图 层恒载简图 厦门 水平力与整体坐标角 一般情况况下取0度，平面复杂复杂 （如L型、三角型）或抗 侧侧力结构结构 非正交时时，理应应分别别按各抗侧侧力构构件方向 角算一次，但实际实际 上按0、45度各算一次即可；当当程 序给给出最大地震力作用方向时时，可按该该方向角输输入计计 算，配筋取三者的大值值。 根据抗震规规范5.1.1-2规规定，当结构当结构 存在相交角大于 15度的抗侧侧力构构件时时，应应分别计别计 算各抗侧侧力构构件方 向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能 时时，应选应选 用此功能。 混凝土容重 钢钢筋砼计砼计 算重度，考虑饰虑饰 面的影响应响应 大于25，不 同结构构结构构 件的表面积与积与 体积积比不同饰饰面的影响响 不同，一般按结构类结构类 型取值值： 结构 类型 框架结 构 框剪结 构 剪力墙 结构 重度262728 钢材容重 一般取78，如果考虑饰虑饰 面设计设计 者可以适量增加。 裙房层数 高规规第4.8.6条规条规 定：与与主楼连为楼连为 整体的裙楼楼的抗震 等级级不应应低于主楼楼的抗震等级级，主楼结构楼结构 在裙房顶顶 部上下各一层应层应 适当当加强抗震措施；因此该数该数 必须给须给 定。 层数层数 是计计算层数层数 ，等同于裙房屋面层层号层层号 。 转换层 所在层号 该该指定只为为程序决定底部加强部位及转换层转换层 上下刚刚度 比的计计算和内力调调整提供信息，同时时，当转换层转换层 大于 等于三层时层时，程序自动对动对落地剪力墙墙、框支柱抗震等 级级增加一级级，对转换层对转换层 梁、柱及该层该层的弹弹性板定义义 仍要人工指定。（层层号为计为计算层层号） 地下室层数 1：程序据此信息决决定底部加强区区范围围和内内力调调整。 2：当当地下室局部层数层数 不同时时，以主楼楼地下室层数输层数输 入。 3：地下室一般与与上部共同作用分析； 4：地下室刚刚度大于上部层刚层刚 度的2倍，可不采用共同分析 ； 5：地下室与与上部共同分析时时，程序中相对刚对刚 度一般为为3， 模拟约拟约 束作用。当当相对刚对刚 度为为0，地下室考虑虑水平地震作用 ，不考虑风虑风 作用。当当相对刚对刚 度为负值为负值 ，地下室完全嵌固 6：根据程序编编制专专家的解释释，填填3大概为概为 70%80%的嵌 固，填填5就是完全嵌固，填填在楼层数楼层数 前加“-”，表示在所填填 楼层楼层 完全嵌固。到底怎样怎样 的土填填3或填填5，完全取决决于工程 师师的经验经验 。 1 2 3 4 5 加强区起算层号为3层，则加强区范围为3，4，5层 墙元细分最大控制长度 1：可取15之间间的数值数值 ，一般取2就可满满足计计算要求 ，框支剪力墙墙可取1或1.5。 墙元侧向节点信息 1：内内部节节点：一般选择内选择内 部节节点，当当有转换层时转换层时 ， 需提高计计算精度是时时，可以选选取外部节节点。 2：外部节节点：按外部节节点处处理时时，耗机时时和内内存资资 源较较多。 结构 体系 规规范规规定不同结构结构 体系的内内力调调整及配筋要求不同； 同时时，不同结构结构 体系的风风振系数数不同；结构结构 基本周期 也不同，影响风响风 荷计计算。宜在给给出的多种种体系中选选最 接近实际实际 的一种种，当结构当结构 体系定义为义为 短肢剪力墙时墙时 ，对墙对墙 肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墙墙，其抗 震等级级自动动提高一级级。 恒活荷载计 算信息 1：一次性加载计载计 算：主要用于多层结构层结构 ，而且多层结构层结构 最好采用这种这种 加载计载计 算法。因为为施工的层层层层 找平对对多层结构层结构 的竖竖向变变位影响响很小，所以不要采用模 拟拟施工方法计计算。 2：模拟拟施工方法1加载载：就是按一般的模拟拟施工方法加载载，对对高层结构层结构 ，一般 都采用这种这种 方法计计算。但是对对于“框剪结构结构 ”，采用这种这种 方法计计算在导给导给 基础础的 内内力中剪力墙墙下的内内力特别别大，使得其下面的基础难础难 于设计设计 。于是就有了下一 种竖种竖 向荷载载加载载法。 3：模拟拟施工方法2加载载：这这是在“模拟拟施工方法1”的基础础上将竖将竖 向构构件（柱、 墙墙）的刚刚度增大10倍的情况况下再进进行结构结构 的内内力计计算，也就是再按模拟拟施工方 法1加载载的情况况下进进行计计算。采用这种这种 方法计计算出的传给传给 基础础的力比较较均匀匀合 理，可以避免墙墙的轴轴力远远远远 大于柱的轴轴力的不和理情况况。由于竖竖向构构件的刚刚度 放大，使得水平梁的两两端的竖竖向位移差减减少，从从而其剪力减减少，这样这样 就削弱了 楼楼面荷载载因刚刚度不均而导导致的内内力重分配，所以这种这种 方法更接近手工计计算。 但是我认为这种认为这种 方法人为为的扩扩大了竖竖向构构件与与水平构构件的线刚线刚 度比，所以它它的 计计算方式值值得探讨讨。所以，专专家建议议：在进进行上部结构计结构计 算时时采用“模拟拟施工 方法1”；在基础计础计 算时时，用“模拟拟施工方法2”的计计算结结果。这样这样 得出的基础结础结 果比较较合理。（高层层建筑） 变变形问题问题 恒载载模拟拟施工算法的平衡 由于恒载载模拟拟施工算法的特殊性，不能直接用模拟拟施工算法 计计算出的内力，去做节节点的剪力、弯矩平衡。 要验验算节节点剪力、弯矩的平衡，应应采用“一次性加载载”的计计算 模式。 第3层层加载载形式第2层层加载载形式第1层层加载载形式 节节点平衡需要上下层层的 内力，而它们们却是在不 同加载载条件下产产生的， 所以不满满足平衡。 恒载载模拟拟施工的加载载方式 一次性加载载可以满满 足节节点平衡 变变形问题问题 框剪结结构中，竖竖向荷载载的传传力 框架剪力墙结墙结 构中，由于柱轴轴向刚刚度要远远小于墙墙的轴轴向刚刚 度，在竖竖向荷载载作用下，柱与墙墙之间间的连连梁将调节调节 两者的位 移差，使得柱的轴轴力减少，墙墙的轴轴力增大。高层层建筑的层层层层 调调整，将可能造成顶顶部框架柱在竖竖向荷载载作用下受拉。 实际实际 情况是：结结构变变形是在逐层层找平、逐层变层变 形的情况下 产产生的，到结结构顶顶部时时，由于大部分变变形已经经完成，连连梁的 调节调节 作用就不会很大。程序采用“模拟拟施工1”就是体现现了这这 种施工过过程。另外：地基变变形也会调调整柱、墙墙的位移差。 即使考虑虑了模拟拟施工1，连连 梁也会起到相当的调节调节 作 用 模拟拟施工1，只对对上部结结构起作用，对对底部传传基础础荷载载， 并没有起到调节调节 作用。所以框剪结结构传传基础础荷载还载还 是会出 现现黑洞现现象，即剪力墙墙下的轴轴力很大，柱下轴轴力很小，造 成地基沉降、承载载力等验验算误误差。 可以采用“模拟拟施工2”的计计算方法解决这这个问题问题 ，它是把 柱的轴轴向刚刚度提高10倍，以减少柱、墙墙的刚刚度差异，从而 起到调调整传传基础础的荷载载。 地面粗糙类别 A类类：近海海面，海岛岛、海岸、湖岸及沙漠地区区。（0.12） B类类：指田野、乡乡村、丛丛林、丘陵及中小城镇镇和大城市郊区区 。 (0.16) C类类：指有密集建筑群的城市市区区。(0.22) D类类：指有密集建筑群且房屋较较高的城市市区区。(0.30) 修正后的基本风压风压 修正后的基本风压风压 ：对对于高层层建筑应应按基本风压风压 乘以系数数1.1采用。 风风荷载载作用面的宽宽度，多数数程序是按计计算简图简图 的外边线边线 的投影距离计计 算的，因此，当结构顶层带当结构顶层带 多个个小塔楼楼而没没有设设置多塔楼时楼时 ，应应注意 修改风风荷载载文件，从风从风 荷载载中减减去计计算简图简图 的外边线间边线间 无建筑面的空 面面积积上的风载风载 ，否则会则会 造成风载过风载过 大，特别别是风载产风载产 生的弯弯矩过过大 。 顶层顶层 女儿墙儿墙 高度大于1米时应时应 修正顶层风载顶层风载 ，在程序给给出的风风荷上加 上女儿墙风儿墙风 荷。 当计当计 算坐标标旋转时转时 ，应应注意风风荷计计算是否相应应作了旋转处转处 理。 大多数数程序风载从风载从 嵌固端算起，当计当计 算嵌固端在地下室时时，应将风应将风 荷 载载修正为从为从 正负负零算起。 用SATWE进进行多塔楼楼分析时时，程序能自动对动对 每个个塔楼楼取为为一独独立刚刚 性块块分析，但风风荷载载按整体投影面计计算，因此一定要进进行多塔楼楼定义义 ，否则风则风 荷载会载会 出现错误现错误 。 结构 的基本周期 宜取程序默认值认值 （按高规规附录录B公式B.0.2）； 规则规则 框架T1=(0.08-0.10)n，n为为房屋层数层数 ，详见详见 高规规 3.2.6条条表3.2.6-1注； 荷规规7.4.1条条，附录录E； 钢结钢结 构 T1=(0.100.15)n；钢筋混凝土结构 T1=(0.050.10)n 钢筋混凝土框架和框剪结构 钢筋混凝土剪力墙结构 程序中给给出的基本周期是采用近似方法计计算得到的，建议计议计 算出结构结构 的基本周期后，再代回重新计计算。 结构规则性性息 抗震设计 的A级高度钢筋混凝土高层建 筑，其平面布置宜符合下列要求： 1 平面宜简单 、规则 、对称，减少偏心 2 平面长度不宜过长 3 不宜采用角部重叠的平面图形或细腰形 平面图形。 扭转 耦联信息 1） 对对于耦联选项联选项 ，建议总议总 是采用； 2） 质质量和刚刚度分布明显显不对称对称 的结构结构 ，楼层楼层 位移比或层间层间 位移 比超过过1.2时时，应计应计 入双双向水平地震作用下的扭转扭转 影响响。 3）偶然偏心：验验算结构结构 位移比时时，总总是考虑虑偶然偏心 位移比超过过1.2时时，则则考虑双虑双 向地震作用，不考虑虑偶然偏心。 位移比不超过过1.2时时，则则考虑虑偶然偏心，不考虑双虑双 向地震作用。 结构 的阻尼比 TAT和PMSAP以输输入的阻尼比按荷载规载规 范的条条文说说明中公式（ 7.4.2-2）计计算。 SATWE则则按荷载规载规 范正文第7.4.3条条 。 PM按结构结构 材料参数参数 ：混凝土或钢钢，分别别取其阻尼比为为0.05和 0.02，按公式计计算； 偶然偏心：新高规3.3.3条规定，计算单向地震作用时， 应考虑偶然偏心的影响，附加偏心距可取与地震作用方向垂直 的建筑物边长的5%。 偶然偏心的含义指的是：由偶然因素引起的结构质量分布的 变化，会导致结构固有振动特性的变化，因而结构在相同地震作 用下的反应也将发生变化。考虑偶然偏心，也就是考虑由偶然偏 心引起的可能的最不利的地震作用。 程序考虑方式：从理论上，各个楼层的质心都可以在各自不同 的方向出现偶然偏心，从最不利的角度出发，我们在程序中只考 虑下列四种偏心方式： A) X向地震，所有楼层的质心沿Y轴正向偏移5%，记作EXP B) X向地震，所有楼层的质心沿Y轴负向偏移5%，记作EXM C) Y向地震，所有楼层的质心沿X轴正向偏移5%，记作EYP D) Y向地震，所有楼层的质心沿X轴负向偏移5%，记作EYM 偶然偏心实现方法：要实现偶然偏心，首要任务是确定各个偏 心方式下的结构振动特性。最准确的办法是当然是针对不同的 偏心方式重新计算结构固有振动特性，求解其广义特征值问题 ， 但是这样做效率较低。对于完全采用刚性楼板假定的结构倒没 问题，对于存在“独立弹性节点”的结构则要花费较多的时间,考 虑到这一点，我们采用一种稍为简单 的方式来确定振动特性： 将未偏心的初始结构的各振型的地震力的作用点，按照指定方 式偏移5%后,重新作用于结构上，此时结构产生的位移，就是 一个近似的偏心振型。知道了偏心振型，偏心地震作用的计算 就可以进行了。 对内力组合的影响：考虑了偶然偏心地震后，就在原有的未 偏心X、Y地震EX、EY的基础上，新增加了四个地震工况EXP、 EXM、EYP和EYM，在内力组合时，任一个有EX参与的组合， 将EX分别代以EXP和EXM，将增加成三个组合；任一个有EY 参与的组合,将EY分别代以EYP和EYM，也将增加成三个组合。 简言之，地震组合数将增加到原来的三倍。该功能设有选项开 关，考虑偶然偏心时可将开关打开。 偶然偏心对配筋（平均）的影响 柱 梁 15层框剪 11.9% 2.3% 13层框剪(PJ2) 0.4% 1.7% 33层框支 0.8% 8层框架 7.7 3.9% 21层框剪 0.9% 1.2% 19层框剪 1.3% 1.2% 18层框剪 0.7% 3.0% 平均增加 3.82% 2.01% 偶然偏心对最大位移比的影响（最大/平均） 不考虑 考虑 增加 15层框剪 1.20 1.31 8.11% 13层框剪(PJ2) 1.82 1.95 6.99% 33层框支 1.05 1.5 30.32% 8层框架 1.76 2.39 26.22% 21层框剪 19层框剪 1.57 1.75 10.04% 18层框剪 1.43 2.03 29.16% 平均增加 18.47% 新版SATWE、TAT和PMSAP增加了双双向地震效应应的位移 输输出。只考虑虑主方向的位移，如：X向地震作用的位移，组组合 了Y向地震作用产产生的X向位移。地震位移的双双向组组合按节节点 对应对应 考虑虑。 如果在分析中考虑虑了双双向地震的组组合，则层间则层间 位移角也应应按 双双向地震组组合的位移角来来控制 考虑偶然偏心与考虑双向地震力 建议议的选选用方法： *当为当为 多层层（8层层，30m），考虑扭转虑扭转 耦联与联与 非扭转扭转 耦联联均可； *当为当为 一般高层层，可选选用耦联联+偶然偏心； *当为当为 不规则规则 高层层、满满足抗规规2条条以上不规则规则 性时时，或位移比接近限值值，考虑双虑双 向地震作用。 * 31层层框支结构结构 ，考虑双虑双 向水平地震力作用时时，其计计算剪重比增量平均为为12.35% ； * 规则规则 框架考虑双虑双 向水平地震作用时时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变变化不大； * 对对于不规则规则 框架，角、中、边边柱配筋考虑双虑双 向地震后均有明显显的增大； * 通过双过双 向地震力、柱按单单偏压计压计 算和双双向地震力、双双偏压计压计 算比较较可知，后者 计计算柱的配筋较较前者有明显显的增大。建议议：若同时时勾选双选双 向地震力、柱双双向配筋 时时，要十分谨慎谨慎 。 *计计算单单向地震力，应应考虑虑偶然偏心的影响响。5%的偶然偏心，是从从施工角度考虑虑 的。 *计计算考虑虑偶然偏心，使构构件的内内力增大5%-10%； *计计算考虑虑偶然偏心，使构构件的位移有显显著的增大，平均为为18.47%。 注：对对于不规则规则 的结构结构 ，应应采用双双向地震作用，并并注意不要与与“偶然偏心”同时时作 用。“偶然偏心”和“双双向地震力”应应是两两者取其一，不要都选选。 抗震设防烈度和设计基本地震加速度值的对应关 系 建筑的场地类别 ,应根据土层等效剪 切波速和场地覆盖层厚度划分为四 类 抗震等级 计算振型个数 按侧刚计侧刚计 算时时：单单塔楼楼考虑虑耦联时应联时应 大于等于9；复杂结构应复杂结构应 大于等于15；N 个个塔楼时楼时 ，振型个数应个数应 大于等于N9。（注意 各振型的贡献贡献 由于扭转扭转 分量的影响响而不服从随频从随频 率增加面递减递减 的规规律）一般较规则较规则 的单单塔楼结构楼结构 不考虑虑耦联时联时 取振型数数大于 等于3就可，顶顶部有小塔楼时楼时 就大于等于6。 按总刚计总刚计 算时时；采用的振型数数不宜小于按侧刚计侧刚计 算的二倍，存 在长长梁或跨层层柱时应时应 注意低阶阶振型可能是局部振型，其阶数阶数 低 ，但对对地震作用的贡献贡献 却较较小。 规规范要求，地震作用有效质质量系数数要大于等于0.9；基底的地震 剪力误误差已很小，可认为认为 取的振型数数已满满足。 活载信息 折减系数的确定实际上是比较复杂的，采用简化的概率统计模型来解决这个问 题还不够成熟。目前除美国规范是按结构部位的影响面积来考虑外，其他国家 均按传统方法，通过从属面积来虑荷载折减系数 考虑虑活荷不利布置的层数层数 多层应层应 取全部楼层楼层 ； 高层层宜取全部楼层楼层 ，高规规5.1.8条条 柱、墙墙活荷载载是否折减减 不折算PM不折减时减时 ，宜选选折算， 荷规规4.1.2条条（强条条） 传传到基础础的活荷载载是否折减减 折算PM不折减时减时 ，宜选选折算， 荷规规4.1.2条条（强条条） 柱，墙墙，基础础活荷载载折减减系数数荷规规4.1.2条条表4.1.2（强条条） 计计算截面以上的层号层号 -折减减系数数 1 1.00 荷规规4.1.2条条表4.1.2（强条条） 2-3 0.85 荷规规4.1.2条条表4.1.2（强条条） 4-5 0.70 荷规规4.1.2条条表4.1.2（强条条） 6-8 0.65 荷规规4.1.2条条表4.1.2（强条条） 9-20 0.60 荷规规4.1.2条条表4.1.2（强条条） 20 0.60 荷规规4.1.2条条表4.1.2（强条条） 设计问题设计问题 柱墙墙活荷载载折减 较较多的用户户理解这这个折减系数存在问题问题 。这这里关键键是要理 解“计计算截面以上层层”这这句话话。当一个10层层的结结构，按这这句 话话的理解，各层层的“柱墙墙或荷载载折减系数”将是如下。 层层号 折减系数 层层号 折减系数 10 1.0 9 1.0 8 0.85 7 0.85 6 0.70 5 0.70 4 0.65 3 0.65 2 0.65 1 0.60 从折减系数来看，说说明从1到10层满层满 布活荷载载的概率为为 60%，对对第6层层来说说6到10层满层满 布活荷载载的概率为为70%，而 顶层满顶层满 布活荷载载的概率则为则为 100%。这说这说 明活荷载载折减的 科学性、合理性。 1.0 1.0 0.85 0.85 0.7 0.7 0.65 0.65 0.65 0.6 各层层柱墙墙活荷载载折减系数 中梁刚刚度增大系数数： BK = 2.00 高规规5.2.2条条； 装配式楼楼板取1.0；现浇楼现浇楼 板取值值1.3-2.0，一般取2.0 梁端弯弯矩调调幅系数数： BT = 0.85 主梁弯弯矩调调幅，高 规规5.2.3条条；现浇现浇 框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7 -0.8 梁设计弯设计弯 矩增大系数数： BM = 1.00 放大梁跨中弯弯矩， 取值值1.0-1.3；已考虑虑活荷载载不利布置时时，宜取1.0 连连梁刚刚度折减减系数数： BLZ =0.70一般工程取0.7，位 移由风载风载 控制时时取0.8；抗规规6.2.13条条2款，高规规 5.2.1条条 梁扭扭矩折减减系数数： TB =0.40现浇楼现浇楼 板（刚刚性假定） 取值值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼现浇楼 板（弹弹性楼楼板）取1.0 ；高规规5.2.4条条 全楼楼地震力放大系数数： RSF =1.00用于调调整抗震安全 度，取值值0.85-1.50，一般取1.0 调整信息 0.2Qo 调调整起始层号层号 ： KQ1 =0用于框剪（抗震设计时设计时 ），纯纯 框填填0；参见参见 手册册；抗规规6.2.13条条1款；高规规8.1.4条条 0.2Qo 调调整终终止层号层号 ： KQ2 =0用于框剪（抗震设计时设计时 ），纯纯 框填填0；参见参见 手册册；抗规规6.2.13条条1款；高规规8.1.4条条 顶顶塔楼内楼内 力放大起算层号层号 ：NTL =0按突出屋面部分最低层号填层号填 写写，无顶顶塔楼填楼填 0 顶顶塔楼内楼内 力放大： RTL =1.00计计算振型数为数为 9-15及以上时时 ，宜取1.0（不调调整）；计计算振型数为数为 3时时，取1.5 九度结构结构 及一级级框架梁柱超配筋系数数 CPCOEF91 = 1.15.取1.15， 抗规规6.2.4条条 按抗震规规范5.2.5调调整楼层楼层 地震力 IAUTO525 = 1.用于调调整剪重比 ，抗规规5.2.5条条(强条条) 是否调调整与与框支柱相连连的梁内内力 IREGU_KZZB = 0.一般不调调整 ，高规规10.2.7条条 剪力墙墙加强区区起算层号层号 LEV_JLQJQ =1.抗规规6.1.10条条；高 规规7.1.9条条 强制指定的薄弱层个数层个数 NWEAK = 0.强制指定时选时选 用，否则填则填 0 ，抗规规5.5.2条条，高规规4.6.4条条 设计 信息 结构结构 重要性系数数:RWO=1.00,砼规砼规 3.2.2条条，3.2.1条条（强 条条）；安全等级级二级级，设计设计 使用年限50年，取1.00 柱计计算长长度计计算原则则:有侧侧移,一般按有侧侧移，用于钢结构钢结构 梁柱重叠叠部分简简化:不作为刚为刚 域,一般不简简化，高规规5.3.4 条条，参见参见 手册册;当选当选 定时时，梁负负筋应应按计计算配筋配足，此 种简种简 化更符合实际实际 ，建议议采用。;当当不选选用时时，梁负负筋可按柱 边弯边弯 矩计计算配筋，即适当当削峰配置。 是否考虑虑 P-Delt 效应应： 1.据有关关分析结结果，7度以上抗震设设防的建筑，其结构刚结构刚 度由 地震或风风荷载载作用的位移限制控制，只要满满足位移要求，整体 稳稳定自然满满足，可不考虑虑P-DELT效应应。 2.对对6度抗震或不抗震，且基本风压风压 小于等于0.5/M2的建筑 ，其结构刚结构刚 度由稳稳定下限要求控制，宜考虑虑。 3.考虑虑后结构结构 周期一般会会加长长。 4.考虑虑后应应按弹弹性刚刚度计计算的，因此，柱计计算长长度系数应数应 按 正常方法计计算 5.否一般不考虑虑；砼规砼规 5.2.2条条3款，7.3.12条条 ；抗规规3.6.3条条；高规规5.4.1条条，5.4.2条条 柱配筋计计算原则则: 按单单偏压计压计 算宜按单单偏压压计计算； 角柱、异异形柱按双双偏压压验验算；可按特殊构构件定义义角柱， 程序自动动按双双偏压压计计算 钢构钢构 件截面净净毛面积积比:RN =0.85.用于钢结构钢结构 梁保护层护层 厚度(mm):BCB=25,室内内正常环环境，砼砼强度 C20时时取25mm，砼规砼规 9.2.1条条表9.2.1，环环境类别见类别见 3.4.1条条表3.4.1 柱保护层护层 厚度(mm):ACA=30.00,室内内正常环环境取30mm ， 砼规砼规 9.2.1条条表9.2.1，环环境类别见类别见 3.4.1条条表3.4.1 是否按砼规砼规 范(7.3.11-3)计计算砼砼柱计计算长长度系数数:是.一般 工程选选是-多高层结构层结构 要用，详见详见 砼规砼规 7.3.11条条 3款，水平力设计弯设计弯 矩占总设计弯总设计弯 矩75以上时选时选 是; 单层刚单层刚 性屋盖结构结构 不选选用。 配筋信息 梁主筋强度(N/mm2):IB =300,设计值设计值 ,HPB235取210N/mm2, HRB335取300N/mm2；砼规砼规 4.2.1条条,4.2.3条条表4.2.3-1（强条条） 柱主筋强度(N/mm2):IC=300,砼规砼规 4.2.1条条，4.2.3条条表4.2.3-1（强条条 ） 墙墙主筋强度(N/mm2):IW=210,砼规砼规 4.2.1条条，4.2.3条条表4.2.3-1（强条条 ） 梁箍筋强度(N/mm2):JB=210,砼规砼规 4.2.1条条，4.2.3条条表4.2.3-1（强条条 ） 柱箍筋强度(N/mm2):JC=210,砼规砼规 4.2.1条条，4.2.3条条表4.2.3-1（强条条 ） 墙墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210,砼规砼规 4.2.1条条,4.2.3条条表4.2.3-1（强 条条） 梁箍筋最大间间距(mm):SB=100,砼规砼规 10.2.10条条表10.2.10;可取100-400 ，抗震设计时设计时 取加密区间区间 距,一般取100,详见详见 抗规规6.3.3条条3款（强条条） 柱箍筋最大间间距(mm):SC=100.00,砼规砼规 10.3.2条条2款；可取100-400， 抗震设计时设计时 取加密区间区间 距,一般取100,详见详见 抗规规6.3.8条条2款（强条条） 墙墙水平分布筋最大间间距(mm):SWH=200.00,砼规砼规 10.5.10条条； 可取100-300,抗规规6.4.3条条1款（强条条） 墙竖墙竖 向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30,砼规砼规 10.5.9条条；可取0.2-1.2 ； 荷载组 合 恒载载分项项系数数: CDEAD=1.20.一般情况况下取1.2， 详详荷规规3.2.5条条1款（强条条） 活载载分项项系数数: CLIVE=1.40.一般情况况下取1.4， 详详荷规规3.2.5条条2款（强条条） 风风荷载载分项项系数数: CWIND=1.40.一般情况况下取1.4， 详详荷规规3.2.5条条2款（强条条） 水平地震力分项项系数数: CEA_H=1.30.取1.3，抗规规5.1.1条条1款（强条条）， 抗规规5.4.1条条表5.4.1（强条条） 竖竖向地震力分项项系数数: CEA_V=0.50.取0.5，抗规规5.1.1条条4款（强条条）， 抗规规5.4.1条条表5.4.1（强条条） 特殊荷载载分项项系数数: CSPY =0.00.无则填则填 0，荷规规3.2.5条条注（强条条） 活荷载载的组组合系数数: CD_L =0.70.大多数数情况况下取0.7， 详见详见 荷规规4.1.1条条表4.1.1（强条条） 风风荷载载的组组合系数数: CD_W =0.60.取0.6，荷规规7.1.4条条 活荷载载的重力荷载载代表值值系数数: CEA_L=0.50.雪荷载载及一般民用建筑楼楼面等 效均布活荷载载取0.5，详见详见 抗规规5.1.3条条表5.1.3（强条条）组组合值值系数数 剪力墙墙底部加强区区信息 剪力墙墙底部加强区层数区层数 IWF=1 .取1/8剪力墙墙墙墙 肢总总高与与底部二层层高度的 较较大值值，抗规规6.1.10条条，高规规7.1.9条条 剪力墙墙底部加强区区高度(m) Z_STRENGTHEN=7.00.取1/8剪力墙墙墙墙 肢总总高与与 底 部二层层高度的较较大值值，抗规规6.1.10条条，高规规7.1.9条条 只有在“采用自定义组义组 合及工 况况”中“打勾”，表明需要查查看或 调调整组组合工况况，并并再选择选择 “自定 义义”项时项时 ，程序弹弹出组组合系数数表 ，以供设计设计 人员参员参 考、调调整。 用户户可以选择选择 “说说明”来查来查 看自 定义组义组 合的用法及原理。 针对 特殊荷载的自定义组 合 结构设计 消息输出文件（ WMASS.OUT） 参数参数 定义义中设设定的一些参数参数 各层质层质 量质质心信息 层号层号 ，塔号号，质质心坐标标等 各层构层构 件数数量、构构件材料和层层高等信息 梁数数、柱数数、墙数墙数 、层层高等 风风荷载载信息 X、Y向风风荷载载、 X、Y向风风剪力、 X、Y向风倾风倾 覆弯弯距等 结构结构 分析信息 记录记录 工程文件名、分析时间时间 、自由度、对对硬盘资盘资 源需求等消息 结构结构 各层刚层刚 心、偏心率、相邻层邻层 抗侧侧移刚刚度比等计计算信息 高位转换结构转换结构 的刚刚度比验验算 结构结构 整体稳稳定验验算结结果，给给出结构结构 的刚刚重比 WMASS.OUT:楼层刚 度比控制,薄弱层放大 Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 45.9337(m) Ystif= 6.6222(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass=46.8139(m) Ymass= 7.1724(m) Gmass= 1251.4342(t) Eex = 0.0476 Eey = 0.0316 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1=0.9285 Raty1= 0.8851 薄弱层地震剪力放大系数= 1.15 RJX = 8.4E6(kN/m) RJY = 9.4E6(kN/m) RJZ = 2.8E9(kN/m) 周期、地震力与振型输出文件（ WZQ.OUT） 各振型的周期值与值与 振型性态态信息 振型号号，周期，转转角，平动动因子(X+Y)，扭转扭转 因子 地震作用效应应最大的方向 各振型的地震力输输出 x、Y、转转角方向和扭转扭转 地震时时的地震力、第*振型的地震力等 主振型判断断信息 各振型作用下X、Y方向的基底剪力及占总总基底剪力的比例 基底剪力、剪重比、倾倾覆弯弯距和有效质质量系数数、x、Y方向的有 效质质最系数数和地震力放大系数数 振型输输出 输输出每个个振型下结构结构 每个节个节 点的三个个方向的线线位移和三个个方向 的转转角 8 8层结层结 构构 算了算了3030个振型有效个振型有效质质 量系数仍不量系数仍不够够 结构 位移输出文件(WDISPOUT) X方向地震作用下的楼层楼层 最大位移 Y方向地震作用下的楼层楼层 最大位移 X方向风风荷载载作用下的楼层楼层 最大位移 Y方向风风荷载载作用下