G钢筋混凝土梁板结构.ppt

10 钢筋混凝土梁板结构 本章主要介绍钢筋混凝土梁板结构 的类型、单向板肋形楼盖设计和双向板 肋形楼盖设计、装配式楼盖的设计和构 造、楼梯和雨篷。重点是单向板肋形楼 盖的设计原理、方法和步骤、施工图绘 制。 本章提要 图10.1 楼盖的主要结构形式 (a) 单向板肋形楼盖；(b) 双向板肋形楼盖；(c) 井式楼盖；(d) 无梁楼盖 10.2.1 单向板肋形楼盖的结构平面布置 对结构平面进行合理的布置，即根据使用要求， 在经济合理、施工方便前提下，合理地布置板与梁的 位置、方向和尺寸，布置柱的位置和柱网尺寸等。 柱的布置：柱的间距决定了主、次梁的跨度，因 此柱与承重墙的布置不仅要满足使用要求，还应考虑 到梁格布置尺寸的合理与整齐，一般应尽可能不设或 少设内柱，柱网尺寸宜尽可能大些。根据经验，柱的 合理间距即梁的跨度最好为：次梁46m，主梁58m。 另外柱网的平面应布置成矩形或正方形为好。 梁的布置：次梁间距决定了板的跨度，将直接影 响到次梁的根数、板的厚度及材料的消耗量。从经济 角度考虑，确定次梁间距时，应使板厚为最小值。据 此并结合刚度要求，次梁间距即板跨一般取1.72.7m 为宜，最大一般不超过3m。 为增加房屋的横向刚度，主梁一般沿横向布置较 好，这样主梁与柱构成框架或内框架体系，使侧向刚 度较大。如图10.3所示。 图10.3 梁的布置 (a) 主梁沿横向布置；(b) 主梁沿纵向布置；(c) 有中间走廊 10.2.2 单向板肋形楼盖的结构内力计算 混凝土结构宜根据结构类型、构件布置、材料性 能和受力特点选择合理的分析方法。目前常用的分析 方法有： （1） 线弹性分析方法； （2） 塑性内力重分布分析方法； （3） 塑性极限分析方法； （4） 非线性分析方法； （5） 试验分析方法。 线弹性分析方法假定结构材料为理想的弹性体 ，变形模量和刚度均为常值。 1.计算简图 计算简图是按照既符合实际又能简化计算的原 则对结构构件进行简化的力学模型，它应表明结构 构件的支承情况、计算跨度和跨数、荷载的情况等 。 （1） 支承条件。如图10.4所示的混合结构，楼 盖四周支承于砌体上，中间部分的楼板支承在次梁 上，次梁支承在主梁上，主梁支承在柱上。 10.2.2.1 钢筋混凝土连续梁内力按线弹性 分析方法的计算 （2）计算跨度。该值与支座反力的分布有关， 即与构件的搁置长度a和构件刚度有关（图10.5 ）。 （3） 跨数。 （4） 荷载。楼面荷载包括永久荷载g和可变荷 载q。永久荷载包括板、梁自重、隔墙重和固定设备 重等。可变荷载包括人和临时性设备重、作用位置 和方向随时间变化的其它荷载。 （5） 折算荷载。如图10.6所示 2.活荷载的最不利布置和内力包络图 （1） 活荷载的不利布置。 在设计连续梁板时，应研究活荷载如何布置， 将使结构各截面的内力为最不利内力。如图10.7所示 ，为一五跨连续梁在不同跨布置活荷载时，在各截 面所产生的弯矩与剪力图。 活荷载最不利布置的法则： 求某跨跨内最大正弯矩时，应在该跨布置活荷 载，然后向左右隔跨布置活荷载； 求某跨跨内最大负弯矩时（即最小弯矩）时， 本跨不布置活荷载，而在相邻两跨布置活荷载，然 后每隔一跨布置； 求某支座最大负弯矩时，应在该支座左右两跨 布置活荷载，然后隔跨布置活荷载； 求某支座最大剪力时的活荷载布置与求该支座 最大负弯矩时的活荷载布置相同；求边支座截面处 最大剪力时，活荷载的布置与求边跨跨内最大正弯 矩的活荷载布置相同； 连续梁上的恒荷载应按实际情况布置。 根据上述法则，可以确定出活荷载的最不利布 置，然后通过查附表15，按照下述公式求出跨中或 支座截面的最大内力： 均布荷载作用下： M=k1gl02+k2ql02 V=k3gl0+k4ql0 集中荷载作用下: M=k1Gl0+k2Ql0 V=k3G+k4Q （2） 内力包络图。 设计时，首先应在同一基线上绘出各控制截面为 最不利活荷载布置下的内力图，即得到各控制截面为 最不利荷载组合下的内力叠合图，内力叠合图的外包 线即为内力包络图曲线，如图10.8中粗线所示。 在连续梁的某一跨中可能出现的控制弯矩有跨内 最大弯矩Mmax、跨内最小弯矩Mmin、该跨左支座截面 最大负弯矩-M左max、右支座截面最大负弯矩-M右max。 该外包线即为弯矩包络图曲线，如图10.8（a）， 同样道理也可作出剪力包络图，如图10.8(b)。 （3） 弯矩、剪力计算值。 计算内力值应取支座边缘处的内力。该内力值可 通过取隔离体的方法计算求得，即 弯矩设计值： M=Mc-V0b/2 剪力设计值：在均布荷载作用下V=Vc-(g+q)b/2 在集中荷载作用下 V=Vc 当板、梁中间支座为砖墙时，或板、梁是搁置在 钢筋混凝土构件上时，不作此调整（图10.9）。 图10.4 板梁的荷载计算范围及计算简图 图10.5 计算跨度 图10.6 连续梁的变形 (a) 理想铰支座时的变形；(b) 支座弹性约束时的变形； (c) 采用折算荷载时的变形 图10.7 不同跨布置活荷载时的内力图 图10.8 (a) 弯矩包络图;(b) 剪力包络图 图10.9 设计内力的修正 (a) 弯矩设计值；(b) 剪力设计值 考虑塑性内力重分布的计算法充分考虑了材料 的塑性性质和非线性关系，解决了弹性计算法的不 足。 1.塑性铰 现以一钢筋混凝土简支适筋梁为例，说明钢筋 混凝土构件上塑性铰的形成。如图10.10所示，钢筋 混凝土简支梁承受集中荷载p，其弯矩图如图10.10(b) 所示。根据试验所测得的弯矩M与梁曲率间的关系 如图10.10(c)所示。 10.2.2.2 钢筋混凝土连续梁按考虑塑性内 力重分布的计算 2.内力重分布 如图10.11所示，在两跨连续梁中间支座两侧各l/3 处作用一集中力F,通过试验绘制出力F与弯矩M的关系 曲线，由此曲线可以看出： （1） 弹性阶段。 （2） 弹塑性阶段。 （3） 塑性阶段。 内力重分布主要发生于两个过程。第一过程是在 裂缝出现到塑性铰形成以前，由于裂缝的形成和开展 ，使构件刚度发生变化而引起的内力重分布；第二过 程发生于塑性铰形成后，由于铰的转动而引起的内力 重分布。 3.考虑塑性内力重分布进行计算的基本原则 (1) 为了防止塑性内力重分布过程过长，致使裂缝 开展过宽、挠度过大而影响正常使用，在按弯矩调幅 法进行结构设计时，还应满足正常使用极限状态验算 ，并有保证内力重分布的专门配筋构造措施。 (2) 试验表明，塑性铰的转动能力主要取决于纵向 钢筋的配筋率、钢筋的品种和混凝土的极限压应变。 (3) 考虑内力重分布后，结构构件必须有足够的抗 剪能力，否则构件将会在充分的内力重分布之前，由 于抗剪能力不足而发生斜截面的破坏。 4.弯矩调幅法计算的一般步骤 （1） 用线弹性方法计算在荷载最不利布置条件 下结构控制截面的弯矩最大值； （2） 采用调幅系数降低各支座截面弯矩，即支 座截面弯矩设计值按下式计算： M=(1-)Me （3） 按调幅降低后的支座弯矩值计算跨中弯矩 值； （4） 校核调幅以后支座和跨中弯矩值应不小于 按简支梁计算的跨中弯矩设计值的1/3； （5） 各控制截面的剪力设计值按荷载最不利布 置和调幅后的支座弯矩，由静力平衡条件计算确定 。 5.承受均布荷载的等跨连续梁、板的计算 在均布荷载作用下，等跨连续梁、板的内力可用 由弯矩调幅法求得的弯矩系数和剪力系数按下式计算 M=M(g+q)l02 V=V(g+q)ln 当等跨连续梁上作用有间距相同、大小相等的集 中荷载时，各跨跨中和支座截面的弯矩设计值可按下 式计算： M=M(G+Q)l02 V=nV(G+Q)ln 6.用调幅法计算不等跨连续梁、板 （1） 不等跨连续梁 按荷载的最不利布置，用弹性理论分别求出连 续梁各控制截面的弯矩最大值Me； 在弹性弯矩的基础上，降低各支座截面的弯矩 ，其调幅系数不宜超过0.2；在进行正截面受弯承载 力计算时，连续梁各支座截面的弯矩设计值可按下列 公式计算： 当连续梁搁置在墙上时： M=(1-)Me 当连续梁两端与梁或柱整体连接时： M=(1-)Me-V0b/3 连续梁各跨中截面的弯矩不宜调整，其弯矩设 计值取考虑荷载最不利布置并按弹性理论求得的最不 利弯矩值； 连续梁各控制截面的剪力设计值，可按荷载最 不利布置，根据调整后的支座弯矩用静力平衡条件计 算，也可近似取考虑活荷载最不利布置按弹性理论算 得的剪力值。 （2） 不等跨连续板 从较大跨度板开始，在下列范围内选定跨中的 弯矩设计值： 边跨 中间跨 按照所选定的跨中弯矩设计值，由静力平衡条 件来确定较大跨度的两端支座弯矩设计值，再以此支 座弯矩设计值为已知值，重复上述条件和步骤确定邻 跨的跨中弯矩和相邻支座的弯矩设计值。 7.考虑塑性内力重分布计算方法的适用范围 （1） 在使用阶段不允许出现裂缝或对裂缝的开 展有严格要求的结构，不能用此法计算，例如水池池 壁、自防水屋面等； （2） 直接承受动力荷载或重复荷载的结构； （3） 处于负温条件下工作的结构或处于侵蚀性 环境中的结构； （4） 重要部位的结构和可靠度要求较高的结构 （5） 预计配筋较高的结构构件或采用塑性性质 较差的钢筋的构件，均不宜按塑性方法计算。 图10.10 塑性铰的形成 (a) 简支梁；(b) 弯矩图；(c) M-关系曲线 图10.11 两跨连续梁的M-F关系曲线 1.板的计算特点 （1） 对于支承在次梁或砖墙上的板，一般可按 考虑塑性内力重分布的方法计算内力。 （2） 板的计算步骤是：确定板厚 取计算单元 计算荷载 确定计算简图 计算各控制截面的内力 选 配钢筋。 （3） 板一般能满足斜截面抗剪承载力的要求， 故一般不进行斜截面抗剪的计算。 10.2.3 截面配筋的计算特点与构造要求 10.2.3.1 板的计算特点和构造要求 （4）对四周与梁整体浇筑的单向板，其中跨跨 中截面和中间支座截面的弯矩可减小20%。如图10.12 所示。 （5） 根据弯矩算出各控制截面的钢筋面积后， 应考虑板内钢筋的布置方式。如果为弯起式钢筋，应 把跨中钢筋与支座钢筋结合起来考虑，以便使支座钢 筋与跨中钢筋互相协调。 2.板的构造要求 （1） 板厚。 （2） 板的支承长度应满足受力筋在支座内锚固 长度的要求，且一般不小于120mm。 （3） 受力钢筋的构造要求。 配筋方式： 弯起式钢筋： 如图10.13所示。 (4) 分布钢筋的构造要求。 （5） 附加钢筋。 板内附加钢筋一般有三种： 与支承构件垂直的板面附加钢筋：该构造钢筋自 墙边算起伸入板内的长度，按图10.14取值。 垂直于主梁的附加钢筋：如图10.15所示。 温度收缩钢筋：在温度、收缩应力较大的现浇板 区域内，钢筋间距宜取为150200mm，并应在板的未 配筋表面布置温度收缩钢筋。 图10.12 连续板的拱作用 图10.13 板中受力钢筋的布置 (a) 分离式配筋；(b) 弯起式配筋 图10.14 板中附加钢筋示意图 图10.15 板中与梁肋垂直的构造钢筋 1.次梁的计算特点 （1） 肋形楼盖中的次梁一般可按考虑塑性内力 重分布的方法计算内力。 （2） 次梁的计算步骤：选定次梁的截面尺寸 计算荷载 确定计算简图 计算内力 按正截面、斜 截面的承载力计算纵向受拉钢筋、箍筋、弯起钢 筋确定构造钢筋。 （3） 因次梁与板整浇，在配筋计算中，板相当 于次梁的受压翼缘，故按T形截面计算；对支座截面 ，板位于受拉区，故仍按矩形截面计算。 10.2.3.2 次梁的计算特点与构造要求 2.次梁的构造要求 （1） 次梁的一般构造同受弯构件。 （2） 次梁的截面。 （3） 梁内受力钢筋的弯起和截断，应按弯矩包 络图确定。一般对承受均布荷载，跨度相差不超过 20%，并且q/g3的次梁，钢筋的截断和弯起也可按 图10.16来布置。 图10.16 次梁的钢筋布置图 1.主梁的计算特点 （1） 主梁一般按弹性理论计算，计算步骤同次 梁。 （2） 主梁除承受次梁传来的集中荷载外，还承 受主梁的自重等荷载，一般为简化计算，可把主梁 自重等荷载折算成集中荷载作用于次梁所对应的位 置处。 （3） 配筋计算时，主梁跨中截面也按T形截面 ，而支座截面仍为矩形截面。 10.2.3.3 主梁的计算特点与构造要求 （4） 在支座处，主、次梁的负弯矩钢筋相互交 叉，如图10.17所示，因此计算主梁支座截面负弯矩 钢筋时，主梁截面的有效高度近似按下式计算： 当负弯矩钢筋为一排布置时： h0=h-(5060)mm 当负弯矩钢筋为两排布置时： h0=h-(7080)mm 2.主梁的构造要求 （1） 主梁的截面。 （2） 支承长度。 （3） 主梁纵向受力钢筋的弯起点和截断点应按 照弯矩包络图和材料抵抗弯矩图来确定。 （4） 附加横向钢筋。附加横向钢筋的布置如图 10.18。 （5） 鸭筋。当主梁支座处的箍筋、弯起钢筋仍 不能共同承担全部剪力时，可设鸭筋，见图10.16， 鸭筋的两端应固定在受压区内。 图10.17 主梁支座截面纵筋位置 图10.18 附加横向钢筋的布 10.2.4 单向板肋形楼盖设计例题 【例10.1】某多层工业建筑的楼盖平面如图10.19。楼盖采 用现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖，试对该楼盖进行设计 。 （1） 有关资料如下 楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现 浇板，20mm厚石灰砂浆抹底。 楼面活荷载标准值取8kN/m2。 材料：混凝土为C20，梁内受力主筋采用HRB335， 其它钢筋用HPB235。 （2） 结构平面布置和构件截面尺寸的选择 结构平面布置如图10.20所示，即主梁跨度为6m，次梁 跨度为4.5m，板跨度为2.0m，主梁每跨内布置两根次梁， 以使其弯矩图形较为平缓。 确定板厚：工业房屋楼面要求h70mm，并且对于连续 板还要求hl/40=50mm，考虑到可变荷载较大和振动荷载 的影响，取h=80mm。 确定次梁的截面尺寸：h=l/18l/12=250375mm，考虑 活荷载较大，取h=400mm，b=(1/31/2)h200mm。 确定主梁的截面尺寸：h=(1/151/10)l=400600mm， 取h=600mm，b=(1/31/2)h=200300mm，取b=250mm。 （3） 板的设计 荷载的计算 恒荷载标准值： 2.74kN/m2 活荷载标准值： 8.00kN/m2 恒荷载设计值：恒荷载分项系数取1.2，故设计值为： 1.22.74=3.29kN/m2 活荷载设计值：由于楼面活荷载标准值大于4.0kN/m2 ，故分项系数取1.3，所以活荷载设计值为 81.3=10.4kN/m2 荷载总设计值为: 10.4+3.29=13.69kN/m2 （3） 板的设计 荷载的计算 恒荷载标准值： 2.74kN/m2 活荷载标准值： 8.00kN/m2 恒荷载设计值：恒荷载分项系数取1.2，故设计值为： 1.22.74=3.29kN/m2 活荷载设计值：由于楼面活荷载标准值大于4.0kN/m2 ，故分项系数取1.3，所以活荷载设计值为 81.3=10.4kN/m2 荷载总设计值为: 10.4+3.29=13.69kN/m2 板的计算简图 次梁截面为200mm400mm，板在墙上的支承长度取 120mm，板厚为80mm，板的跨长如图10.21所示。 计算跨度： 边跨： l0=ln+h/2=1820mm1.025ln=1824mm 因此l0=1820mm。 中间跨:l0=ln=1800mm 。 跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算，取1m宽的 板带作为计算单元。计算简图如图10.22所示。 弯矩设计值 由式（10.11）知，板中各截面弯矩设计值可按下式计 算： M=M(g+q)l02 其中弯矩系数M可由表10.1查得，所以 M1=-MB=4.12kNm M2=2.77kNm MC=-3.17kNm 配筋的计算 板截面的有效高度为h0=h-20=60mm，fc=9.6kN/mm2， 1=1，fy=210kN/mm2。板的配筋计算见表10.5。 (4) 次梁的设计 次梁的设计按考虑塑性内力重分布的方法进行。 荷载的计算 根据结构平面布置，次梁所承受的荷载范围的宽度为 相邻两次梁间中心线间的距离，即2m，所以荷载设计值如 下： 恒荷载设计值： g=8.76kN/m 活荷载设计值： q=10.42=20.8kN/m 荷载总设计值： g+q=29.56kN/m 计算简图 主梁的截面尺寸为250mm600mm，次梁在砖墙上的 支承长度取为240mm，次梁的跨度图如图10.23。计算跨度 可以根据表10.4得： 边跨： l0=ln+b/2=4375mm 或 l0=1.025ln=4361mm 取小值，故l04360mm 。 中间跨：l0=ln=4250mm 。 次梁的计算简图如图10.24所示。由于次梁跨差小于 10%，故按等跨连续梁计算。 内力的计算 计算弯矩设计值，计算公式为： M=M(g+q)l02 由表10.1查得弯矩系数M则： M1=51.08kNm MB=-M1=-51.08kNm M2=33.37kNm MC=-38.14kNm 计算剪力设计值，计算公式为： V=V(g+q)ln 由表10.3查得剪力系数V， 则： VA=0.4529.564.255=56.6 kN VB左=0.629.564.255=75.47kN VB右=0.5529.564.25=69.10kN VC=0.5529.564.25=69.10kN 配筋的计算 计算受力主筋： 在次梁支座处，次梁的计算截面为200mm400mm的 矩形截面。 在次梁的跨中处，次梁按T形截面考虑，翼缘宽度bf 为: bf=1453mm 或bf= 2200mm1453mm 故翼缘宽度应取为bf=1453mm。 次梁各截面考虑布置一排钢筋，故h0=h-35=365mm。 次梁中受力主筋采用HRB335，fy=300N/mm2。 次梁各截面的配筋计算如表10.6所示 箍筋的计算： 验算截面尺寸： hw=h0-hf=365-80=285mm 因为 hw/b=1.4254 且 0.25cfcbh0=175.2kNVmax=VB左=75.47kN 所以截面尺寸符合要求。 计算所需的箍筋： 采用6的双肢箍筋，并以B支座左侧进行计算。 s=281.6 mm 考虑弯矩调幅对受剪承载力的影响，应在梁局部范围 内将计算所得的箍筋面积增大20%，现调整箍筋间距： s=0.8281.6=225.3mm 取箍筋间距s=180mm，沿梁全长均匀配置。 验算配箍率下限值： 配箍率下限值为 min=1.26103 实际配箍率 sv=Asv/bs=1.571031.26103 满足要求。 考虑弯矩调幅对受剪承载力的影响，应在梁局部范围 内将计算所得的箍筋面积增大20%，现调整箍筋间距： s=0.8281.6=225.3mm 取箍筋间距s=180mm，沿梁全长均匀配置。 验算配箍率下限值： 配箍率下限值为 min=1.26103 实际配箍率 sv=Asv/bs=1.571031.26103 满足要求。 （5） 主梁的设计 主梁的内力按弹性理论的方法计算。 荷载 主梁主要承受次梁传来的荷载和主梁的自重以及粉刷 层重，为简化计算，主梁自重、粉刷层重也简化为集中荷 载，作用于与次梁传来的荷载相同的位置。 荷载总设计值： G+Q=141.6 kN 计算简图 主梁为两端支承于砖墙上，中间支承于柱顶的三跨连 续梁，主梁在砖墙上的支承长度为370mm，柱的截面尺寸 为400mm400mm 。 计算跨度的确定: 主梁的跨长如图10.25所示。 边跨：l0= 6060mm 或l0= 6022mm，取小值,l0=6022mm 中跨：l0=l=6000mm 计算简图如图10.26所示。 跨差小于10%，故可按附表15计算内力。 内力的计算及内力包络图 A. 弯矩设计值 计算公式：M=k1Gl0+k2Ql0 计算结果见表10.7。 B.剪力设计值 计算公式： V=k3G+k4Q 计算结果见表10.8。 C.内力包络图 弯矩包络图： 边跨的控制弯矩有跨内最大弯矩Mmax、跨内最小弯矩 Mmin、B支座最大负弯矩-MBmax，它们分别对应的荷载组合 是：+、+、+。在同一基线上分别绘制这三 组荷载作用下的弯矩图。 在荷载组合+作用下：此时MA=0，MB=-77.04+(- 74.83)=-151.87kNm，以这两个支座弯矩值的连线为基线， 叠加边跨在集中荷载G+Q=141.6kN作用下的简支梁弯矩图 ，则第一个集中荷载处的弯矩值为 1/3(G+Q)l01-1/3MB=233.62kNm 第二个集中荷载处的弯矩值为 1/3(G+Q)l01-2/3MB183kNm 至此，可以绘出边跨在荷载组合+作用下的弯矩图 ，同样也可以绘制边跨分别在+作用下和在+作用 下的弯矩图。 中跨的控制弯矩有跨内最大弯矩Mmax，跨内最小弯矩 Mmin，B支座最大负弯矩-MBmax，C支座最大负弯矩-MCmax 。它们分别对应的荷载组合是：+、+、+和 +。在同一基线上分别绘制在这些荷载组合作用下的 弯矩图，即可得到中跨的弯矩包络图。 所计算的跨内最大弯矩与表10.7中的跨内最大弯矩稍 有差异，这主要是由于计算跨度并不是完全等跨所致。 主梁的弯矩包络图如图10.27所示。 剪力包络图： 根据表10.8，在荷载组合+时，VAmax=116.24kN， 至第一集中荷载处剪力降为116.24-141.6=-25.36kN，至第 二集中荷载处，剪力降为-25.95-141.6=-166.96kN；同样可 以计算在荷载组合+作用下各处的剪力值。据此即可绘 制剪力包络图，如图10.28所示。 配筋的计算 A.受力主筋。主梁支座按矩形截面设计，截面尺寸为 250mm600mm，跨内按T形截面设计，翼缘宽度如下确定 ： 主梁考虑内支座处布置两排钢筋，跨中布置一排钢筋 ，因此跨中h0=h-35=600-35=565mm，支座截面h0=h- 70=530mm。 hf/h0=0.140.1，所以翼缘宽度取下两式最小值： bf=l0/3=2000mm bf=b+sn=4750mm 即取bf=2000mm。 考虑主梁支座宽度的影响，B支座截面的弯矩设计值 为： MB= 223.7kNm 跨内截面处： M=233.621fcbfhf(h0-hf/2)=806.4kNm 因此 属于第一类T形截面，配筋的具体计算见表10.9。 B.箍筋与弯起钢筋： 验算截面尺寸：hw=h0-80=530-80=450 mm Hw/b=1.84 所以0.25cfcbh0=318kNVmax=183.53kN 即截面尺寸符合要求。 箍筋的计算： 假设采用双肢箍筋8200，则 Vcs=172005NVA=116240N VBr=162380N VB1=183530N 即B支座左边尚应配弯起钢筋： Asb=67.9mm2 按45角弯起一根118，Asb=254.5mm238.8mm2。 因主梁剪力图形呈矩形，故在支座左边2m长度内，布 置3道弯起钢筋，即先后弯起220+118。 C.次梁处附加横向钢筋。 由次梁传来的集中力 F1=39.42+93.6=133.02kN h1=600-400=200mm s=2h1+3b=2200+3200=1000mm 取附加箍筋为双肢8200，另配以吊筋118，箍筋在 次梁两侧各布置3排，则： 2fyAsbsin+mnfyvAsv1=234714.9N F1=13302N 即满足要求。 主梁下砌体局部承压强度的验算 主梁下设梁垫，具体计算略。 （6） 绘制板、次梁、主梁的施工图 板、次梁、主梁施工图分别见图10.29、图10.30和图 10.31。 图10.19 楼盖平面图 图10.20 结构平面布置图 图10.21 板的跨长 图10.22 板的计算简图 表10.5 板的配筋计算 图10.23 次梁的跨长 图10.24 次梁的计算简图 表10.6 次梁的配筋计算表 图10.25 主梁的跨长 图10.26 主梁的计算简图 表10.7 主梁弯矩计算表 表10.8 主梁剪力计算表 图10.27 主梁的弯矩包络 图10.28 主梁的剪力包络图 表10.9 主梁配筋计算表 图10.29 板的配筋图 图10.30 次梁的配筋图 图10.31 主梁的配筋图 M=1.38108As