腾升煤矿通风阻力测定报告.doc

郑州煤炭工业（集团）腾升煤矿有限责任公司通 风 阻 力 测 定 报 告河 南 理 工 大 学二O一四年六月目 录0 引 言11 矿井概况32 矿井通风阻力测定62.1 测定路线的选择与测点布置62.1.1 测定路线的选择原则62.1.2 测定路线的确定62.1.3 测点布置62.2 测定方法与仪器仪表72.2.1 测量方法72.2.2 测定采用仪器72.3 测定数据的整理与计算72.3.1 井巷断面尺寸的计算72.3.2 空气密度计算82.3.3 测点风速风量计算92.3.4 测定段位压差及矿井自然风压计算92.3.5 通风阻力计算102.3.6 巷道风阻值计算102.3.7 巷道摩擦阻力系数计算112.3.8 测定结果整理计算表及附图113 通风阻力测定结果分析与建议133.1 阻力测定精度的评价133.2 矿井通风阻力分布状况143.3 矿井等积孔与风阻143.4 矿井风量分配153.5 通风阻力测定结论163.6 存在问题及建议16附件1矿井通风阻力测算表17附件2矿井通风系统示意图、网络图和阻力分布图23260 引 言煤矿井下生产包括采煤、掘进、提升、运输、通风、排水等多个生产环节，通风是整个生产环节中保障矿井安全生产的一个重要环节。众所周知，受生产条件的制约，矿井井下自然灾害严重，伤亡事故较多。而及时、准确地获得和控制全矿井通风环境技术参数，则是实现安全生产和提高生产效率的重要保障。一个良好的矿井通风系统是保证矿井安全高效生产的前提与基础。矿井通风系统是由通风机装置、通风网络及各种通风设施等所组成的。而通风系统是否合理，与通风机装置的性能及与之匹配的井下网络系统有着密切的关系。要保证矿井通风系统处于良好的运行状态，就必须使矿井主要通风机在最佳工况点运行，就必须掌握全矿井井下通风网络中的各种通风基础技术参数。全矿井通风阻力指的是由井筒、巷道及通风构筑物构成的通风网路所产生的通风总阻力，它是衡量矿井通风能力的重要指标，影响矿井通风阻力大小的因素很多，有井巷断面的大小、井巷支护状况、通风距离的长短、井下分区网络布置的合理性及风量调节方法的合理性等诸多因素。随着矿井开采过程的变化，矿井通风阻力的大小和分布也会发生变化。因此，经常了解和掌握矿井通风阻力大小和分布状况，是进行矿井通风科学管理、风量调节和通风设计的根本依据。所以，煤矿安全规程第119条明确规定：新井投产前必须进行1次矿井通风阻力测定，以后每3年至少进行1次。矿井转入新水平生产或改变一翼通风系统后，必须重新进行矿井通风阻力测定。通过矿井通风阻力测定，可以达到下列目的：（1）了解通风系统中阻力分布情况，发现通风阻力较大的区段和地点，了解矿井井巷的维护状况，了解矿井通风能力与潜力，便于正确调节风量以满足生产的需要，确保矿井通风系统经济合理地运行；（2）提供紧密结合矿井实际的井巷通风阻力系数和风阻值，使通风设计与计算更切合实际，使风量调节有可靠的依据；（3）为调节风压控制火灾提供必须的基础资料，使这一方法的应用更合理、有效；（4）为发生事故时制定灾变处理计划提供重要的基础资料；（5）为矿井通风自动化及矿井通风系统优化、改造提供基础数据等。为了实现上述目标，郑煤集团腾升煤矿有限责任公司特委托我单位对郑煤集团腾升煤矿有限责任公司进行矿井通风阻力测定。根据委托方要求，我单位于2014年6月10日组织相关的技术人员对郑煤集团腾升煤矿有限责任公司进行了矿井通风阻力测定,并于2014年7月1日编制完成了郑州煤炭工业（下边简称郑煤集团）腾升煤矿有限责任公司矿井通风阻力测定报告。1 矿井概况郑州煤炭工业（集团）腾升煤矿有限责任公司位于登封市白坪乡西白坪村境内。北距登封市区18 Km，南部紧邻白坪乡政府所在地。工业广场南部300m有一条乡村公路，西部6 Km到达郑州-登封-汝州公路，北距新郑-临汝铁路专用线4Km，西距临汝火车站35 Km，位置优越，交通极为便利。本矿区位于箕山东段，地势呈低山丘陵地貌，矿区中部有东西向冲沟，地形北高南低，区内海拔标高349.1m535.28m，最大相对高差186.18m。现有工业广场位于比较平缓地带。矿区东西走向长815m左右，南北倾向宽约1080m，井田面积为0.9291km2。开采深度高为+350m100m。现保有资源可采储量为209.46万t，设计矿井生产能力30万吨/年，服务年限5.37年。本矿井开采二1煤层位于山西组下部，二1煤层厚度0.4418.98m，平均4.79m，矿区范围内，煤层埋深50580m，煤底标高-80+320m左右。煤层走向8090，倾向350360，平均倾角1825，表现为单斜构造，属缓倾斜较稳定煤层。井田地质构造和水文地质条件均较简单，按高瓦斯矿井设计，煤尘有爆炸性，为类不易自燃煤层，水文地质勘查类型为第二类第二型。二1煤为灰黑至黑色，呈粉末状，视密度1.38t/m3。 煤质分析结果:原煤全硫(St,d)为0.79%，含水份平均为0.76%，原煤灰份(Ad)为13.72%，原煤干燥基低位发热量（Qnet，v，d）为29.76MJ/kg。浮煤挥发份(Vdaf)为11.81%。属低灰、低硫贫煤，可作为动力用煤或民用煤。郑煤集团腾升煤矿有限责任公司矿井为高瓦斯矿井，根据关于郑煤集团煤矿2010年度瓦斯等级和二氧化碳涌出量鉴定结果的报告（登煤字（2011年），该矿矿井绝对涌出量为2.56m3/min，瓦斯相对涌出量为6.89m3/t，二氧化碳绝对涌出量为2.08m3/min，二氧化碳相对涌出量5.59m3/t。洛阳正方圆重矿机械检验技术有限责任公司2013年对我矿做的检验报告：二1煤层煤炭自燃倾向等级为类不易自燃煤层；煤尘无爆炸危险性。本矿井由两个立井和两个斜井开拓。主井井筒担负着全矿井的煤炭提升任务，并兼做矿井的进风井。井筒内装备一对2.5t非标箕斗、采用钢丝绳罐道、敷设排水管路、消防洒水管、通讯电缆等，井筒净直经为3.6m，采用砼浇支护，净断面积10.17m2，井深189.0m。副井井筒净直径3.6m，采用砼浇支护，净断面积为10.17m2，落底标高为+214.0m，井深167.0m。井筒内装备一对0.75t非标罐笼，采用钢丝绳罐道，作为下料、提矸、升降人员及进风井。敷设有动力及通讯电缆、压风管路等。斜风井作为矿井专用回风井，设置人行台阶作为矿井的一个安全出口（井口另设行人斜巷通至地面）。井筒采用半园拱料石砌碹支护,斜长430.0m(包括下部新增回风联巷)，倾角24，净断面积为7.71m2。进风行人斜井：设置人行台阶作为矿井的一个安全出口。井筒采用梯形矿工钢支护，斜长450.0m(包括下部新增回风联巷)，倾角24，净断面积为6.10m2。本矿采用走向长壁后退式炮采放顶煤采煤法，打眼放炮落煤，人工攉煤，全部垮落法管理顶板。工作面支护选用单体液压支柱和型钢梁，最大控顶距3.4m，最小控顶距2.4m。本矿井由副立井、主立井和通风行人斜井进风，回风斜井回风，形成对角式通风系统、全负压抽出式通风方式。安装两台BDK54-6-17型轴流节能型通风机，电功率275kw，一台使用，一台备用。21082上付巷掘进工作面采用局部通风机通风，压入式通风。局部通风机为对旋防爆风机，型号为DSF-5.6/222。局部通风采用双风机、双电源可编程逻辑控制，且安全监控系统具有对停风、瓦斯超限的闭锁功能，满足“三专两闭锁”要求。目前，矿井的总进风量2107m3/min，有效风量1804m3/min，总回风量2276.6m3/min。2014年6月10日实测矿井通风总阻力为903Pa，等积孔为1.50m2，矿井通风难易程度属于中等。矿井安全监控系统型号为KJ73N型，采集矿井提升、通风等重要设备的开停，风机风硐内负压、风速等参数。对采煤、掘进、运输、排水、通风等主要设备的开停，采、掘工作面的瓦斯及水仓水位信号，主要风门的开关，工作面及总回风巷的风速等参数进行采集处理、信息传输、超限报警断电、远方控制等。采煤工作面、掘进工作面配备了瓦斯风电闭锁。地面及井下变电所设电力传感器，检测变电所的电流、电压、功率、开关状态等电力参数。2 矿井通风阻力测定2.1 测定路线的选择与测点布置 2.1.1 测定路线的选择原则（1）有并联风路中应选择风量较大且通过回采工作面的主风流风路作为测定路线。（2）选择路线较长且包含有较多井巷类型和支护形式的线路作为测定路线。（3）选择沿主风流方向且便于测定工作顺利进行的线路作为测定路线。2.1.2 测定路线的确定根据本矿通风系统的具体情况，选择的测定路线为：主测路线：副井口副井回风绕道轨道下山21141下付巷21141工作面21141上付巷采区中部车场回风绕道回风下山回风大巷回风井底回风斜井口风硐。2.1.3 测点布置根据矿井通风阻力测定测点布置的一般原则，本次测定测点的具体布置情况，详见通风系统示意图。2.2 测定方法与仪器仪表2.2.1 测量方法本次测定采用基点法：即用两台精密气压计，一台放置在地面副斜井口附近作为基点每隔十分钟读取一次大气压读数。另一台气压计下井，在井下各测点以整十分钟倍数为间隔读取井下各测点气压值。根据对应时间计算地表至该点总静压差，进而计算测点之间的静压差。2.2.2 测定采用仪器测定采用的仪器仪表有：BJ-1型精密气压计 2台DHM-2型通风干湿球湿度计 1台风表 2块秒表 2块钢卷尺 1个皮 尺 1个2.3 测定数据的整理与计算2.3.1 井巷断面尺寸的计算梯形： S=HB （2.1） （2.2）半圆拱： （2.3） （2.4）三心拱： （2.5） （2.6）式中：S井巷断面积，m2； B巷道宽度（梯形为平均宽，即上底加下底除以2），m； H巷道高度，m； U巷道周长，m。 h半圆拱或三心拱巷道直墙高。格点测量法：巷道成型不规则时（裸巷、锚喷巷道或者变形巷道），采用格点测点法测算。测量步骤：将巷道分成0.5m0.5m网格，逐点测量巷道的净宽、净高，将测量数据按1：50的比例绘制断面图，按方格和三角形计算面积，用圆规卡量周边长。2.3.2 空气密度计算 （2.5）式中：空气密度，kg/m3； P空气绝对静压，Pa； 空气相对湿度；%； Psat饱和水蒸气分压力，Pa； T绝对温度，K，（T=273+td）； td干球温度读数，。2.3.3 测点风速风量计算风表校正公式： （2.6）式中：V真表测风速，m/s； V表表读数，m/s； a，b常数。实际采用风表编号及校正公式分别为：中速风表，V真=0.948V表+0.111m/s井巷实际风速：V实=KV真 （2.7）式中：V实实际风速，m/s； V真表测风速，m/s； K测风方法校正系数； （2.8）式中：S实测断面，m2； c常数，正常取0.4，巷中有皮带时取0.8。井巷风量：Q=V实S （2.9）式中：Q井巷风量，m3/s。2.3.4 测定段位压差及矿井自然风压计算测段A-B的位压差计算： （2.10）式中：两测点的位压差，Pa； ，两测点的标高，m； ，两测点的空气密度，kg/m3； g重力加速度，取9.8m/s2。矿井自然风压计算： （2.11）式中：矿井自然风压，Pa。2.3.5 通风阻力计算两测点A-B间的通风阻力h阻AB为： （2.12）式中：两测点A-B间的通风阻力，Pa； 两测点A-B间的静压差，Pa； （2.13）式中：PA，PBA，B两测点上仪器的读数值，Pa； 仪器的基准及变档差值校正，Pa； 两测点A，B间的速压差，Pa； （2.14）式中：VA，VBA，B两测点断面上的平均风速，m/s。主测路线上的矿井通风总阻力为： （2.15）式中：矿井通风总阻力，Pa。2.3.6 巷道风阻值计算巷道风阻值由下式计算 （2.16）式中：RAB巷道实测风阻值，NS2/m8； hAB实测巷道AB段的通风阻力，Pa； QAB通过巷道的平均风量，m3/s。 2.3.7 巷道摩擦阻力系数计算对于实测巷道的摩擦阻力系数由下式计算 （2.17）式中：实测巷道的摩擦阻力系数，NS2/m4； S实测巷道的断面积，m2； L实测巷道的长度，m； U实测巷道断面的周长，m。同时为便于与同类巷道相互比较，以及为计算或设计后期通风系统，需要将实测的换算为标准状态下的值，其换算公式如下所示： （2.18）式中：标准状态下（=1.2kg/m3）巷道的摩擦阻力系数，NS2/m4； 实测巷道的摩擦阻力系数，NS2/m4； 实测巷道的空气密度，kg/m3； h阻AB主测路线上各段间的通风阻力，Pa。2.3.8 测定结果整理计算表及附图矿井通风阻力测定结果详见附录中各表。附表1 地面精密气压计测压数据表附表2 井下精密气压计测压数据表附表3 空气密度测算表附表4 测点断面尺寸与风速风量测算表附表5 矿井各段位压与速压测算表附表6 矿井通风阻力测定汇总表附图：附图1：郑煤集团腾升煤矿有限责任公司矿井通风系统图附图2：郑煤集团腾升煤矿有限责任公司矿井通风网络图附图3：郑煤集团腾升煤矿有限责任公司矿井巷道阻力分布图附图4：郑煤集团腾升煤矿有限责任公司矿井主要通风机特性曲线3 通风阻力测定结果分析与建议3.1 阻力测定精度的评价主测路线实测矿井通风总阻力： （3.1）式中：实测矿井的通风阻力，Pa； 实测巷道AB段的通风阻力，Pa。主测路线实测阻力的相对误差： （3.2）本矿为抽出式通风，根据矿井通风阻力与风机装置压力关系，由风机房水柱计读数推算的矿井通风阻力为： （3.3）式中：风机装置静压，Pa； 矿井自然风压，Pa； 风机房静压仪（U型水柱计），Pa； 风硐中传压管处断面上的速压，Pa。矿井回风井风机房U形水柱计读数为710Pa。因此，由矿井通风阻力测定汇总表可得主测路线的精度为： 取29从上述测定结果可以看出，主测路线上阻力测定相对误差小于5%，故本次测定结果满足矿井通风阻力测定和通风系统分析的精度要求，可以作为矿井通风系统改造、优化和管理的依据。3.2 矿井通风阻力分布状况矿井通风阻力沿程分布状况如附图3所示。矿矿井三段（进风段、用风段、回风段）通风阻力的百分比情况见表3-2-1。表3-2-1 矿井通风三段阻力分布情况区段点号划分长度（m）阻力（Pa）占总阻力百分比（%）百米阻力值（Pa）进风段1-91090.88308.2534.1229.20用风段9-12773.48228.1825.2629.50回风段12-191713.76366.9440.6221.41合计3578.12903.37100从阻力分布图3和表3-2-1可以看出，腾升煤矿进风段的阻力所占总阻力的34.12%，用风段的阻力占总阻力的25.26%，回风段阻力占总阻力的40.62%（均不大于50%），从这些数值上来看，矿井阻力分布基本合理。但仍然能看出回风段过长，应该适当的调整。总的说来，郑煤集团腾升煤矿有限责任公司的三段阻力分布状况基本合理。3.3 矿井等积孔与风阻矿井等积孔计算公式： （3.4） （3.5）式中：A矿井等积孔，m2； 矿井总回风量，m3/s； h矿井通风阻力，Pa。矿井风井总回风量Q=37.94m3/s，其通风阻力h=903Pa，则矿井等积孔与风阻值分别为：从矿井等积孔、矿井风阻值来看，郑煤集团腾升煤矿有限责任公司矿井通风难易程度属中等。3.4 矿井风量分配矿井风量分配参见表3-4-1。表3-4-1 矿井实测风量统计表项目风量Q（m3/s）备注Q（m3/s）主井总进风10.92副井总进风18.33行人进风斜井总进风5.87风井总回风37.94风机排风量39.43 m3/s21141回采工作面风量8.38掘进面总风量51个局部通风地点硐室及其他巷道用风16.67从表3-4-1可以看出，矿井总进风量为35.12m3/s，矿井总有效风量为30.07m3/s，矿井内部有效风量率为85.62%。根据回风井的总回风量与风机排风量，计算出郑煤集团腾升煤矿有限责任公司风井外部漏风率为4.0%；煤矿安全规程规定：装有通风机的井口必须封闭严密，外部漏风率在无提升设备时不得超过5%，有提升设备时不得超过15%。该矿风井无提升设备，因此该风井外部漏风率符合要求。3.5 通风阻力测定结论（1）矿井阻力测定相对误差为3.79%，小于5%精度符合要求。（2）河南省郑煤集团腾升煤矿有限责任公司矿井通风总阻力为903Pa，三段（进风段、用风段、回风段）的通风阻力占总阻力的百分比分别为34.12%、25.26%、 40.62%，三段阻力分布基本合理。（3）从矿井等积孔和风阻值来看，郑煤集团腾升煤矿有限责任公司矿井等积孔为1.50m2，总风阻值为0.623NS2/m8，矿井通风难易程度为中等。（4）矿井总进风量为35.12m3/s，总有效风量为30.07m3/s，矿井内部有效风量率为85.62%。（5）郑煤集团腾升煤矿有限责任公司风井外部漏风率为4.0%，符合煤矿安全规程规定。3.6 存在问题及建议（1）矿井内部分风门漏风较大，建议进一步加强通风管理，以减少通风设施漏风，提高矿井有效风量率。（2）部分风门的连锁装置出现故障，及部分风门关闭不严，建议及时进行维护。（3）部分巷道变形，堆积物多，阻力增大，建议矿方及时清修，降低回风段阻力。表1 地面气压计测压数据表（精密气压计）测点编号井下仪器（011#）地面仪器（012#)测点时间读数（Pa）测点时间读数（Pa）110:0096490 10:0096370 210:0598290 10:0596370 310:1598290 10:1596480 410:2598370 10:2596480 510:3598630 10:3596480 610:5099790 10:5096480 711:00101220 11:0096570 811:15101690 11:1596570 911:25101740 11:2596570 1011:40101680 11:4096640 1112:00101070 12:0096640 1212:20101120 12:2096640 1312:30100940 12:3096640 1413:0098470 13:0096690 1513:1098110 13:1096690 1613:309824013:3096690 1713:509672013:5096740 1814:009634014:0096740 1914:109612014:1096740 表2 井下精密气压计测压数据表测量段A-BPA(011#)(Pa)PB(011#)(Pa)P(Pa)P地A(012#)(Pa)P地B(012#)(Pa)P(Pa)hs(Pa)1296490 98290 -1800 96370963700-1800 2398290 98290 0 9637096480-110110 3498290 98370 -80 96480964800-80 4598370 98630 -260 96480964800-260 5698630 99790 -1160 96480964800-1160 6799790 101220 -1430 9648096570-90-1340 78101220 101690 -470 96570965700-470 89101690 101740 -50 96570965700-50 910101740 101680 60 9657096640-70130 1011101680 101070 610 96640966400610 1112101070 101120 -50 96640966400-50 1213101120 100940 180 96640966400180 1314100940 98470 2470 9664096690-502520 141598470 98110 360 96690966900360 151698110 98240 -130 96690966900-130 161798240 96720 1520 9669096740-501570 171896720 96340 380 96740967400380 181996340 96120 220 96740967400220 表3 空气密度测算表测点原始记录 tPsatT备注td（）tw（）P（Pa）（）（）（Pa）Kkg/m3128.0 20.5 96490 7.5 483778.2301.0 1.1089 226.0 21.0 98290 5.0 623359.7299.0 1.1361 321.5 19.0 98290 2.5 732563.8294.5 1.1544 420.0 19.0 98370 1.0 912337.1293.0 1.1601 520.0 19.0 98630 1.0 912337.1293.0 1.1632 620.5 19.5 99790 1.0 912410.5293.5 1.1747 721.0 20.0 101220 1.0 912486.5294.0 1.1894 823.0 20.5 101690 2.5 792809.1296.0 1.1870 922.5 20.5 101740 2.0 832725.1295.5 1.1895 1023.0 20.5 101680 2.5 792809.1296.0 1.1869 1123.5 21.0 101070 2.5 792894.4296.5 1.1775 1224.0 22.0 101120 2.0 832983.7297.0 1.1752 1323.0 21.0 100940 2.0 832809.1296.0 1.1777 1421.0 20.0 98470 1.0 912486.5294.0 1.1568 1520.5 19.5 98110 1.0 912410.5293.5 1.1548 1621.0 20.0 98240 1.0 912486.5294.0 1.1540 1721.5 20.5 96720 1.0 912563.8294.5 1.1338 1822.0 20.5 96340 1.5 872642.4295.0 1.1275 1923.0 21.0 96120 2.0 832809.1296.0 1.1210 表4 测点断面尺寸与风速风量测算表测点断面形状支护形式巷道规格表速(m/min)风速校正系数K风速V(m/s)风量Q(m3/s)备注宽B(m)高H(m)面积S(m2)周长U(m)V1V2V3V均1 圆硂10.18 11.31 2 半圆拱锚喷3.05 3.07 8.34 11.09 144.00 146.00 149.00 146.33 0.90 2.19 18.27 3 半圆拱锚喷2.95 3.05 8.04 10.89 161.00 163.00 166.00 163.33 0.90 2.42 19.49 4 半圆拱锚喷3.50 3.26 10.06 12.18 46.00 46.00 47.00 46.33 0.92 0.78 7.81 5 半圆拱锚喷3.20 3.20 9.11 11.59 140.00 142.00 142.00 141.33 0.91 2.14 19.49 6 半圆拱锚喷3.10 3.30 9.17 11.63 99.00 96.00 94.00 96.33 0.91 1.49 13.67 7 半圆拱U钢2.30 3.20 6.78 10.00 136.00 138.00 139.00 137.67 0.88 2.02 13.67 8 半圆拱U钢2.80 2.70 6.70 9.94 77.00 75.00 78.00 76.67 0.88 1.16 7.80 9 半圆拱U钢3.00 3.20 8.61 11.27 57.00 58.00 57.00 57.33 0.95 0.97 8.35 10 半圆拱U钢3.00 3.20 8.61 11.27 57.00 58.00 58.00 57.67 0.95 0.97 8.39 11 半圆拱U钢2.80 3.20 8.10 10.93 61.00 63.00 66.00 63.33 0.95 1.06 8.56 12 半圆拱U钢2.80 3.20 8.10 10.93 64.00 64.00 65.00 64.33 0.95 1.07 8.68 13 半圆拱U钢2.90 3.00 7.77 10.71 144.00 145.00 145.00 144.67 0.95 2.27 17.68 14 梯形工钢3.25 2.25 7.31 11.20 251.00 252.00 248.00 250.33 0.95 3.84 28.11 15 梯形工钢2.80 2.20 6.16 10.28 388.00 389.00 389.00 388.67 0.94 5.85 36.01 16 梯形工钢2.80 2.30 6.44 10.51 370.00 375.00 369.00 371.33 0.94 5.61 36.11 17 梯形工钢3.00 2.40 7.20 11.11 342.00 344.00 347.00 344.33 0.94 5.24 37.75 18 半圆拱砌碹2.85 3.02 7.71 10.66 320.00 321.00 323.00 321.33 0.95 4.92 37.94 19 半圆拱砌碹2.50 2.50 5.56 9.06 474.00 476.00 479.00 476.33 0.93 7.09 39.43 表5 矿井各段位压与速压测算表测定段ZAZB高差VAVBAB位压差速压差备注A-B（m）（m）(m)(m/s)(m/s)(kg/m3)(kg/m3)hZ（Pa）hV（Pa）12380.5 213.5 167.0 0.00 0.00 1.1089 1.1361 1837 -0.68 23213.5 222.1 -8.6 2.19 2.42 1.1361 1.1544 -97 2.99 34222.1 212.3 9.8 2.42 0.78 1.1544 1.1601 111 -2.30 45212.3 186.4 25.9 0.78 2.14 1.1601 1.1632 295 1.36 56186.4 79.2 107.2 2.14 1.49 1.1632 1.1747 1228 -1.10 6779.2 -42.8 122.1 1.49 2.02 1.1747 1.1894 1414 1.58 78-42.8 -86.1 43.3 2.02 1.16 1.1894 1.1870 504 0.25 89-86.1 -91.6 5.5 1.16 0.97 1.1870 1.1895 64 -0.01 910-91.6 -86.2 -5.4 0.97 0.97 1.1895 1.1869 -62 -0.10 1011-86.2 -41.7 -44.6 0.97 1.06 1.1869 1.1775 -516 -0.01 1112-41.7 -52.0 10.4 1.06 1.07 1.1775 1.1752 119 -2.36 1213-52.0 -39.6 -12.5 1.07 2.27 1.1752 1.1777 -144 -5.66 1314-39.6 170.0 -209.5 2.27 3.84 1.1777 1.1568 -2397 -11.07 1415170.0 197.1 -27.2 3.84 5.85 1.1568 1.1548 -308 1.62 1516197.1 180.7 16.5 5.85 5.61 1.1548 1.1540 186 2.29 1617180.7 316.7 -136.1 5.61 5.24 1.1540 1.1338 -1525 2.15 1718316.7 346.8 -30.1 5.24 4.92 1.1338 1.1275 -333 -14.62 1819346.8 363.8 -17.0 4.92 7.09 1.1275 1.1210 -187 0.00 表6 矿井通风阻力测定汇总表测定段井巷名称断面支护巷道尺寸hshzhvh阻AB（Pa）QRR100标A-B形状形式S（m2）U(m)L(m)(Pa)(Pa)(Pa)(m3/s)(NS2/m8)(NS2/m4)(NS2/m4)12主立井圆硂10.18 11.31 167 -1800 1837 -0.68 36 18.27 0.1091 0.07 0.0610 0.