广东某综合商业广场高大模板施工方案(附示意图、计算书).doc

xxxxxxx工程高大模板施工方案中建八局番禺万博cbd商业广场工程 高大模板施工方案建设单位：广州市万诺投资管理有限公司 监理单位：广州珠江工程建设监理有限公司施工单位：中国建筑第八工程局有限公司曹 巍王四久万利民编 制：审 核：审 批：中国建筑第八工程局有限公司 二零一二年五月目录一、编制依据2二、工程概况22.1 工程概述22.2 高大模板概述2三、总体施工部署43.1 施工准备43.2 施工安排43.3 模板及支撑体系选择43.4 电梯井机房顶板模板6四、施工方法64.1 施工工艺64.2 注意事项74.3 支撑体系基础验算9五、支撑体系验算115.1 梁模板支撑验算115.1.1 南五区室内扶梯600800梁模板与支撑计算115.1.2 南六区电影院6001800梁模板与支撑计算215.2 楼板模板支撑验算305.3 电梯井顶板模板支撑验算35六、质量保证措施366.1 模板工程质量控制366.2 模板安装366.3 模板拆除376.4 质量验收程序与方法386.5 模板施工注意事项38七、安全文明施工保证措施397.1 安全生产组织管理措施397.2 安全生产技术措施397.3 确保文明施工的技术组织措施42八、应急救援预案428.1应急救援小组组成与救援职责428.2 脚手架坍塌应急救援预案438.3 高处坠落、物体打击应急救援预案438.4 炎热天气施工措施448.5 防火措施448.6 火灾事故应急救援44九、附图459.1 支撑体系搭设立面示意图459.2 支撑体系搭设平面布置图46一、编制依据1、番禺万博cbd商业广场工程建筑施工图和结构施工图；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011；3、混凝土结构工程施工质量验收规范gb50204-2002（2011年版）；4、建筑施工模板安全技术规范(jgj162-2008)；5、建筑机械使用安全技术规程jgj33-2001；6、国家、广东省以及广州市有关安全、文明施工规范和规定。二、工程概况2.1 工程概述xxxxxxxxxxxxxxxxxxxx。2.2 高大模板概述本工程南区地下室三层、地上裙楼二到五层。层高从下到上分别为：1、地下室：4.0m、5.15m、5.75m；2、地上裙楼：5.7m、5.1m、5.1m、5.1m、5.1m。北区地下室二层，地上裙楼二到三层。层高从下到上分别为：1、地下室：5.55m、5.8m；2、地上裙楼：5.4m、3.8m、3.8m。本工程地上部分施工过程中需搭设高大模板的共有五处，分别介绍如下：1、南五区第二段室内扶梯部位南五区第二段地上裙楼部位设计为百货楼，首层以上设置了两台自动扶梯，且扶梯之间结构中空，至六层板面封闭。支撑体系搭设高度为26.1m。2、南五、南六区电影院部位南五区第三、第四段及南六区第一、第四段地上裙楼四五层设计为电影院，两层连通，至六层板面封闭。支撑体系搭设高度为10.2m，其中imax9号厅六层板面上部中空，支撑体系搭设高度15.3m。3、南六区五段预留设备吊装口部位南六区五段由于地下室空调机房设备吊装需要，从地下室负三层顶板开始预留设备吊装口，至地上二层板面封闭。支撑体系搭设高度为20.6m。4、南六区五段室内扶梯南六区五段室内步行街扶梯从首层开始，至四层板面封闭。支撑体系搭设高度为15.9m。5、北一区二段办公楼首层大厅北一区二段办公楼大厅从首层开始，至三层板面封闭，支撑体系搭设高度为9.2m。南北区高大模板平面位置分别见图2.2-1、2.2-2。图2.2-1 南区高大模板支设位置平面布置图图2.2-2 北区高大模板支设位置平面布置图三、总体施工部署3.1 施工准备1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、柱钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐蔽验收手续。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。3.2 施工安排1、南五区室内扶梯南五区室内扶梯从首层开始，至六层板面封闭，搭设时为保证施工安全，可先按设计间距沿周边结构边线搭设双排脚手架，待施工五层楼面时将剩余脚手架一次搭设到位，共同形成满堂脚手架支撑体系。2、南五、南六区电影院南五、南六区电影院部位的高大模板支设由于面积较大，且梁板截面较为复杂，可在施工六层梁板结构时开始搭设。同时，由于此部位五层梁板中空，与周边结构高差部位可采用单排钢管脚手架作防护。3、南六区预留设备吊装洞口南六区预留设备吊装洞口在二层板面封闭，根据现场实际施工状况，可在施工二层梁板时开始搭设。4、南六区五段室内扶梯南六区五段室内扶梯在四层板面封闭，根据现场实际情况，由于区域较窄，可在施工时随周边结构板面同步搭设。5、北一区二段办公楼首层大厅在三层板面封闭，由于支设面积较小，可在施工时随周边结构板面同步搭设。3.3 模板及支撑体系选择根据地上裙楼部分结构设计参数，采用如下施工方案： 1、材料选择本工程高大模板支撑体系均采用扣件式钢管脚手架，材料规格如下：483.0钢管， 15mm厚九夹板、4595mm木方、m14对拉螺杆。2、支撑体系搭设方案表3.3-1 模板支撑体系参数表部 位构件规格（mm）立杆间距（m）横杆间距（m）剪刀撑间距（m）备注南五区室内扶梯梁3008000.90.61.56搭设高度26.1m6008000.60.61.56板1200.90.91.56南五、六区电影院梁60018000.60.61.56搭设高度10.2m50014000.60.61.5640011000.90.61.5650010000.90.61.5650014000.60.61.56搭设高度15.3m3007000.90.91.56板1200.90.91.56南六区设备吊装口梁2505500.90.91.56搭设高度20.6m板1200.90.91.56南六区室内扶梯梁2508000.90.91.56搭设高度15.9m3008000.90.91.566009000.90.61.56板1200.90.91.56北一区办公楼首层大厅梁8006000.60.61.56搭设高度9.2m3005000.90.91.56板1200.90.91.563、 模板方案表3.3-2 模板支设参数表部 位模 板 方 案主 次 梁采用15mm厚木胶合板；主龙骨为483.0mm钢管,次龙骨为4595200mm方木；梁高h700mm时，采用m14450450mm (横向间距竖向间距)的对拉螺栓,外加pvc套管。梁侧竖楞为4595 mm 250mm方木。其中，南五区室内扶梯600800mm梁底、南六区电影院6001800mm梁底及北一区首层大厅800600梁底沿宽度方向设三道立杆，间距600mm；其它梁底均设两道立杆，间距600900mm。楼 板120mm厚采用15mm厚木胶合板，4595 mm 300mm方木作背楞，483.0mm双钢管主龙骨。由于本工程满堂脚手架搭设高度较大，且梁截面尺寸较大，荷载较重，剪刀撑需加密设置。其中，纵向剪刀撑每隔6m设置一道，由底到顶连续设置；水平剪刀撑每隔8m设置一道，其中，梁底及扫地杆部位必须设置水平剪刀撑。此外，沿支架外立面应满设剪刀撑，角度在45o60o之间。3.4 电梯井机房顶板模板本工程塔楼42层，电梯井机房顶板施工时不宜采用落地式脚手架支撑。根据现有设计图纸，电梯井道净空最大的为26002650mm，可采用工字钢悬挑支撑的方式进行此部位的施工。支撑材料采用4m长的16#工字钢。由于机房顶板最大截面的梁为200400mm，板厚120mm，底部支撑立杆间距可选择0.90.9m，步距1.5m。四、施工方法4.1 施工工艺1、模板安装（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。（2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。（3）支承钢管立柱脚铺垫木方。支柱应垂直，垂直度容许偏差为5mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要有效连接。（4）通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。（5）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。（6）梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱。起拱高度为梁跨度的2%。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（7）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。（8）楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。（9）安装底座及钢管、两侧剪刀撑，在混凝土面直接安装底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装完第一层钢管后应要校正垂直度，然后逐层向上安装。（10）剪刀撑应在满堂脚手架外侧周边和内部每隔6m间距设置，宽度不小于4个跨距，斜杆与地面倾角为45o60o。（11）剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步进行。（12）钢管立杆支承在楼（地）板上，钢管立杆底均需铺垫木方。图4.1-1 梁板支撑体系示意图（13）梁板模板支撑体系搭设见附图。2、模板拆除（1）拆除前，宜在距架顶下一人高处设工作平台。（2）拆除时，先松可调托座，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。（3）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除板，梁、柱模板，在4m高以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆1.2米高，严禁在同一垂直面上操作。（4）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。4.2 注意事项1、避免工程质量通病（1）模板安装前，先检查模板（包括钢管、构配件等）的质量，不符质量标准的不得投入使用。（2）梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模扳嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：a.梁侧模必须有压脚板、斜撑等、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。b.支模时应遵守边模包底模原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。（3）板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。措施：a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。b.支顶要符合规定的主控项目要求，不同型号的钢管不能混用。严格按上表要求控制钢管安装的垂直度。c.板模按规定起拱。（4）钢管支撑局部沉降：在钢管支撑下加设木方，满足承载力要求，做好卸荷措施。（5）钢管立杆底座整体不稳定：可调托座螺栓伸出自由长度不能超过20cm，纵横水平拉杆要与邻近坚固物（如柱等）连结，使钢管立杆不产生位移。2、主要安全技术措施（1）支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。（2）为确保架体整体稳定性，可在周边结构梁上预埋600mm长的钢管，埋入深度300mm，并与架体立杆连接牢固，连接方式为每层每隔2.7m连接一道。构造做法见图4.2-1。（3）对于支撑体系周边设有结构柱的，需要设置抱柱箍，沿高度方向每隔3m设置一道，构造做法见图4.2-2。 图4.2-1 连墙件构造大样图 图4.2-2 抱柱箍构造大样图（4）对于南五区室内扶梯部位，由于支设高度超过20m，梁板下两步内的水平杆需加密设置，即间距750mm；其他部位加密一道。（5）拆模时应搭设脚手板。（6）拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。（7）避免使用质量不合格的钢管及配件，确保脚手架结构稳定和具有足够的承载力。（8）按方案认真做好卸荷措施。（9）剪刀撑、纵横水平拉杆不能任意拆除。3、成品保护（1）坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。（2）材料应按编号分类堆放。（3）使用后拆卸下来的钢管、配件，将有损伤的钢管、配件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。（4）钢管支撑可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。（5）搬运时，钢管等不能随意投掷。4.3 支撑体系基础验算鉴于本工程上述部位支撑体系高度大，质量重，为避免对下层结构板面造成影响，需进行卸荷计算。1、南五区室内扶梯根据计算，截面600800mm梁位置的钢管柱脚最大荷载为15.496kn,即为43.04kn/m2，（15.112/(0.60.6)=43.04），截面300800mm梁位置的钢管柱脚最大荷载为8.447kn,即为15.64kn/m2，（8.447/(0.60.6)=15.64），需要分别采取卸荷措施才能满足承载要求，具体措施如下：按照施工进度计划，该部位施工时首层及负一、负二层楼板已达到设计强度的100%，故首层及以下楼面结构承载力基本达到设计容许承载力。首层结构楼板设计可承受荷载为“附加恒载标准值1.5kn/m2，活载标准值8kn/m2”，负一及负二层楼板设计可承受荷载为“附加恒载标准值2.0kn/m2，活载标准值4.0kn/m2”。考虑设计的荷载分项系数1.4后，首层及负一、负二层楼板达到设计强度后，共同承担的设计容许承载力为30.1kn/m2。（9.56+6）1.4=30.1从上可知，首层及负一、负二层楼面结构可满足300800梁的承载要求，但不满足600800梁的承载要求，其超出部分荷载为12.94kn/m2，（43.04-30.1=12.94）需由地下室底板承担。因此，在施工六层天面结构时，首层楼面结构的模板支撑及300800梁下负一层以上的模板支撑、600800梁下底板以上的模板支撑均不得拆除。天面结构强度达到设计的100时，才允许拆除下部结构的支撑回顶。2、南五、南六区电影院根据计算，6001800mm梁位置的钢管柱脚最大荷载为24.42kn，即为67.83kn/m2，（24.42/(0.60.6)=67.83），需要采取卸荷措施才能满足承载要求，具体措施如下：按照施工进度计划，该部位施工时四层及以下楼板已达到设计强度的100%，故四层及以下楼面结构承载力基本达到设计容许承载力。四层结构楼板设计可承受荷载为“附加恒载标准值2kn/m2，活载标准值4kn/m2”，三层及二层楼板设计可承受荷载为“附加恒载标准值2kn/m2，活载标准值4.0kn/m2”，首层楼板设计可承受荷载为“附加恒载标准值1.5kn/m2，活载标准值8.0kn/m2”。考虑设计的荷载分项系数1.4后，四层及以下楼板达到设计强度后，共同承担的设计容许承载力为30.1kn/m2。（6+6+6+9.5）1.4=38.5。从上可知，四层至首层结构仍不能满足6001800梁的承载要求，其超出部分荷载为29.33kn/m2，（67.83-38.5=29.33）。因此，在施工六层天面结构时， 该梁下首层以上的模板支撑均不得拆除。此外，考虑现场实际施工情况，该梁（6001800）需分两次进行浇筑，第一次浇筑至梁底以上900，第二次和板面一起浇筑至梁面。同上，电影院区域各截面梁的卸载情况见下表。梁截面尺寸下部支撑保留层数其他措施60018003层（首层以上不可拆除）分两次浇筑，每次浇筑一半50014002层（二层以上不可拆除）分两次浇筑，每次浇筑一半5001400（imax9号厅）2层（二层以上不可拆除）分两次浇筑，每次浇筑一半40011001层（三层以上不可拆除）/50010001层（三层以上不可拆除）/3、南六区预留设备吊装洞口由于南六区设备吊装口高支模基础为地下室底板，故无需进行卸荷计算。4、南六区室内扶梯根据计算，600900梁位置的钢管柱脚最大荷载为11.618kn，即为21.515kn/m2，（11.618/(0.90.6)=21.515），需卸荷措施才能满足承载要求，经计算，需经过首层及负一层共同卸载才能满足受力要求，故该梁（600900）首层以下模板在施工四层楼板时不能拆除。其他梁及楼板首层以下支撑可以拆除。5、北一区二段首层大厅根据计算，800600梁位置的钢管柱脚最大荷载为9.639kn，即为17.85kn/ m2，（9.639/（0.90.6)=17.85kn），需要采取卸荷措施才能满足承载要求，经计算，需经过首层及负一层楼板的卸载才能满足受力要求。首层结构楼板设计可承受荷载为“楼面均布活载标准值10kn/m2”，负一层楼板设计可承受荷载为“楼面均布活载标准值5.0kn/m2”。考虑施工三层板面时，首层及以下板面已达设计强度的100%，考虑设计的荷载分项系数1.4后，首层及负一层楼板达到设计强度后，共同承担的设计容许承载力为21kn/m2。（105）1.4=21。故该梁首层以下的支撑不能拆除。三层板面结构强度达到设计的100时，才允许拆除下部结构的支撑。五、支撑体系验算 5.1 梁模板支撑验算5.1.1 南五区室内扶梯600800梁模板与支撑计算1、梁模板支架计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(jgj162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为25.3m， 梁截面 bd=600mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm2。 木方4595mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9000.0n/mm2。 梁底支撑木方长度 2.00m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底承重杆按照布置间距400,600,600mm计算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土钢筋自重25.50kn/m3，施工活荷载2.00kn/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合s=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.00=27.880kn/m2 由永久荷载效应控制的组合s=1.3524.000.80+0.71.402.00=27.880kn/m2 由于永久荷载效应控制的组合s最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.8000.600+0.5000.600)=11.286kn/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.600=1.080kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； i = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = m / w f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(n/mm2)； m 面板的最大弯距(n.mm)； w 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kn/m)； 经计算得到 m = 0.100(1.3511.286+0.981.080)0.3000.300=0.147kn.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 022500=6.518n/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.3511.286+1.01.080)0.300=2.933kn 截面抗剪强度计算值 t=32933.0/(2600.00015.000)=0.489n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算 t t，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67711.2863004/(1006000168750)=0.611mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.5000.8000.300=6.120kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.5000.300(20.800+0.600)/0.600=0.550kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn)： 经计算得到，活荷载标准值 p1 = (0.000+2.000)0.6000.300=0.360kn 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.120+1.350.550)=8.104kn/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 p = 0.90.980.360=0.318kn木方计算简图木方弯矩图(kn.m)木方剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=0.501kn n2=5.293kn n3=0.501kn n4=0.000kn n5=0.000kn 经过计算得到最大弯矩 m= 0.262kn.m 经过计算得到最大支座 f= 5.293kn 经过计算得到最大变形 v= 0.090mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； i = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.262106/67687.5=3.87n/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=32.487/(24595)=0.873n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.090mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.104kn/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kn.m)托梁剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 m= 0.555kn.m 经过计算得到最大支座 f= 11.381kn 经过计算得到最大变形 v= 0.201mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 w = 10.16cm3； 截面惯性矩 i = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.555106/1.05/10160.0=52.03n/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.201mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 n 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 n1=11.381kn (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 n2 = 0.91.350.13425.300=4.116kn n = 11.381+4.116=15.496kn i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； a 立杆净截面面积，a=4.239cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=15496/(0.391424)=93.441n/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、梁侧模板计算 梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距225mm，内龙骨采用4595mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距200mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm2。 木方剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9000.0n/mm2。模板组装示意图 一、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(t+15)，取5.714h； t 混凝土的入模温度，取20.000； v 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=40.540kn/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=0.940.550=36.495kn/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 f2=0.94.000=3.600kn/m2。 二、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.23m。 荷载计算值 q = 1.236.4950.225+1.403.6000.225=10.988kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 22.501.501.50/6 = 8.44cm3； i = 22.501.501.501.50/12 = 6.33cm4；计算简图弯矩图(kn.m)剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=0.989kn n2=2.719kn n3=2.719kn n4=0.989kn 最大弯矩 m = 0.055kn.m 最大变形 v = 0.376mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05510001000/8438=6.519n/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 t=31483.0/(2225.00015.000)=0.659n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算 t t，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.376mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 三、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2336.50+1.40.233.60=10.988kn/m 挠度计算荷载标准值q=0.2336.50=8.211kn/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kn.m)内龙骨剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 m= 0.189kn.m 经过计算得到最大支座 f= 4.766kn 经过计算得到最大变形 v= 0.065mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； i = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.189106/67687.5=2.79n/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=32770/(24595)=0.972n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.065mm 内龙骨的最大挠度小于430.0/250,满足要求! 四、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kn.m)支撑钢管剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.482kn.m 最大变形 vmax=0.109mm 最大支座力 qmax=10.604kn 抗弯计算强度 f=0.482106/8982.0=53.66n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 五、对拉螺栓的计算 计算公式: n n = fa 其中 n 对拉螺栓所受的拉力； a 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): a = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kn): n = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 10.604 对拉螺栓强度验算满足要求!5.1.2 南六区电影院6001800梁模板与支撑计算1、梁模板支架计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(jgj162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.4m， 梁截面 bd=600mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm2。 木方4595mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9000.0n/mm2。 梁底支撑木方长度 2.00m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底承重杆按照布置间距400,600,600mm计算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土钢筋自重25.50kn/m3，施工活荷载2.00kn/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合s=1.2(25.501.80+0.50)+1.402.00=58.480kn/m2 由永久荷载效应控制的组合s=1.3524.001.80+0.71.402.00=60.280kn/m2 由于永久荷载效应控制的组合s最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.8000.600+0.5000.600)=25.056kn/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.600=1.080kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 60.001.501