梁模板支撑(钢管)施工组织设计.doc

目 录一、工程概况错误！未定义书签。二、施工准备工作2三、管理架构2四、施工分段及支撑地基处理1五、结构计算书23六、主要项目施工技术措施27七、技术质量保证措施30八、工程进度保证措施32九、安全生产保证措施32十、成本节约措施33十一、产品保护措施34十二、文明施工措施34第一章 工程概述1、工程项目名称、位置、规模、工期1.1、工程项目名称：广州亚太酿酒有限公司建设项目一期工程1.2、工程项目位置：广州市黄浦区高新技术开发区东区1.3、工程项目规模：本工程为广州亚太酿酒有限公司建设项目一期工程包装间、成品库。总建筑面积16087，建筑基底面积15120。第二章 施工准备工作1、 技术准备组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对外壁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。2、 物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。3、 劳动组织准备根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。第三章 管理架构本工程工期较短。支模施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在大截面侧模、模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。组长： 副组长： 组员： 第四章 施工分段及支撑地基处理1、基础施工完成后，对上部结构及柱分二次施工，第一次施工至6m层梁，第二次施工至顶部。2、根据本工程特点，110线待首层板施工完成后，模板支撑直接落在首层板上。1020线支撑基础梁施工至首层板底，将板底垫层浇捣后（浇捣垫层前必前将基层夯实）。支撑支点落在垫层上，支撑与垫层接触处采用18厚300300木板垫起。第五章 结构计算书一、顶层梁250720计算书1计算参数结构楼板厚0mm，梁宽b=250mm，梁高h=720mm，层高9m；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0m；木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距1200mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.35m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205 N/2,抗剪强度fv=125N/2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽 梁高 系数 设计值底模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 1.44 ) 1.2 = 0.61 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 0.72 1.2 = 5.18 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.25 0.72 1.2 = 0.32 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 6.82 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 6.12 kN/m（2）底模板验算底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm；第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数五跨。木模板W=bh2 /6=250.0018.002/6=13500mm3， I=bh3/12=250183/12=121500mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105M=KMq1L2 =-0.1056.820.302106=-64415N.mm=-0.06kN.m=M/W=64415/13500=4.77N/mm2 梁底模抗弯强度=4.77N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=KVq1L=0.6066.820.301000=1239N=1.24kN=3V/（2bh）=31239/(225018)=0.41N/mm2梁底模抗剪强度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=6.12kN/m；挠度系数K=0.644=Kq2L4/(100EI)=0.6446.123004/(1009000.00121500)=0.29mm=L/400=300/400=0.75mm 梁底模挠度=0.29mm=0.75mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：计算简图（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=1200mm ，C=250mm、=250/1200=0.21。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=6.820.30/0.25=8.18kN/mMq=qcL(2-)/8=8.180.251.20(2-0.21)/8=0.550kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(025+0.30)+1.42.50=3.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=00.303.86=0kNa =1/2（L-c）=1/2(1.20-0.25)=0.48mMp=Pa=00.48=0kN.mMmax=MqMp=(0.55+0)106=549572N.mm=0.55kN.m=M/W=549572/85333=6.44N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=6.44N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算V=1/2q梁宽P=(0.58.180.25+0)1000=1022N=1.02kN=3V/（2bh）=31022/(28080)=0.24N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.24N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=6.120.30/0.25=7N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=31707417600008/11796480000000=2.11mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=02/737280000000=0mm最大挠度max=qp =2.11+0=2.11mm=L/400=1200/400=3.00mm 第一层龙骨挠度=2.11mm=3.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：计算简图（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距1200mm，计算跨数五跨；第二层龙骨采用双钢管 48x3.25；W=9580.00mm3，I=229800.00mm4 ，A=4.57cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=(0.58.180.25+0)1000=1022N弯矩系数KM=-0.402最大弯矩为Mmax=KmPL=-0.40210221200=-493235N.mm=-0.49kN.m =M/W=493235/9580=51.49N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=51.49N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.902V=KVP=1.9021022/1000=1.94 kN =3V/(2bh)=31.941000 /(22457.00)=3.19N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=3.19N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.438P=V=1/2q梁宽P板重=(0.57.340.25+0)1000=917N= KPL3/（100EI）=2.43891712003/(100206000.00229800)=0.82mm=L/400=1200/400=3.00mm 第二层龙骨挠度=0.82mm=3.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 计算简图 3.支撑强度验算传至每根钢管立柱力的系数为4.568每根钢管承载NQK1 =4.5681022=4671N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.41.201.201=2016N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =4671+2016=6687N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326-0.7=-23N水平拉杆1层,拉杆重量=12.400.0326=78N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.601=15N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=-23+78+15=70N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.270+6687=6770NL0=h+2a=1.50+20.35=2.20m48钢管的i=1.59cm,=L0/i=220.001.59=138.36150杆件长细比满足要求=0.357P=N/(A)=6770(0.357424.00)=44.73N/mm2 钢管承载力44.73N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板，支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=6.77kN；s =2.00，ft=0.91N/mm2 ， hO=120-15=105mm，h =1.00 ， =0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2 ，Um=4100=400mm，(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.151)1.00400105)/1000=33.05kN 钢管支承面受冲切承载力33.05kN6.77kN,满足要求。(2)地基承载力验算 立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求 Pfg P=N/A=6.77/0.01=677.03 kN/m2 其中 P立杆基础地面的平均压力(kN/m2)； A基础底面面积(m2)，A=0.01m2； N上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=6.77kN； fg地基承载力设计值(kN/m2)； fg=kc fgk=1.05760.00=5760.00kN/m2 其中: kc地基承载力调整系数，kc=1.0； fgk混凝土抗压强度设计值(C15砼受压fc=7200.00kN/m2,因截面长边小于300mm)fgk=7200.000.8=5760.00kN/m2； 地基承载力P=677.035760.00kN/m2,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22r200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(r=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=rH=24梁高=240.72=17.28kN/m2F1、F2两者取小值F=17.280kN/m2有效压头高度=F/r=0.72m2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m23、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.217.2820.742、振捣砼产生的荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷载1.44.05.6031.94（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数五跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=720182/6=38880mm3，I=bh3/12=720183/12=349920mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=31.94(0.72-0)=23kN/m=23N/mM=KMqL2=-0.105233002=-217293N.mm=-0.22kN.m= M/W=217293/38880=5.59N/mm2 侧模抗弯强度=5.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606V=KV q，L=0.60622.990.30=4.18kN =3V/（2bh）=34.181000/(218720)=0.48N/mm2 侧模抗剪强度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=20.74(0.72-0)=15kN=15N/mm，挠度系数K=0.644挠度=Kq，L4/100EI=0.644153004/(1009000.00349920)=0.25mm=L/400=300/400=0.75mm侧模挠度=0.25mm=0.75mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：计算简图（3）对拉螺栓计算 梁侧模压力=2/3（倾倒、振捣砼产生的荷载新浇砼的侧压力）（梁高度-板厚度）=0.67(11.20+20.74)0.72=15.33kN/m设1排对拉螺栓；对拉螺栓受力=15.336001=9198N； 对拉螺栓12,容许拉力N=13345N 对拉螺栓受力9197.6N容许拉力13345N,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度360mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算均布荷载q=31.940.30=10N/mm；弯矩系数KM=-0.125M=KM.qL2=-0.125103602=-155209N.mm=-0.16kN.m=M/W=155209/85333=1.82N/mm2 侧肋抗弯强度=1.82N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625V=KV q，L =0.625100.36=2.16kN =3V/（2bh）=32.161000/(28080)=0.51N/mm2 侧肋抗剪强度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=20.740.30=6N/mm；挠度系数K=0.521挠度=Kq，L4/100EI=0.52163604/3072000000000=0.01mm=L/400=360/400=0.90mm 侧肋挠度=0.01mm=0.90mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 计算简图6.计算结果 第一层龙骨8080mm单木枋300mm，第二层龙骨双钢管48x3.251200mm；钢管纵向1200mm，钢管横向1200mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排12600mm，侧模厚度18mm。 一、梁处使用材料计算1、竖肋80(个)2、双钢管外肋48.00(m)3、对拉螺栓20(套)4、压脚木枋24.000(m)5、模板面积20.28(m2)6、木龙骨42(根)7、钢管龙骨27(根)二、脚手架材料计算1、长杆总长度-35.80(米)2、直角扣件数-26(个)3、对接扣件数-5(个)4、旋转扣件数-1(个)5、顶托个数23(个)注:1.长杆总长度包括立杆、纵横向水平和剪力撑。 2.长杆的平均长度取6m。 3.材料用量放大系数为1.2倍。二、顶层梁300X1320计算书1计算参数结构楼板厚0mm，梁宽b=300mm，梁高h=1320mm，层高0.01m；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0m；木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距1200mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.35m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205 N/2,抗剪强度fv=125N/2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽 梁高 系数 设计值底模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 2.64 ) 1.2 = 1.06 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 1.32 1.2 = 11.40 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.30 1.32 1.2 = 0.71 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 14.02 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 13.18 kN/m（2）底模板验算底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm；第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数五跨。木模板W=bh2 /6=300.0018.002/6=16200mm3， I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105M=KMq1L2 =-0.10514.020.202106=-58867N.mm=-0.06kN.m=M/W=58867/16200=3.63N/mm2 梁底模抗弯强度=3.63N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=KVq1L=0.60614.020.201000=1699N=1.70kN=3V/（2bh）=31699/(230018)=0.47N/mm2梁底模抗剪强度=0.47N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=13.18kN/m；挠度系数K=0.644=Kq2L4/(100EI)=0.64413.182004/(1009000.00145800)=0.10mm=L/400=200/400=0.50mm 梁底模挠度=0.10mm=0.50mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：计算简图（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=1200mm ，C=300mm、=300/1200=0.25。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=14.020.20/0.30=9.34kN/mMq=qcL(2-)/8=9.340.301.20(2-0.25)/8=0.736kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(025+0.30)+1.42.50=3.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=00.203.86=0kNa =1/2（L-c）=1/2(1.20-0.30)=0.45mMp=Pa=00.45=0kN.mMmax=MqMp=(0.74+0)106=735840N.mm=0.74kN.m=M/W=735840/85333=8.62N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=8.62N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算V=1/2q梁宽P=(0.59.340.30+0)1000=1402N=1.40kN=3V/（2bh）=31402/(28080)=0.33N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.33N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=13.180.20/0.30=9N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=45536256000008/11796480000000=3.00mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=02/737280000000=0mm最大挠度max=qp =3.00+0=3.00mm=L/400=1200/400=3.00mm 第一层龙骨挠度=3.00mm=3.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：计算简图（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距1200mm，计算跨数五跨；第二层龙骨采用双钢管 48x3.25；W=9580.00mm3，I=229800.00mm4 ，A=4.57cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=(0.59.340.30+0)1000=1402N弯矩系数KM=-0.625最大弯矩为Mmax=KmPL=-0.62514021200=-1051200N.mm=-1.05kN.m =M/W=1051200/9580=109.73N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=109.73N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=3.125V=KVP=3.1251402/1000=4.38 kN =3V/(2bh)=34.381000 /(22457.00)=7.19N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=7.19N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=3.995P=V=1/2q梁宽P板重=(0.58.780.30+0)1000=1318N= KPL3/（100EI）=3.995131812003/(100206000.00229800)=1.92mm=L/400=1200/400=3.00mm 第二层龙骨挠度=1.92mm=3.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 计算简图 3.支撑强度验算传至每根钢管立柱力的系数为6.907每根钢管承载NQK1 =6.9071402=9681N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.41.201.201=2016N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =9681+2016=11697N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326-1.3=-43N水平拉杆1层,拉杆重量=12.400.0326=78N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.601=15N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=-43+78+15=50N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.250+11697=11757NL0=h+2a=1.50+20.35=2.20m48钢管的i=1.59cm,=L0/i=220.001.59=138.36150杆件长细比满足要求=0.357P=N/(A)=11757(0.357424.00)=77.67N/mm2 钢管承载力77.67N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板，支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=11.76kN；s =2.00，ft=0.91N/mm2 ， hO=120-15=105mm，h =1.00 ， =0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2 ，Um=4100=400mm，(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.151)1.00400105)/1000=33.05kN 钢管支承面受冲切承载力33.05kN11.76kN,满足要求。(2)地基承载力验算 立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求 Pfg P=N/A=11.76/0.01=1175.70 kN/m2 其中 P立杆基础地面的平均压力(kN/m2)； A基础底面面积(m2)，A=0.01m2； N上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=11.76kN； fg地基承载力设计值(kN/m2)； fg=kc fgk=1.05760.00=5760.00kN/m2 其中: kc地基承载力调整系数，kc=1.0； fgk混凝土抗压强度设计值(C15砼受压fc=7200.00kN/m2,因截面长边小于300mm)fgk=7200.000.8=5760.00kN/m2； 地基承载力P=1175.705760.00kN/m2,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22r200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(r=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=rH=24梁高=241.32=31.68kN/m2F1、F2两者取小值F=31.680kN/m2有效压头高度=F/r=1.32m2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m23、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.231.6838.022、振捣砼产生的荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷载1.44.05.6049.22（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数五跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1320182/6=71280mm3，I=bh3/12=1320183/12=641520mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=49.22(1.32-0)=65kN/m=65N/mM=KMqL2=-0.105653002=-613920N.mm=-0.61kN.m= M/W=613920/71280=8.61N/mm2 侧模抗弯强度=8.61N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606V=KV q，L=0.60664.970.30=11.81kN =3V/（2bh）=311.811000/(218915)=0.75N/mm2 侧模抗剪强度=0.75N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=38.02(1.32-0)=50kN=50N/mm，挠度系数K=0.644挠度=Kq，L4/100EI=0.644503004/(1009000.00641520)=0.45mm=L/400=300/400=0.75mm侧模挠度=0.45mm=0.75mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：计算简图（3）对拉螺栓计算 梁侧模压力=2/3（倾倒、振捣砼产生的荷载新浇砼的侧压力）（梁高度-板厚度）=0.67(11.20+38.02)1.32=43.31kN/m设3排对拉螺栓；对拉螺栓受力=43.316003=8662N； 对拉螺栓12,容许拉力N=13345N 对拉螺栓受力8662.0N容许拉力13345N,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度330mm；跨数4跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算均布荷载q=49.220.30=15N/mm；弯矩系数KM=-0.107M=KM.qL2=-0.107153302=-172044N.mm=-0.17kN.m=M/W=172044/85333=2.02N/mm2 侧肋抗弯强度=2.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607V=KV q，L =0.607150.33=2.96kN =3V/（2bh）=32.961000/(28080)=0.69N/mm2 侧肋抗剪强度=0.69N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=38.020.30=11N/mm；挠度系数K=0.632挠度=Kq，L4/100EI=0.632113304/3072000000000=0.02mm=L/400=330/400=0.83mm 侧肋挠度=0.02mm=0.83mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 计算简图6.计算结果 第一层龙骨8080mm单木枋200mm，第二层龙骨双钢管48x3.251200mm；钢管纵向1200mm，钢管横向1200mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓3排12600mm，侧模厚度18mm。 一、梁处使用材料计算1、竖肋120(个)2、双钢管外肋144.00(m)3、对拉螺栓60(套)4、压脚木枋24.000(m)5、模板面积35.28(m2)6、木龙骨62(根)7、钢管龙骨27(根)二、脚手架材料计算1、长杆总长度-60.51(米)2、直角扣件数-44(个)3、对接扣件数-10(个)4、旋转扣件数-3(个)5、顶托个数23(个)注:1.长杆总长度包括立杆、纵横向水平和剪力撑。 2.长杆的平均长度取6m。 3.材料用量放大系数为1.2倍。三、柱计算书 1、基本参数柱截面宽度b=700mm，柱截面高度h=500mm，柱高度H=9000mm，分二次进行施工，首次施工5m，结构表面外露。柱b方向设竖肋5根，对拉螺栓1根，柱h方向设竖肋5根，对拉螺栓1根，柱箍间距500mm，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用8080mm木枋，柱箍采用双钢管48x3.0mm，木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度fm=205N/mm2，抗剪强度fv=125N/mm2。 柱模板支撑计算简图2、荷载计算（1）荷载标准值 1）新浇混凝土的侧压力F1=0.22r200/(T+15)12V(1/2)=0.2224.005.711.000.852.500.5=40.55kN/m2(r=24.00kN/m3,1=1.00,2=0.85,V=2.50m/h,T=20.00)F2=rH=24柱高=245.00=120.00kN/m2。F1、F2两者取小值40.55kN/m2，有效压头高度为F/r=1.69m。2)振捣混凝土产生的荷载4.00kN/m23)倾倒混凝土产生的荷载4.00kN/m2 (2)荷载组合1）抗弯、抗剪强度验算分项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21.新浇混凝土的侧压力1.240.5548.72.振捣混凝土产生的荷载1.44.05.603.倾倒混凝土产生的荷载1.44.05.60q1=59.92)挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒 、振捣混凝土产生的荷载：q2=1.240.55=48.66kN/m2。 3、柱模板验算 取柱截面高度h方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖肋间距L=175mm，计算跨数4跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=700182/6=37800mm3,I=bh3/12=700183/12=340200mm4。计算简图 (1)抗弯强度验算弯矩系数 KM=0.105，q1=59.9kN/m2M=KMqL2=0.10559.861752=192485Nmm= M/W=192485/37800=5.092N/mm2 模板抗弯强度=5.09N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606V=KVqL=0.60659.860.18=6.348kN=3V/(2bh)=36.3481000/(270018)=0.76N/mm2模板抗剪强度=0.76N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=0.644，q2=48.66kN/m2挠度=Kq2L4/100EI=0.64448.661754/(1009000340200)=0.10mm=L/250=0.4mm 模板挠度=0.10mm=0.44mm,满足要求。 4、竖肋验算竖肋采用的8080mm木枋，W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4.计算跨度=柱箍间距500mm，跨数4跨。计算简图(1)抗弯强度验算均布荷载q=59.860.18=10.48N/mm；弯矩系数KM=0.105M=KMqL2=0.10510.4755002=274979Nmm=M/W=274979/85333=3.22N/mm2 竖肋抗弯强度=3.22N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。 (2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=KV qL=0.60610.4750.50=3.174kN=3V/(2bh)=33.1741000/(28080)=0.74N/mm2 竖肋抗剪强度=0.74N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 （3)挠度验算均布荷载q=48.660.18=8.52N/mm；挠度系数KV =0.644挠度=Kq2L4/100EI=0.6448.525004 / (100 90003413333)=0.11mm=L/250=1.3mm竖肋挠度=0.11mm=1.25mm,满足要求。5、B方向柱箍验算柱箍采用双钢管48x3.0mm，W=24490=8980mm3 ,I=2107800=215600mm4 竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.1459.86700/(5-1)500=5.99 kN（取竖肋承受的最大支座反力）； 设有1根对拉螺栓，按2（对拉螺栓根数+1）跨连续梁进行计算。支撑材料计算简图 经计算得到：最大弯矩 Mmax=0.67 kN.m；最大变形 Vmax=0.11 mm；最大支座力 Rmax=19.07 kN(1) 抗弯强度验算 =M/W=0.67106/8980=74.28 N/mm2 B向柱箍抗弯强度=74.28N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。(2)挠度验算最大变形max=0.11mm，=L/250=1.08mm B向柱箍挠度=0.11mm=1.08mm,满足要求。6、H方向柱箍的计算柱箍采用双钢管48x3.0mm，W=24490=8980mm3,I=2107800=215600mm4; 竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.1459.86500/(5-1)500=4.28 kN（取竖肋承受的最大支座反力） 设有1根对拉螺栓，按2（对拉螺栓根数+1）跨梁进行计算。支撑材料计算简图 经计算得到：最大弯矩 Mmax= 0.37kN.m；最大变形 Vmax=0.04 mm；最大支座力 Rmax=13.62 kN （1）抗弯强度验算=M/W=0.37106/8980=40.65 N/mm2 H向柱箍抗弯强度=40.65N/mm2fm=205N/mm2,满足要求。 （2）挠度验算最大变形max=0.04mm，=L/250=0.83mmH向柱箍挠度=0.04mm=0.83mm,满足要求。7、B方向对拉螺栓验算 对拉螺栓直径16mm，容许拉力值N=24.50kN（取柱箍支座最大反力）所受最大拉力N=柱箍最大支座反力Rmax=19.07kN B向对拉螺栓所受最大拉力N=19.07kN最大容许拉力值N=24.50kN强度验算满足要求。8、H方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径16mm，容许拉力值N=24.50kN（取柱箍支座最大反力）所受最大拉力N=柱箍最大支座反力Rmax=13.62kN H向对拉螺栓所受的最大拉力N=13.62kN最大容许拉力值N=24.50kN强度验算满足要求。第六章 主要项目施工技术措施1、拆除支模架时应自上而下进行，部件拆除的顺序与安装的顺序相反。不允许将拆下的部件直接从高空掷下。应将拆下的部件捆绑好，集中堆放管理。2、各处模板安装允许偏差，如下表：序号项 目允许偏差（）1轴线位移52底模上表面标高53柱、墙、梁截面尺寸+4 -54层高垂直度5m65m85相邻两板表面高低差26表面平整度53、模板的拆除：1）、拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为： （1）、跨度大于8m的板、梁，混凝土的强度须达到100%。 （2）、跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达到75%。 （3）悬臂构件混凝土的强度须达到100%。 （4）、墙侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除。2）、拆除侧模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。3）、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。第七章 技术质量保证措施我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。1、质量保证措施、细部处理方法1）、柱模垂直度用可调上托加固和调整，可较好地控制和调整垂直度。2）、拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，支模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。3)、所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的应加垫片，施工中发现板缝过大应贴胶带纸。4）、保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大