一、二级注册结构工程师专业部分模拟19.doc

注册结构工程师专业考试模拟试题9题12： 如题图所示的某三跨钢筋混凝土连续粱，截面尺寸为250mm500mm。采用C30的混凝土，粱内纵筋为HRB335，箍筋为HPB235，as=35mm，作用在梁上的荷载标准值见题图，标准荷载作用下的弯矩、剪力见题图，粱端弯矩调幅系数为0.8，荷载系数为1.2。 1中跨梁的跨中受拉钢筋的计算面积与下列( )项数值最为接近。 A1610mm2 B1256mm2 C1572mm2 D1752mm2 2已知箍筋间距s=100mm，支座剪力75%以上由集中荷载引起，计算剪跨比=3，则剪力最大截面处的箍筋的最小配箍面积与下列( )项数值最为接近。 A60.5mm2 B147mm2 C102mm2 D89mm2题35： 某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长He=11.5m。上下柱的截面尺寸如题图所示。截面采用对称配筋，as=as=40mm。采用C30的混凝土，纵向钢筋为 HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是M=112kNm，N=236kN；下柱是M =400kNm，N=1200kN。 3若已知上柱长Hu=3.6m，则上柱的偏心距增大系数与下列( )项数值最为接近。 A1.05 B1.10 C1.16 D1.13 4若已知上柱的偏心距增大系数=1.12，初始偏心距ei=495mm，则上柱截面按对称配筋计算的一侧纵向钢筋面积与下列( )项数值最为接近。 A605mm2 B953mm2 C724mm2 D890mm2 5若已知下柱为大偏心受压，截面中和轴通过腹板，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=800mm，则下柱截面的一侧纵向受拉钢筋的最小配筋面积与下列( )项数值最为接近(注：计算时不考虑工字形翼缘的斜坡面积，最小配筋面积应为计算配筋面积与按最小配筋率计算的面积中取较大值)。 A305mm2 B453mm2 C360mm2 D410mm2题69： 某矩形截面钢筋混凝土构件，截面bh=300mm500mm，混凝土强度等级为C30，箍筋采用HPB235，纵向受力钢筋为HRB335，as=35mm。构件上无集中荷载作用，截面受扭塑性抵抗矩Wt=18106mm3，Ucor=1400mm，Acor=112500mm2。 6假定剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数的计算值为t=1.26，试问该构件在剪扭力的作用下，其受扭纵筋的最小配筋率与下列( )项数值相近。 A0.19% B0.30% C0.21% D0.25% 7假定构件承受弯矩设计值M=100kNm，扭矩设计值T=14kNm，剪力设计值为V=20kN，在弯矩和扭矩的共同作用下，构件弯曲受拉一侧钢筋的配置量与下列( )项数值最为接近。 A615mm2 B963mm2 C734mm2 D895mm2 8假定该构件承受的弯矩设计值M=100kNm，扭矩设计值T=20kNm，剪力设计值为V=85kN，箍筋间距为100mm，t=1.18。试问按剪扭构件计算的单肢箍筋所需总用量与下列( )项数值最为接近。 A41mm2 B35mm2 C26mm2 D30mm2 9假定该构件为集中荷载下的剪扭构件，剪跨比=3，承受扭矩设计值T=20kNm，剪力设计值为V=90kN，其受扭承载力降低系数的计算值t与下列( )项数值相近。 A1.02 B1.09 C1.15 D1.11 10题图所示一框架结构中间层的端节点，抗震等级为二级，柱截面尺寸为450mm450mm，混凝土强度等级为C35，框架梁上排受力主筋为HRB335钢，直径为22mm。则在该节点处上排主筋水平段b和向下弯折段a的锚固长度，应不小于下列( )项数值。 Aa=480mm，b=400mm Ba=420mm，b=350mm Ca=330mm，b=350mm Da=330mm，b=272mm题1112： 已知一无梁楼板，柱网尺寸为5.5m5.5m，板厚为160mm，中柱截面尺寸为400mm400mm；混凝土强度等级为C30，在距柱边565mm处开有一700mm500mm的孔洞如题图，as=25mm。 11设板上承受均布荷载标准值为恒荷载q1=15kN/m2 (包括自重)，活荷载q2= 5kN/m2，则无梁楼板承受的集中反力Fl与下列( )项数值最为接近。 A745kN B698kN C845kN D656kN 12假设集中反力作用面中心至开孔外边画出两条切线之间的长度为242mm，若该楼板不配置抗冲切钢筋时，楼板的受冲切承载力设计值与下列( )项数值最为接近。 A256.5kN B338.8kN C423kN D321.5kN题1314： 已知构件的局部承压面积为250mm200mm，混凝土的强度等级为C25，配置方格网式间接钢筋(HPB235钢筋)。 13焊接钢筋网片为500mm400mm，钢筋直径为6(HPB235)，两个方向的钢筋分别为10根和8根，网片间距s=50mm，则间接钢筋的体积配箍率与下列( )项数值最为接近。 A0.023 B0.034 C0.047 D0.042 14间接钢筋的局部承压承载力提高系数cor=2，体积配箍率为v=0.03，该构件的局部受压承载力与下列( )项数值最为接近。 A2513kN B2628kN C2613kN D2698kN15钢筋混凝土大偏心受压构件的破坏特征是( )。 A远离轴向力一侧的钢筋先受拉屈服，随后另一侧钢筋压屈，混凝土压碎 B远离轴向力一侧的钢筋应力不定，而另一侧钢筋压屈，混凝土压碎 C靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土应力不定，而另一侧钢筋受压屈服，混凝土压碎 D靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土先屈服和压碎，而远离纵向力一侧的钢筋随后受拉屈服题1623： 如下图所示连接节点，斜杆承受轴心拉力设计值N=400kN，钢材采用Q235-BF(3号钢)焊接时，采用E43型手工焊条。 高强螺栓连接时，采用摩擦型高强度螺栓M20，材质为20MnTiB，等级为10.9级，接触面喷砂处理。 普通螺栓受拉连接时，采用M20普通螺栓，Q235钢(3号钢)制作，4.6级。 16角焊缝“A”的长度是( )。 A150mm B160mm C220mm D310mm 17如将焊缝“A”改为摩擦型高强度螺栓，需要( )个。 A2 B2.5 C3 D4 18当偏心距e0=0时，连接板与翼缘板的角焊缝“B”至少为( )mm。 A160 B170 C280 D290 19当偏心距e0=50mm时，角焊缝B的折算强度是( )mm2。 A86.0 B105.8 C109.3 D152.1 20当偏心距e0=0时，翼缘板与柱的连接要( )个受拉普通螺栓。 A4 B6 C8 D10 21当偏心距e0=50mm时，如图所示翼缘板与柱连接，采用10个受拉普通螺栓是( )。 A够 B不够 C略嫌不够，可不必增加螺栓数 D富余太多，可以减少螺栓数目 22翼缘板宽140mm，厚10mm，垫板厚6mm，承托角钢将肢切成30mm宽，问翼缘板底部刨平顶紧时局部承压应力是( )N/mm2。 A129 B229 C285 D300 23承托角钢采用1409010，l=160mm，短肢切成30mm宽，长肢焊在柱翼缘上，角焊缝尺寸为8mm，侧焊缝与底焊缝连续施焊不切断，承托焊缝考虑不均匀系数1.3， ( )。 A仅底侧角焊缝即可承受竖向力 B仅两侧角焊缝即可承受竖向力 C必须两侧及底部三面围焊才能承受竖向力 D必须加大承托角钢 24梁的支承加劲肋应设置在( )。 A弯曲应力大的区段 B剪应力大的区段 C上翼缘或下翼缘有固定作用力的部位 D有吊车轮压的部位 25简支梁当( )时整体稳定性最差。 A两端纯弯矩作用 B满跨均布荷载作用 C跨中集中荷载作用 D满跨均布荷载与跨中集中荷载共同作用 26杆件与节点板的连接采用22个M24的螺栓，沿受力方向分两排按最小间距排列，螺栓的承载力折减系数是( )。 A0.70 B0.75 C0.80 D0.90 27( )对钢材的疲劳强度影响不显著。 A应力幅 B应力比 C应力循环次数 D各种钢号 28重级工作制吊车梁疲劳计算采用容许应力幅法时，下列( )部位可不计算疲劳。 A简支实腹吊车梁的下翼缘板 B简支桁架式吊车梁端压杆 C简支桁架式吊车梁端拉杆 D简支桁架式吊车梁下弦杆 29深仓和浅仓的主要区别在于( )。 A在垂直荷载作用下，深仓的仓壁按深梁计算，浅仓的仓壁按普通梁计算 B计算深仓贮料压力时，必须考虑贮料与仓壁间的摩擦力，浅仓则不考虑 C深仓贮料压力按朗金土压力公式计算，浅仓贮料压力按修正的杨森公式计算 D仓壁的加劲肋布置原则不同题3031： 题图为某办公楼底层局部承重横墙的示意图，墙体厚240mm，采用MU10黏土砖、 M5混合砂浆砌筑。 30假设该横墙有窗洞900mm900mm。试问有洞口墙允许高厚比的修正系数2，应为下列( )项数值。 A0.84 B1 C1.2 D0.9 31假设该横墙有门洞900mm2100mm，横墙高厚比验算式(=12 )中的左右端项数值与下列( )项数值最为接近。 A20；24 B14；27.07 C20；22.56 D14；22.5632试验算外纵墙上截面为bh=240mm400mm的钢筋混凝土挑粱下砖砌体的局部受压承载力，并指出其值与下列( )项数值最为接近。 A132.7kN B166.9kN C159.3kN D181.1kN题3334： 某带壁柱的砖墙，采用砖MU10、混合砂浆M5砌筑。柱的计算高度为3.6m。截面尺寸如题图： 33轴向力作用于。点时的受压墙体的承载力，接近下列( )项数值。 A520.65kN B473.72kN C354.99kN D236.66kN 34轴向力作用于A点时的受压墙体承载力接近下列( )项数值。 A281.24kN B304.36kN C239.05kN D210.93kN 35下列论述正确的是( )。 A砌体结构房屋层数少、高度较低，故其布置与其抗震性能关系不大 B底层框架房屋框架柱的刚度较上层墙体的刚度柔很多，能像弹簧一样产生较大的变形，可大大降低地震力的输入，因此这是一种较理想的体系 C砌体结构房屋高宽比限值，主要是防止结构可能产生的整体弯曲破坏 D抗震横墙的最大间距限制主要是控制横墙的最大变形题3637： 一多层砌体房屋局部承重横墙，如题图所示，采用MU10烧结普通砖、M5砂浆砌筑：防潮层以下采用M10水泥砂浆砌筑。砌体施工质量控制等级为B级。 36试问，横墙轴心受压承载力与下列( )项数值最为接近。 A299kN/m B265kN/m C251kN/m D283kN/m 37假定横墙增设构造柱GZ(240mm240mm)，其局部平面如题37图所示。GZ采用C25混凝土，竖向受力钢筋为412，箍筋为6100。已知组合砖墙的稳定系数com=0.804，试问，砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合砖墙的轴心受压承载力，与下列( )项数值最为接近。 A914kN B983kN C983kN/m D914kN/m题3839： 某建筑物中部屋面等截面挑粱L(240mm300mm)，如题图所示。屋面板传来活荷载标准值Pk=6.4kN/m，设计值p=8.96kN/m；屋面板传来静荷载和梁自重标准值gk= 16kN/m，设计值g=19.2kN/m。 38根据砌体结构设计规范(GB 500032001)抗倾覆要求，挑梁埋人砌体长度l1，应满足下列( )项关系式。 Al12.76m Bl12.27m Cl12.76m Dl12.27m 39墙体采用MU10蒸压粉煤灰砖、M5砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为B级，试问，L梁下局部受压承载力验算结果(NlfAl)，其左右端项数值与下列( )组最为接近。 A41.4kN136.08kN B73.8kN136.08kN C82.8kN108.86kN D82.8kN136.08kN 40关于保证墙梁使用阶段安全可靠工作的下述见解，其中( )项要求不妥。 A一定要进行跨中或洞口边缘处托粱正截面承载力计算 B一定要对自承重墙梁进行墙体受剪承载力、托粱支座上部砌体局部受压承载力计算 C一定要进行托粱斜截面受剪承载力计算 D酌情进行托粱支座上部正截面承载力计算 41下列关于挑梁的论述不正确的是( )。 A梁下砌体所受的局部压力，即梁下砌体的支承反力N，可近似按倾覆荷载的2倍取用 B刚性挑粱的倾覆点在墙边，弹性挑梁的倾覆点在墙内 C挑梁的抗倾覆荷载，为挑粱埋入长度及尾端45扩散角以上砌体自重与楼面恒载标准值之和 D在挑梁上的砌体开裂前，按弹性地基梁理论分析得到的弹性挑粱埋入部分的计算变形曲线与实测变形曲线比较，二者接近 42对于采用原木下弦的木桁架，其跨度不宜大于( )项数值。 A12m B15m C18m D21m 43如题图所示为一方木屋架端节点，其上弦杆轴力设计值N=-120kN。该屋架采用水曲柳制作。当用木材单齿连接受剪承载力公式=vfv进行验算时，其左右端项及其关系与( )组数值接近。 A=1.00N/mm2vfv=2.4N/mm2 B=0.894N/mm2vfv=1.608N/mm2 C=1.00N/mm2vfv=1.608N/mm2 D=0.894N/mm2vfv2.4N/mm2题4449： 某房屋墙下条形基础底面宽度1.2m，基础埋置深度d=1.3m，基础埋深范围内土的重度m=118.0kN/m3，持力层为粉土，重度为=17.0kN/m3，对粉土取6组试样，进行直剪实验，已求得每组试样的内摩擦角i和ci具体数值见题表： 题44-49表 组别123456i(度)27.4726.6126.5626.7927.1127.34ci(N/mm2)44.045.848.049.7544.0048.75 44内摩擦角的变异系数，与( )值接近。 A0.0142 B0.0179 C0.0191 D0.0213 45黏聚力的变异系数与( )值接近。 A0.0245 B0.0347 C0.0412 D0.0513 46如果=0.0130，则与内摩擦角的统计修正系数接近的值为( )。 A0976 B0.989 C0.992 D0.997 47如果c=0.0338，则与黏聚力的统计修正系数接近的值为( )。 A0.972 B0.963 C0.958 D0.949 48如果c=0.958，则与黏聚力标准值接近的为( )。 A41.9N/mm2 B44.76N/mm2 C46.96N/mm2 D52.33N/mm2 49如果=0.988，则与地基按抗剪强度指标求得的地基承载力设计值接近的为 ( )。 A447N/mm2 B456N/mm2 C467N/mm2 D473N/mm2题5054： 一幢5层砖混结构住宅楼，承重墙至标高0处的荷载为200kN/m，土层剖面至设计地面至0至-1.5m深范围内是杂填土，重力密度=16kN/m3，其下为厚度较大的淤泥质软土，承载力特征值fEK=70kN/m2，天然重力密度=18kN/m3，含水量=50% (L)，颗粒相对密度为2.60，地下水位在-3.5m处，基础砌至标高-1.0m。若基底下采用中砂垫层，中砂垫层承载力特征值fak=150kPa，中砂填筑后湿密度=18.2 kN/m3，含水量=7%。剖面如题图所示。 要求：使用建筑地基处理技术规范。 50中砂垫层的承载力fa与下列( )项数值接近。 A149kPa B158kPa C168kPa D174kPa 51如果垫层承载力fa=168kPa，则基础最小宽度与( )项值接近。 A1.24m B1.29m C1.35m D1.49m 52如果基础宽度为1.45m，砂垫层厚度z=2.0m，基础底平均压力Pk=168kN/m2时，砂垫层与软弱土层界面中心处附加应力Pz与( )项值接近。 A47.9N/m2 B53.6N/m2 C56.6N/m2 D64.1N/m2 53砂垫层底面中心处自重应力pcz与下列( )项值接近。 A34.6kN/m2 B43.6kN/m2 C49.9kN/m2 D52.4kN/m2 54淤泥质软弱土层承载力与( )项值接近。 A112.5kN/m2 B120.6kN/m2 C133.4kN/m2 D141.3kN/m2 55土的液限l，塑限p和塑性指数Ip与( )项因素有关。 A沉积环境 B矿物成分 C粒度组成 D天然含水量 56计算地基变形时，传至基础底面上的荷载应按( )项荷载效应组合。 A短期效应组合 B短期效应组合且计入风荷载和地震荷载 C长期效应组合且计入风荷载和地震荷载 D长期效应组合，不计入风荷载和地震荷载 57在同一条件下，由单桩竖向抗压静荷载试验得到3根试桩极限承载力实测值，它们分别为：Qu1=480kN，Qu2=500kN，Qu3=510kN。则单桩竖向极限承载力标准值应为 ( )kN。 A497 B485 C490 D500题5863： 上海市区有10层的框架结构，丙类建筑，沿高度质量和刚度均匀。层高4.00m，已知房屋总高度H=40m，房屋总宽度B=30m，基本风压为w0=0.60kN/m2，房屋总长L =50m。第一、第二振型如题图所示，各层重力荷载代表值Gi=20000kN，结构阻尼比s =0.05。 58当结构的基本自振周期T1=1.24s时，风荷载脉动增大系数最接近( )项数值。 A1.402 B1.342 C1.378 D1.352 59若风荷载脉动增大系数=1.360，则楼顶处的风振系数40最接近( )项数值。 A1.538 B1.412 C1.337 D1.556 60若楼顶处的风振系数40=1.55，则屋面高度处的风荷载标准值wk (kN/m2)与 ( )项数值最为接近。 A1.712 B1.493 C1.336 D1.271 61若T1=1.4s，计算相应于第一振型自振周期的地震影响系数a1，其值与( )项数值最为接近。 A0.023 B0.08 C0.054 D0.014 62计算第二振型参与系数2，其值与( )项数值最为接近。 A-0.3125 B-0.2908 C0.4282 D0.1242 63若T2=0.35s，试计算第二振型基底剪力，与( )项数值最为接近。 A297.79kN B-315.61kN C-465.28kN D233.34kN题6466： 如题图所示一钢筋混凝土水塔，有六根支柱支承。各层重力代表值Gi见下表，已知设防烈度7度，近震，类场地。基本自振周期T1，满载T1=2.06s，空载T1= 1.35s。 题6466表序号123456水柜满载空载Gi(kN)921942002052172942671963 64按高耸结构设计规范(GBJ 13590)计算水柜满载时的地震影响系数a1，其与( )项数值最为接近。 A0.08 B0.016 C0.0141 D0.021 65计算水柜空载时的地震影响系数a1，其与( )项数值最为接近。 A0.08 B0.016 C0.021 D0.032 66按底部等效弯矩法求基底弯矩M0 (kNm)，水柜满载及空载时M0与( )项数值最为接近。 A1644.78；966.17 B2060.44；1511.71 C1420.97；672.41 D1252.23；672.41 67有抗震设防的框架-剪力墙结构计算所得框架各层剪力Vf应按下列( )方法调整。 AVf0.2V0的楼层，设计时Vf取1.5Vfmax和0.2V0的较小值 BVf0.2V0的楼层，设计时Vf取1.5Vfmax和0.2V0的较大值 CVf0.2V0的楼层，设计时Vf取Vfmax和0.2V0的较小值 DVf0.2V0的楼层，设计时Vf取Vfmax和0.2V0的较大值 68高层框架-剪力墙结构的计算中，下列( )符合规定。 A对规则的框架剪力墙结构，可采用简化方法，不一定要按协同工作条件进行内力、位移分析 B宜考虑两种类型结构的不同受力特点，按协同工作条件用简化方法进行内力、位移分析 C应考虑两种类型结构的不同受力特点，按协同工作条件进行内力、位移分析，不宜将楼层剪力简单地按某一比例在框架与剪力墙之间分配 D平面布置、立面体型规则的框架-剪力墙结构，考虑两种类型结构的不同受力特点，采用简化的协同工作条件进行内力、位移分析 69框筒结构中剪力滞后规律，下列( )是不对的。 A柱距不变，加大梁截面可减小剪力滞后 B结构上部，剪力滞后减小 C角柱愈大，剪力滞后愈小 D结构为正方形时，边长愈大，剪力滞后愈小 70用振型组合法计算时，设材M1、M2、M3分别为三个振型计算所得某截面的弯矩值，则截面弯矩组合值应取( )。 A B CM=M1+M2+M3 DM=M1-M2+M3 71延性结构的设计原则为( )。 A小震不坏，大震不倒 B强柱弱梁，强剪弱弯，强节点，强锚固 C进行弹性地震反应时程分析，发现承载力不足时，修改截面配筋 D进行弹塑性地震反应时程分析，发现薄弱层、薄弱构件时，修改设计 72在某大城市郊区设计一幢有特殊要求的矩形平面筒体结构，高度150m，基本风压为0.35kN/m2，风荷载体型系数为s=1.3，风振系数为50=1.17，100=1.28，150= 1.37。则高度50m、100m、150m处垂直于建筑物表面上的风荷载标准值wk，下列( )项是正确的。 A1.78；1.46；1.07 B1.63；1.34；0.98 C1.58；1.25；0.87 D1.48；1.22；0.83题7377： 某公路桥梁，计算跨径为25m，由双车道和人行道组成。桥面宽度为0.25m(栏杆)+1.5m(人行道)+7.0m(车行道)+1.5m(人行道)+0.25m(栏杆)=10.5m。桥梁结构由梁高1.5m的5根T型主粱和5根横梁组成，混凝土标号为30号。设计荷载为公路-级荷载，人群荷载q人=3kN/m2。桥梁结构的布置如题图所示。 使用规范：公路桥涵设计规范(JTG D602004)及(JTG D622004) 73试问，1#主梁跨中断面由二行汽车车队产生的活载横向分布系数最大值，与下列 ( )项数值最为接近。 提示：不计主梁抗扭刚度，按刚性横梁法即偏心受压法计算横向分布系数，单行汽车车队汽车轴重为P。 A0.500P B0.510P C0.520P D0.530P 74试问，1#主梁跨中断面由人行道上的人群荷载产生的横向分布系数最大值，与下列 ( )项数值最为接近。 A0.9275q人 B0.9375q人 C0.9475q人 D0.9575q人 75试问，该桥主梁跨中断面由二行汽车荷载引起的总弯矩值与下列( )项数值最为接近。 提示：不计冲击系数与横向分布系数。 A3404.0kNm B3426.0kNm C3433.0kNm D3436.5kNm 76假定主梁跨中全断面由二行汽车荷载产生的总弯矩值Mp=3500kNm(未计入冲击系数)，其1#主梁的横向分布系数为0.48P(P为轴重)。试问该桥1#主梁跨中断面由二行汽车荷载引起的最大弯矩值，与下列( )项数值最为接近。 A1932.0kNm B966.0kNm C563.37kNm D1006.73kNm 77假定1#主梁跨中断面由人行道上的人群荷载产生的横向分布系数为0.957，试计算该桥1#主梁跨中断面由人群荷载产生的最大弯矩值，并指出其值与下列( )项数值最为接近。 A209.73kNm B419.46kNm C224.30kNm D439.46kNm题7879： 有一座公路简支梁桥，计算跨径为20m，由5根主粱和5根横粱组成。等高度主粱，梁高为1.25m；跨中腹板厚度为0.16m，支点处腹板宽度应加宽。混凝土标号为30号。假定已计算出在支点处某根主梁的恒载剪力为275kN，活载剪力为182.5kN。 使用规范：公路桥涵设计规范(JTG D622004) 78试问，该主梁支点处的承载能力极限状态剪力值与下列( )项数值最为接近。 A585.5kN B595.5kN C600.5kN D603.1kN 79假定截面有效高度h0=0.88h，试问，根据承载能力极限状态计算的支点最大剪力为645.2kN，该主梁在支点处断面的腹板厚度应选用下列( )项数值。 A0.24m B0.21m C0.20m D0.18m 80某公路桥梁由整体式钢筋混凝土板梁组成，计算跨径为120.m，斜交角30，总宽度为9m，梁高为0.7m。在支承处每端各设三个支座。其中一端用活动橡胶支座(A1、A2、A3)；只一端用固定橡胶支座(B1、B2、B3)。其平面布置如题图所示。试问，在恒载(均布荷载)条件下各支座垂直反力大小的正确判断，应为下列( )项所述。 AA2与B2的反力最大 BA2与B2的反力最小 CA1与B3的反力最大 DA3与B1的反力最大注册结构工程师专业考试模拟试题91A 中跨梁上作用的荷载设计值为：1.260=72kN 梁支座截面的弯矩设计值为：1.2137kNm=164kNm 支座弯矩调整后为：0.8164kNm=131kNm 则中跨梁的跨中弯矩为：M中= -131=193kNm 接由混凝土规范式7.2.1-1，可以得到受压区高度x计算式： 则纵向受拉钢筋的面积为： 相对受压区高度=x/h0=70/415=0.169b=0.550 配筋率 受弯纵筋最小配筋率： min=max0.20%，0.45ft/fy=max0.20%，0.21%=0.21%=1.38%2B 斜截面承载力计算： 0.7ftbh0=0.71.43250465=116366NV=216000N 当V0.7ftbh0、300H500mm 构造要求： 最小配箍面积 Asv,min=(0.24ft/fyv)bs=(0.241.43/210)250100=41mm2 箍筋最小直径Dmin=6mm，箍筋最大间距smax=200mm 对集中荷载作用下的受弯构件，其斜截面受剪承载力应按下列公式计算： 3C 由混凝土规范表7.3.11-1，上柱的计算长度为：l0=2Hu=23.6=7.2m 附加偏心距ea=max20，h/30=max20，13=20mm 轴向压力对截面重心的偏心距：e0=M/N=112000000/236000=475mm 初始偏心距ei=475+20=495mm 4B 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离： 当已知As，受压区高度x可由混凝土规范式7.3.4-1求得： N1fcbx+fyAs-sAs x= =31mmbh0=198mm 属于大偏心受压构件 当x2as时，受拉区纵筋面积As按下列公式求得 NesfyAs(h0-as) 5C 柱截面面积A:A=400900-2(900-300)150=180000mm2 因为截面的中和轴通过腹板，因此截面受压区高度x为： 因为下柱为大偏心受压，且截面配筋为对称配筋： 一侧纵向钢筋的最小截面面积 As1,min=A0.20%=1800000.20%=360mm2342mm2 因此纵向受拉钢筋的最小截面面积为360mm26B 矩形截面受扭塑性抵抗矩Wt： wt=b2(3h-b)=3002(3500-300)=180000mm3 剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数t应按下列公式计算： 截面有效高度为：h0=500-35=465mm，由上式可以求得 V/T=310-3mm-1 从而可以求得剪扭构件的受扭纵筋最小配筋率为 tl,min=0.6=0.30%7B 截面受弯构件受压区高度x按下式计算： 可以得到受压区高度x计算式： 则纵向受拉钢筋的面积为：As= =758mm2 配筋率 受弯纵筋最小配筋率： min=max0.20%，0.45ft/fy=max0.20%，0.21%=0.21%=0.54% 验算是否要考虑剪力、扭矩的影响： 当V0.35ftbh0时，可仅按纯扭构件计算受扭承载力。 0.35ftbh0=0.351.43300465=69820NV=20000N，可不考虑剪力的影响 因为：T=14106Nmm=14kNm0.175ftWt=0.1751.4318000000=4.504kNm 应进行受扭承载力计算。受扭承载力应按下列公式计算： T0.35tftWt+1.2 fyvAst1Acor/S 受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积Ast1由下式求得： 受扭计算中取对称布置的全部纵向非预应力钢筋截面面积Astl可由下式求得： 受扭纵筋最小配筋率：tl,min=0.6=0.41% 受扭纵筋最小配筋面积：Astl,min=tl,minbh=608mm2 AstlAstl,min，取Astl=608mm2 则受拉区一侧纵向钢筋总面积为：As+Astl=760+608/3=963mm28A t=1.181.0，取t=1.0 剪扭构件的受剪承载力：V(1.5-t)0.7ftbh0+1.25 h0 则抗剪箍筋面积为： Asv=V-(1.5-t)0.7ftbh0 =85000-(1.5-1.00)0.771.43300465 =12mm2 剪扭构件的受扭承载力：T0.35tftWt+1.2 fyvAst1Acor/s 受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积Ast1由下式求得： 所需单肢箍筋截面面积为： Asvt=12/2+35=41mm29A 集中荷载作用下的剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数t按下式计算： 10D 根据混凝土规范，9.3.1条，纵向受拉钢筋锚固长度为 根据混凝土规范，11.1.7条，抗震锚固长度为 二级抗震： laE=1.15589=677mm 根据混凝土规范，11.6.7条， 水平段 b0.4laE=271mm 向下弯折段 a15d=330mm11A h0=h-as=160-25=135mm 楼板所受均布荷载设计值：q=(151.2+51.4)=25kN/m2 柱子所受轴力：N=5.55.525=756.25kN 集中反力设计值：Fl=N-(0.4+20.135)225=745.03kN12A 根据混凝土规范7.7.1条的规定：um=4(400+135)=2140mm 因为： 6h0=6 135=810mm565mm 根据混凝土规范7.7.2条的规定，尚应考虑开洞的影响，因此临界截面周长： um=2140-242=1898mm 因柱的截面尺寸为正方形，故s=2，相应地求得1=1.0 因柱为中柱，故as=40mm，由混凝土规范7.7.1-3可知： 因12，故取=1=1.0 0.7hftumh0=0.71.01.431.01898135=256500N=256.5kN13A 方格网式钢筋范围内的混凝土核心面积为： Acor=500400=200000mm2 根据混凝土规范7.83-2式，体积配箍率为： 14B 混凝土的局部受压面积：Al=Aln=250200=50000mm2 根据混凝土规范图7.8.2的规定，局部受压的计算底面积： Ab=(3200)(2200+250)=600650=390000mm2 因混凝土强度等级小于C50，根据混凝土规范7.5.1条的规定，取混凝土强度影响系数c=1，根据混凝土规范7.3.2条的规定，取间接钢筋对混凝土约束的折减系数=1。 应用规范式7.8.1-2得： 由规范式7.8.5-1，构件的局部受压承载力为 0.9(clfc+2vcorfr)Aln=0.9(1.02.7911.94+21.00.032210)50000=2633067N=2633kN15A16C 等边角钢肢背焊缝受力0.7N=0.7400=280kN，肢间侧焊缝受力0.3N，焊缝“A”的长度取决于肢背侧焊缝受力，将规范公式换算为： 取整A=220mm17D 因双角钢摩擦面nf=2，抗滑移系数0.45，M20，10.9级摩擦型高强螺栓预拉力P=155kN，每个摩擦型高强螺栓抗剪承载力： =0.9nfP=0.920.45155=125.6kN 所需螺栓数= =3.2个，用4个。双排布置，每排2个。18D 提示：当e0=0时： Nx= N= 400=240kN Ny= N= 400=320kN 按GB 500172003公式(7.1.3-3)换算为： 故答案D正确19D 当e0=50mm时，焊缝B受拉力：Nx= 400=240kN 受弯矩： Mx=2400.05=12kNm 受剪力： V= 400=320kN 焊缝长度按60hf=606=360mm计； 焊缝拉应力： 20B 当偏心距e0=0时，翼缘板与柱的连接螺栓只承受水平拉力厅Nx=240kN，竖向力则有承托角钢承受 1个C级普通螺栓抗拉承载力： = =244.8170=41.6103N=41.6kN 所需螺栓数： n= =5.8个，可用6个21A 当e0=0.50mm，最上排螺栓承受力： 22B 翼缘板底部刨平顶紧时局部承压应力： 23C 底侧正面角焊缝应引入f系数，因两端不断弧，焊缝长即底边长，故其承载力： N1=0.7fhfl1 =0.71.228160160=174.9103N 两侧角焊缝每侧考虑上端起灭弧影响，减去5mm焊缝长度，不再引入系数f，其承载力： N2=20.7hfl2 =1.48(140-5)160=241.9103N 竖向力：Ny=1.3320103=416103N 今1740.9103+241.9103=416.8103NNy=416103N。 故承托焊缝需要两侧及底侧角焊缝总合，其承载力才能稍大于竖向力。24C 支承加劲肋的作用在于承受支座反力和固定的集中荷载，不论作用在上翼缘或下翼缘，而吊车轮压则为移动荷载，无法处处支承。25A 简支梁的整体稳定在于受压区的压屈，如梁两端受纯