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毕业设计(论文) 课 题 名 称 长沙市新新大酒店 学 生 姓 名 学 号 系、年级专业 09 级土木工程（房建） 指 导 教 师 职 称 2013 年 4 月 1 日 I 摘要 本设计为长沙市新新大酒店设计，建筑总长54.00m，总宽42.00m，建筑主体 高21.6m，总建筑面积4287.8m2。 设计根据场地地理位置，地质条件确定建筑和结构方案，计算在各种恒载、活 载下的框架内力，之后进行内力组合，以及梁、板、柱的配筋。同时进行楼梯、双 向板及基础的选择和设计。结构必须能够承受所有荷载而不至于倒塌和部分破坏， 在保证所有框架梁和柱静力平衡的前提下采用不同的调整系数调整弯矩的计算方法， 使得梁柱的各控制截面弯矩分布更加均衡，接近于实际，从而使得框架结构设计更 安全和合理。 关键词：建筑设计；结构设计；结构布置 II ABSTRACT The design is for liyuan hotel in Xinning County in Shaoyang City.The building has a length of 54.00m, a width of 42.00m, a height of 21.6m,and a building area of 4287.8square meters. Design venues under construction to determine the geological conditions and the structure of the program, the design of dead load, live load and internal forces framework, simultaneously internal force composition of the steel beams. Also for the stairs, two-way slabs and foundation for the choice and calculation. Structure must be able to bear all the load and do not collapse and partial damage, In the framework to ensure that all beams and columns of static balance on the premise of using different adjustment factor adjustment moment calculation method The column makes the control section more balanced distribution moment, closer to reality thus enabling framework for the design of the structure safe and sound. Key words: Architectural design；structural design；Arrangement of the structure 1 目 录 中文内容提要. 英文内容提要. 1 建筑平面设计.1 1.1 总平面设计1 1.2 平面设计1 1.3 立面设计2 1.4 剖面设计2 1.5 建筑设计体会2 2 结构选型及布置.3 2.1 结构选型3 2.2 结构布置3 3 框架结构内力计算.4 3.1 确定框架计算简图4 3.2 框架梁柱尺寸5 3.3 框架梁柱线刚度计算5 3.4 框架各种荷载计算7 3.5 风荷载计算15 3.6 框架内力计算21 4 内力组合.32 4.1 框架梁的内力组合 .32 4.2 框架柱的内力组合34 5 框架的配筋计算.38 5.1 框架梁的正截面承载力计算38 5.2 框架梁的斜截面承载力计算40 5.3 柱截面设计41 6 楼面计算.45 6.1 楼板计算.45 2 6.2 楼面次梁计算48 7 楼梯的计算.50 7.1 建筑设计50 7.2 结构设计50 8 基础计算.54 8.1 基础底面积和底面尺寸的确定54 8.2 基础抗冲切承载力计算55 8.3 底版配筋计算56 9 施工组织设计.58 9.1 方案大纲58 9.2 施工方案63 9.3 生产安全、文明施工72 9.4 雨季施工措施74 参考资料.76 文献翻译.77 附录.80 致谢 .81 1 1 建筑设计说明 1.1 总平面设计 本设计为一幢4层酒店。首层层高为4.5m，二、三、四层层高为3.6m，考虑 周围环境，在临河面设立餐厅等主要公共空间，主楼客房部分则采用三瓣草的造型， 大部分房间偏南北朝向，以获得更好的采光通风条件。设计了独立停车场，有利于 后勤部分的物资运输及客人的车辆停放。设计室内外高差为0.6m, 设置了4级台阶 作为室内外的连接。 1.2 平面设计 本旅馆由餐厅、多功能厅、客房及其他辅助用房组成，集餐饮、住宿和会议功 能于一身。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化 多功能酒店的要求。 1.2.1 使用部分设计 （1）餐厅，多功能厅：它们是酒店的公共使用部分，直接关系到酒店的直接对 外形象，根据周边环境，本设计将餐厅与多功能厅都放在临河侧，让人在餐饮、会 议的同时能拥有辽阔的视野，放松心情，达到公共活动时的最佳状态。 （2）客房：它们是本设计的主体细胞，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考 虑到需保证有足够的采光和较好的通风要求，故将旅馆主体南北朝向，东西布置。 客房部分采用三瓣草的平面组合，对于使用功能不同的客房进行功能分区，采取多 种面积，并以中庭这个共享空间作为过渡，使得平面设计活泼不显呆板，又能满足 多种使用需求，使得旅馆更具现代化气息。 1.2.2 交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。 过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求。楼梯是建筑中各层间的垂直联系部 分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中每层各设有2部双跑楼梯、一台电梯以满 足需求。同时，为了满足防火疏散要求，在每层内走道与中庭的连接处，设立防火 卷帘。门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，门厅设计的好 坏关系到整幢建筑的形象，本设计的门厅采用了中庭式共享空间的方案，用开敞明 2 亮的大空间来衬托酒店的气派与现代感。 1.2.3 平面组合设计 本酒店主体采用内廊式平面组合，以内走道联系相同或相近功能的客房，每层 同时设置了与客房相关的辅助设施。 1.3 立面设计 本方案立面设计充分考虑了旅馆的对采光的要求，立面布置了很多推拉式玻璃 窗，尽量拉通窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 外墙采用米黄色高级面砖饰面的，白色塑钢门窗，柱子为褐色面砖，色彩搭配 和谐又形成对比，窗户开口较大，有现代风格，窗户造型选用了带古典式风格的弧 顶，再通过青色琉璃檐口，蓝色通透的玻璃屋顶，整体建筑物融中西风格于一体， 有对比有谐调，既有现代感又不失沉稳。 1.4 剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高 800mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 楼梯全部采用150mm高，300mm以满足人流疏散和消防要求。 1.5 建筑设计的体会 本建筑设计在老师的悉心指导下，构思方案几经修改，定稿，然后进行结构计 算。在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散 和防火的要求；对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便；立面的造型及 周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完 美的结合。 本次建筑设计我们把实习所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及 在老师的耐心指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅， 既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。 3 2 结构选型及布置 设计题目：长沙市新新大酒店。 设计资料：见设计任务书。 2.1 结构选型 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构（纵横向承重框架）体系。 屋面结构：采用钢筋混凝土现浇楼板，采用上人屋面，屋面板厚100；mm 楼面结构：采用钢筋混凝土现浇楼板，板厚100；mm 楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯； 天沟：采用混凝土现浇挑檐沟； 基础梁：采用钢筋混凝土基础梁； 基础：采用钢筋混凝土柱下独立基础。 2.2 结构布置 2.2.1 结构布置 包括结构平面布置和结构剖面布置。因为此设计中同一层楼面标高变化不大， 所以不做结构剖面布置。屋面、各层楼面（包括门窗过梁）等结构平面布置，详见 结构平面布置图。 2.2.2 结构布置图的具体内容和要求 （1）屋面结构布置图上主要的结构构件有：框架（梁和柱） 、屋面梁、屋面板、 天沟等构件。 （2）楼面结构布置图上主要结构构件有：框架（梁和柱） 、楼面梁、楼面板、 楼梯等。 4 3 框架结构内力计算 3.1 确定框架的计算简图 选下图所示框架为计算单元，如图3.1所示。 图 3.1 一榀框架计算单元 假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。梁跨等于柱截面形心轴线之间 的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，基础顶面标高根据地质条件定为室外 地面以下0.20m，室内外高差为0.60m，二层楼面标高为4.5m，故底层柱高为 5.3m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高） ，故均为3.60m。为了便于 5 简化计算，选取轴上的一榀框架进行计算。 3.2 框架梁柱尺寸确定及线刚度计算 由于各层框架为超静定结构，在内力计算之前，需预先估算梁，柱的截面尺寸 及结构所采用的材料强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及其相对线刚度。 柱混凝土强度等级：C30 梁混凝土强度等级：C25 3.2.1 框架梁截面尺寸 截面高度,截面宽度,本结构中,取 (1/18 1/8)hl(1/31/2)bh AB,EF跨梁: 250500b hmmmm BE跨梁: 250600b hmmmm 纵梁: 250400b hmmmm 3.2.2 框架柱截面尺寸 底层中柱轴力估算： 12.6 6.75 3.6 41166.4NKN 若采用C30混凝土浇捣，假定柱截面尺寸14.3 c fMPa400400b hmmmm 则柱的轴压比为满足要求 1166400 0.509 14.3 400 400 c N f bh 故确定取柱截面尺寸。 400400mmmm 3.3 框架梁柱线刚度计算 考虑现浇楼板的作用，对于中跨梁，取13。 0 2II 边跨梁： 73 4 1 3.0 1020.25 (0.5) EI 12 3.19 10 4.9 ikN m l 边梁 中跨梁： 73 4 1 3 1020.25 (0.6) EI 12 4.22 10 6.4 ikN m l 中梁 底层柱： 74 4 1 3.0 10(0.4) EI 12 1.2 10 5.3 ikN m l 底柱 其余层柱： 74 4 1 3.0 10(0.4) EI 12 1.75 10 3.6 ikN m l 余层柱 6 令则其余各杆件的相对线刚度为： 1i 余层柱 ， 4 4 3.19 10 1.75 10 i 边梁1. 82 4 4 4.22 10 1.75 10 i 中梁2. 41 4 4 1.2 10 0.69 1.75 10 i 底柱 框架梁、柱的相对线刚度如图3.2所示，作为计算框架各杆端弯矩分配系数的 依据。 1. 82 1 1 1 0. 69 1. 82 1. 82 4. 82 4. 82 4. 82 4. 82 1. 82 1 1 1 0. 69 7 图 3.2 框架计算简图及梁柱线刚度比 3.4 框架各种荷载计算 3.4.1 恒、活载标准值计算 （1）屋面(上人)： 防水层（刚性）30mm厚C20细石混凝土防水 2 1.0/kN m 防水层（柔性）12mm 厚高分子卷材 2 0.43/kN m 找平层：15mm 厚水泥砂浆 32 0.01520/0.30/mkN mkN m 找平层：15mm 厚水泥砂浆 32 0.01520/0.30/mkN mkN m 找坡层：40mm 厚水泥石灰焦渣砂浆 3找平 32 0.0414/0.56/mkN mkN m 保温层：80mm 厚矿渣水泥 32 0.0814.5/1.16/mkN mkN m 结构层：100mm 厚现浇钢筋混凝土板 32 0.125/2.5/mkN mkN m 抹灰层：10mm 厚混合砂浆 32 0.0117/0.17/mkN mkN m 合计： 2 6.42kN m （2）标准层楼面： 301:3 大理石面层, 水泥砂浆擦缝 厚干硬性水泥砂浆, 面上撒2厚素水泥 水泥浆结合层一道 2 /16 . 1 mkN 结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板 8 32 0.125/2.5/mkN mkN m 抹灰层：10mm 混合砂浆 32 0.0117/0.17/mkN mkN m 合计： 2 3.83/kN m （3）梁自重： 梁尺寸 250600b hmmmm 梁自重 3 0.25(0.60.12 ) 253mmmkN mkN m 10mm厚混合砂浆 3 0.01(0.600.120.25 ) 2 170.25mmmmkN mkN m 合计：3.25mkN / 梁尺寸 250500b hmmmm 梁自重 3 0.25(0.50.12 ) 252.38/mmmkN mkN m 10mm厚混合砂浆 3 0.01(0.500.120.25 ) 2 170.22mmmmkN mkN m 合计：2.6mkN / 梁尺寸 250400b hmmmm 梁自重 3 0.25(0.400.12 ) 251.75mmmkN mkN m 10mm厚混合砂浆 3 0.010.400.120.252 170.18mmmmkN mkN m 合计：1.93mkN / 基础梁 250400b hmmmm 梁自重 3 0.250.40252.5mmkN mkN m （4）柱自重： 柱尺寸 400400b hmmmm 柱自重 3 0.400.40254/mmkN mkN m 10mm厚混合砂浆抹灰： 3 0.010.404 170.27mmkN mkN m 9 合计：4.27kN m （5）横墙自重 外跨横墙 标准层 墙体 2 (3.60.5 ) 0.241813.4mmmkN mkN m 水泥粉刷墙面 3 (3.60.5 ) 0.3622.23mmkN mkN m 合计： 15.63/kN m 底层 墙体 2 (5.30.50.4 ) 0.241819mmmmkN mkN m 水泥粉刷墙面： 3 (5.30.50.4 ) 0.3623.2mmmkN mkN m 合计：22.2/kN m 内跨横墙 标准层 墙体 2 (3.60.6 ) 0.241812.96mmmkN mkN m 水泥粉刷墙面 3 (3.60.6 ) 0.3622.16mmkN mkN m 合计：15.12/kN m 底层 墙体 2 (5.30.60.4 ) 0.241818.6mmmmkN mkN m 水泥粉刷墙面 3 (5.30.60.4 ) 0.3623.1mmmkN mkN m 合计：21.7/kN m （6）外纵墙自重 标准层 纵 墙 3 0.80.24183.46mmkN mkN m 铝合金窗 2 2.40.350.84mkN mkN m 10 贴瓷砖墙面 2 (3.62.4 ) 0.50.6mmkN mkN m 水泥粉刷内墙面 3 (3.62.4 ) 0.360.43mmkN mkN m 合计：5.33kN m 底层 纵 墙 3 (5.32.70.40.4 ) 0.24187.78mmmmmkN mkN m 铝合金窗 2 2.70.350.95mkN mkN m 贴瓷砖墙面 2 (4.52.7 ) 0.50.9mmkN mkN m 水泥粉刷内墙面 3 (4.52.7 ) 0.360.65mmkN mkN m 合计：10.28kN m （7）内纵墙自重 标准层 墙体 2 (3.60.4 ) 0.241813.8mmmkN mkN m 水泥粉刷墙面 3 (3.60.4 ) 0.3622.3mmkN mkN m 合计： 16.1/kN m 底层 墙体 2 (5.30.40.4 ) 0.241819.44mmmmkN mkN m 水泥粉刷墙面 3 (5.30.40.4 ) 0.3623.24mmmkN mkN m 合计： 22.68/kN m （8）内隔墙自重 标准层 墙体 3 (3.60.4 ) 0.1818/10.4/mmmkN mkN m 水泥粉刷墙面 2 (3.60.4 ) 0.36/22.30/mmkN mkN m 合计：12.7/kN m 底 层 11 墙 体 2 (5.30.40.4) 0.181814.6mmmkN mkN m 水泥粉刷墙面 3 (5.30.40.4 ) 0.3623.24mmmkN mkN m 合计：17.84kN m 3.4.2 活荷载标准值计算 （1）屋面和楼面活荷载标准值 上人屋面 2 1.5kN m 楼面：客 房 2 0 . 2mkN 走 廊 16 2 2.5kN m （2）雪荷载： 22 0 1.0 0.300.30 kr SSkN mkN m 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。 3.4.3 竖向荷载下框架荷载计算 （1）NP轴间框架梁 屋面板传荷载 板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载2，荷载的传递示意图见图 3.1。 恒载 23 6.42 2.45 (1 2 0.60.6 ) 216.8/kN m 活载 23 1.5 2.45 (1 2 0.60.6 ) 23.65/kN m 楼面传递荷载 恒载 23 3.83 2.45 (1 2 0.60.6 ) 210.5/kN m 活载 23 2 2.45 (1 2 0.60.6 ) 24.86/kN m 梁自重 2.6/kN m NP轴间框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =2.6 +16.8= 19.4/kN m 12 活载=板传荷载 =3.65/kN m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载+横墙自重 =2.6 +10.5+15.63=28.73/kN m 活载=板传荷载 =4.86/kN m （2）PQ轴间框架梁 屋面板传荷载 恒载 6.42 1.00 2 5/88.65/kN m 活载 1.5 1.0 2 5/81.88/kN m 楼面传递荷载 恒载 3.83 1.0 2 5/85.4/kN m 活载 2.00 1.0 2 5/82.5/kN m 梁自重 3.25/kN m PQ轴间框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =3.25 +8.65= 11.9/kN m 活载=板传荷载 =1.88/kN m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载+横墙自重 =3.25 +5.4+15.12= 23.77/kN m 活载=板传荷载 =2.5/kN m （3）QR轴间框架梁 屋面板传荷载 恒载 6.42 1.2 2 5/810.38/kN m 活载 1.5 1.2 2 5/82.25/kN m 楼面传递荷载 恒载 3.83 1.2 2 5/86.5/kN m 13 活载 2.5 1.2 2 5/83.75/kN m 梁自重 3.25/kN m QR轴间框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =3.25 +10.38= 13.63/kN m 活载=板传荷载 =2.25/kN m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =3.25 +6.5= 9.75/kN m 活载=板传荷载 =3.75/kN m （4）N轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱 女儿墙自重：（做法：墙高 1100，100的混凝土压顶）mmmm 0.18 1.1 1825 0.1 0.18(1.2 20.18) 0.56.5/kN m 天沟自重（玻璃瓦+现浇天沟） 玻璃瓦自重 1.05 1.11.16/kN m 现浇天沟自重25 0.6(0.20.08) 0.08 (0.60.2) (0.50.36)2.13/kN m 合计 3.29/kN m 顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载 =(6.53.29) 3.9 1.93 (3.90.4)8.4 3.977.73kN 顶层柱活载=板传活载 =1.83 3.97.14kN 标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =5.33 (3.90.4) 1.93 (3.90.4)5.25 3.945.92kN 标准层活载=板传荷载 =2.43 3.99.48kN 基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重 =10.28 (3.90.4)2.5 (3.90.4)44.73kN 14 （5）P轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =1.93 (3.90.4)8.4 3.93.83 3.956.41kN 顶层柱活载=板传活载 =1.83 3.9 1.5 1.0 0.88 3.912.29kN 标准层柱恒载=隔墙自重+梁自重+板传荷载 =(1.93 12.7) (3.90.4)3.83 1.95 5/8 3.93.83 1.0 0.88 3.9 =85.65kN 标准层活载=板传荷载 =2 1.95 5/8 3.92 1.0 0.88 3.916.38kN 基础顶面恒载=底层内隔墙自重+基础梁自重 =17.84 (3.90.4)2.5 (3.90.4)71.19kN （6）Q轴交主梁集中荷载 顶层恒载=梁自重+板传荷载 =1.93 (3.90.4)6.42 1.0 0.88 3.96.42 1.2 0.88 3.959.01kN 顶层活载=板传活载 =1.5 1.0 0.88 3.9 1.5 1.2 0.88 3.911.33kN 标准层恒载=内纵墙自重+梁自重+板传荷载 =(16.1 1.93) (3.90.4)3.83 1.0 0.88 3.93.83 1.2 0.88 3.9 =95.80kN 标准层活载=板传荷载 =2.5 1.0 0.88 3.92.5 1.2 0.88 3.918.88kN 基础顶面恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重 =22.68 (3.90.4)2.5 (3.90.4)88.13kN 框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图3.3所示（图中数值均为标准值） 。 15 77. 73 (7. 14) 56. 41 (12. 29) 45. 92 (9. 48) 85. 65 (16. 38) 95. 80 (18. 88) 44. 7371. 1988. 13 95. 80 (18. 88) 85. 65 (16. 38) 45. 92 (9. 48) 95. 80 (18. 88) 85. 65 (16. 38) 45. 92 (9. 48) 19. 4 28. 73 (3. 65)12. 55 (2. 02) (4. 86)18. 45 (2. 97) 28. 73 (4. 86)18. 45 (2. 97) 28. 73 (4. 86)18. 45 (2. 97) 图 3.3 竖向荷载受荷图 3.5 框架内力计算 3.5.1 风荷载作用下的位移验算与内力计算 （1）集中风荷载标准值计算 根据设计任务书知道有关风荷载的参数，作用在屋面梁和楼面梁处的集中风荷载 标准值：162)( 0 BhhW jizszk 式中，基本风压0.35kN/m； 0 2 -风压高度变化系数，因在洞口县区，地面粗糙度为B类； z -风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得 s 12 0.8- -0.5 =1.3 sss -风振系数取1.0； z 16 -下层柱高； i h -上层柱高，对顶层为女儿墙高度的 2 倍； j h B迎风面的宽度，B3.9m。 表3.3 集中风荷载标准值 离地高度 Z/m z z s 0 W)( 2 mkN)(m i h)(m j h k W)(kN 151.151.01.30.353.62.46.12 121.051.01.30.353.63.66.71 9.01.001.01.30.353.63.6 6.39 4.81.001.01.30.355.13.67.72 26.94WkN （2）风荷载作用下的位移验算 横向框架的侧移刚度D的计算 由前面所求梁柱线刚度求侧移刚度如表3.4，3.5所示： 风荷载作用下框架侧移计算： 水平荷载作用下框架的层间位移按：/ jjij uVD 表3.4 横向2-4 层D值的计算 构件名称 c b i i i 2 i i c 2 2 12 /(/) c c DikN m h N/T轴柱 4 4 2 3.19 10 2 1.75 10 1. 80.4767713 P/S轴柱 44 4 2 (3.19 104.22 10 ) 5.6 2 1.75 10 0.73711942 =77132+119422=39310 D mkNmkNmkN 表3.5 横向1层D值的计算 17 构件名称 c b i i i 2 i i c 2 )/( 12 mkN i iD c cc N/T轴柱 4 4 3.19 10 2.7 1.2 10 kN m kN m A A 0.5712927 P/S轴柱 44 4 3.19 104.22 10 6.7 1.2 10 0.7713952 =28272+39522=13758 D mkNmkNmkN 式中 -第j层的总剪力； j V -第j层所有柱的抗侧刚度之和； ij D -第j层的层间侧移。 ij u 第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移 值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和，点侧移是所有各层层 间侧移之和。 j层侧移 u j j j j u 1 顶层侧移 u n j j u 1 表3.6 风荷载作用下框架侧移计算表 层 次 j W )(kN )(kNVj D)( 2 mkN j u )(m j u /h 46.126.12393100.00021/25000 36.7112.83393100.00031/12500 26.3919.22393100.00051/7690 17.7226.94137580.00201/1786 u=0.0030 j um 侧移验算： 层间侧移最大值：1/1786 10mm采用HRB335级钢筋， 22 20(9.6/,1.1/) ct CfN mmfN mm d0.5m,故只需对地基承 a f 载力特征值进行深度修正。由设计任务书可知地基承载力标准值为 2 200, ak fkN m ，则： 2 18/, m kN m1.6 d 2 30.5200 1.6 181.00.5214.4 aakbdm ffbdkN m （1）N柱基础 按轴心受压初步选定基础面积 2 0 1.3 670.9 2.56 20214.420 1.0 k a N Amm fd 因为基础受力为偏心受压，所以基础面积 2 0 1.12.8,AAmm 取则其实际基础面积为1.8 ,1.8 ,am bm 2 3.24AmmA 按偏心受压验算： 223 1 1.8 1.8 /60.972 6 Wbam 验算公式： ,max kkkk k NGMV h p AW 表8.2 N柱基础底面压力 内力组合值 ,maxk pkPa234.28214.77168.44 经验算， 满足要求。 ,max 1.2257.28, ak fp （2）P柱基础 56 按轴心受压初步选定基础面积 2 0 1.3 1948 7.42 20214.420 1.0 k a N Amm fd 因为基础受力为偏心受压，所以基础面积 2 0 1.18.16,AAmm 取则其实际基础面积为3 ,3 ,am bm 2 9AmmA 按偏心受压验算： 223 1 3 3 /64.5 6 Wbam 验算公式： ,max kkkk k NGMV h p AW 表8.3 P柱基础底面压力 内力组合值 ,maxk pkPa241.4223.13221.98 经验算， 满足要求。 ,max 1.2257.28, ak fp 8.2 基础抗冲切承载力计算 已初步选顶基础高度，可确定为阶形基础，基础尺寸见附图。 800hmm （1）N柱基础抗冲切计算 按图的基础尺寸，验算高度： 取 0 50050450 s hhamm 22 1800700450250 250 2/25125000.55 l Ammm 18002 700400 t bmm 0 24002 4501300 bt bbhmm ；1.0 h /2850 mtb bbbmm 1.2725 t fMPa C砼 ,max,min 262.7,197.3 ss NMV h pkPa pkPa AW 262.7 0.55144.5 lsl Fp AkN 0 0.70.7 1.0 1.27 850 450340.04 htm f b hkN 满足要求。 （2）P柱基础抗冲切验算 57 按图的基础尺寸，验算高度： 取 0 40050350 s hhamm 22 3000900350550 550 2/213475001.35 l Ammm 30002 9001200 t bmm 0 212002 3501900 bt bbhmm ；1.0 h /21550 mtb bbbmm 1.2725 t fMPa C砼 ,max,min 279.7,253 ss NMV h pkPa pkPa AW 279.7 1.35377.6 lsl Fp AkN ， 0 0.70.7 1.0 1.27 1550 350482.3 htm f b hkN 满足要求。 8.3 底板配筋计算 （1）N柱基础 因为N柱基础只有一阶，所以只需要计算一处，又因为基础为方形，所以两个 方向的配筋是相同的，柱根处计算： -： 197.3262.7900 262.7230 1800 Is pkPa 262.7230 246.4 2 s pkN 2246.4 1.80.42 1.80.480.49 24 I MkN m ，则可得： 0 50050450hmm ，选 1012200 6 2 80.49 10 622.5 0.9 300 450 sI Amm 2 1130 s Amm （2）P 柱基础 柱跟处计算 因两方向相等所以受力情况一样，配筋也相同； I-I： 253279.71500 279.7266.4 3000 Is pkPa 58 279.7266.4 273 2 s pkN 2266.4 30.42 30.4480 24 I MkN m ，则可得： 0 80050750hmm ，选 2212140， 6 2 480 10 2370 0.9 300 750 sI Amm 2 2486 s Amm 第一阶处验算 2279.7 3 1.72 3 1.2141.8 24 I MkN m ，前述钢筋已满足。 6 2 141.8 10 1501 0.9 300 350 sI Amm 9 施工组织设计 9.1 方案大纲 9.1.1 编制依据 （1）设计院设计的施工蓝图及图纸会审答疑纪要；市建筑勘察设计院提供的地 质勘察报告书。 （2）建设单位提供的施工现场及指定的施工用地，现场临时道路、水、电源等。 59 （3）有关质量管理的相关文件。 （4）现有的机械设备、技术力量及多年积累的同类工程施工经验。 （5）编制所涉及的主要规范、规章、标准、法规等。 9.1.2 工程概况 新新大酒店，位于长沙市主要道路旁，施工用临时水、电、道路基本上满足施 工活动要求，新建酒店总建筑面积约3500 m2，是一栋框架结构四层商业建筑，设 计结构使用年限为50年。 结构设计： （1）独立柱基础砼强度为C25，垫层为C10，框架柱砼C30，框架梁砼为 C25，板砼C20。 （2）结构配筋：基础以HRB335级为主作为结构受力筋；现浇构件砼强度等 级及钢筋锚搭接长度如表9.1、表9.2。 表9.1 构件砼强度等级 结构部位混凝土强度等级 基础垫层 C10 板 C20 基础承台 C25 框架梁 C25 框架柱 C30 表9.2 纵向受拉钢筋锚、搭接长度 钢筋类别锚固长度搭接长度 砼强度等级 C25C30C25C30 HPB23527d24d38d34d HRB33534d30d48d42d 60 HRB40040d36d5650d 9.1.3 施工部署与整体目标 （1）总体部署原则 其工序原则是：场地平整放线定位土方开挖独立柱基础施工 0.000下梁柱施工结构主体施工水电等配套工程楼地面及装饰工程 竣工验收交付业主设备安装调试投入使用。 （2）施工准备 技术准备 a) 组织有关人员熟悉图纸，编制施工预算及工料分析，编制施工进度计划，研 究施工方案，收集施工所需技术资料，准备好各种施工测量及检测仪器、工具等。 b) 会同甲方搞好施工现场的接受工作，评细复核相关红线点、桩、掌握轴线桩 位及标高。临时用水、电线路的交接工作。 c) 对有关施工人员进行质量、进度、安全、主要项目施工方法交底，做好人人 心中有数 d) 做好材料实验工作，建立现场标养室。研究新工艺，新技术的可行性，并做 出实施计划。 e) 依据设计蓝图，做好轴线控制桩及标高控制基准点。 施工现场准备 按施工平面布置图合理安排材料机具，设施的堆放地点及临建设施塔吊的位置 等，布置如用水、用电线路、硬化砂、石场地及施工道路，做好现场排水，保证雨 期能正常施工。 物料、机具准备 a) 物质、材料： 对水泥、钢材、木材三大主材及地材、特殊材料等，均编制分项材料计划，根据 实际情况分批次进场，对各种材料的入库，保管和出库制定完善的管理计划，同时 制定防盗、防火措施。 b) 施工机具、设备： 水平运输设备：本工程采用商品砼，水平运输设备主要是汽车运输泵车及输送 61 泵车。 砼机械：现场配350L滚筒式搅拌机一台。 钢筋机械：本工程钢筋采用现场集中加工制作，现场绑扎的方法组织施工。钢 筋截断、弯曲、调直分别配备GQ40钢筋切断机一台，ZQJ125砂轮切割机 一台，GW401钢筋弯曲机一台和GT4/10 钢筋调直机一台。 本项目主要机械设备参见机械设备进场计划表。 （4）施工段的划分： 酒店基础设计为独立柱开挖基础，施工中采取单一的循序施工方法。 （5）施工工序安排 0.00以下基础工程施工工序： 独立柱开挖基础：测量方线定位桩基坑土方开挖地基检测基础承台砼基 础验收。 0.00以上主体结构施工采取单层先柱后梁再板的浇筑方案。 （6）施工现场管理： 项目部内部协调： a) 土建与水电安装工程协同作业，各土建班组之间的协同作业，经常性的由项 目主施工组织有关人员开碰头会，避免相互推委，和发生不必要的返工事故。 b) 每工作日下午由生产经理组织召开生产协调会，解决工种配合，工序衔接、 材料供应、工程质量、工程进度及安全生产，文明施工中的各种问题，同时布置第 二天的工作。 c) 每周一次现场办公会，由生产经理向建设单位和管理单位报告本周的施工情 况和存在的问题，共同研究解决施工中的具体问题。 d) 每月初召开项目部生产会，布置安排月旬进度计划，质量安全和文明施工的 具体要求。 与建设单位、监理单位之间的协调： a) 积极参加由监理、业主组织的周例会，准备好材料向监理、业主汇报和提出 施工中应属监理、业主解决的问题，取得业主、监理的支持，即时解决，尽量避免 影响施工部署。 b) 在施工中遇到的问题多和监理工程师、业主代表沟通，各分部分项工程隐蔽， 62 工序交接及时邀请有关人员验收与签认，加强程序化施工。 与外部环境之间的协调： a) 项目部主动与当地城建、公安、环卫、交通街道办事处等有关单位的沟通， 即使办好有关手续，创造良好的施工外部环境。 b) 教育工人遵守各项法规，和各部门的管理制度。 c) 派专人对周边环境因施工引起的脏处进行即使清理，取得周边环境居住人员 的谅解和支持。 9.1.4 施工总平面布置（见附图） 9.1.5 施工进度计划及措施 （1）本工程业主通知开工时间是年月日，合同工期天。根据以往施工 经验及公司的机械设备情况、技术力量配备及劳动力组织等，项目部编制了总体进 度控制网络系统，如图。只要搞好科学管理，业主资金保障及相关单位之间的协调 一致，该工期是可以保证的。 （2）进度计划实施保证措施： 组织措施由项目经理牵头组织项