测量总体施工方案.doc

雅康高速C15合同段 测量总体施工方案大渡河大桥C15合同段测量总体施工方案1编制说明(1) 公路勘测规范（JTG C10-2007）；(2) 国家一二等水准测量规范GB/T 12897-2006；(3) 全球定位系统（GPS）测量规范GB/T 18314-2009；(4) 全球定位系统（GPS）测量型接收机鉴定规程GB 8016-95；(5) 雅安至康定高速公路大渡河大桥控制测量成果报告四川省冶金地质勘查局测绘工程大队；2013年9月；(6) 雅康高速公路C15合同段施工图设计文件四川省公路勘察设计院；2014年3月； (7) 测绘技术总结编写规定CH/T1001-2005。2工程概况 雅安至康定高速公路（下称本项目）通往我国及四川省西部藏族地区，是国家公路网布局规划高速公路G42横线“上海-成都”及G4218联络线“雅安-叶城”的重要组成部分，是四川省高速公路网规划成都引入线“成都-雅安-巴塘-西藏”、横向“康定-雅安-泸州-重庆”的重要路段。路线沿G318线传统走廊，按沿溪路线布设，途径雅安市、天全县、泸定县，路线总长约135KM。雅康路的建设对于实施西部大开发战略，完善国家公路网和四川省公路网布局，构建西部综合交通枢纽，加强四川省与周边省市之间、我国西部省市之间的联络，具有极其重要的主干线和主通道功能和作用。本合同段起迄桩号为K97+405K100+165，全长2.76km，其中包括大渡河特大桥在内的3座桥梁约2.23km，路基约0.53km，见图1。图1：雅康高速公路C15合同段地理位置示意图本标段位于甘孜州泸定县境内，地处高山峡谷区，山体巍峨雄壮，地形较陡，海拔1300米2500米，地表崎岖，冲沟发育。形态上以高山、河谷阶地为主。项目区位于鲜水河断裂附近，区域地壳活动频繁，断裂发育。由于剧烈的地壳抬升，必然遭到强劲的外力剥蚀，在冰川、流水、烈日的破坏、搬运下，山地以深切割地貌为主，造成相对高度相差悬殊。本标段受地形控制影响，降水量较少，总体上，场区属于中亚热带季风气候，垂直递变显著，水平过度明显，干湿季节分明，冬无严寒，夏无酷暑，其特点为干燥、多封、光热资源充足、降水不足，昼夜温差较大。工作区河流主要属岷江水系。青衣江、大渡河流经本区，至乐山汇入岷江，支流众多，水流丰富。本项目部承担雅康高速公路C15合同段施工任务，主要人员已于6月下旬进场，目前正在作开工前的准备工作，根据建设指挥部及监理部要求，开展对施工控制网的进场交桩复测工作，以检验施工控制网的点位稳定性、精度是否满足规范要求及施工测量控制需要。3测量仪器平面控制网测量采用宾得Linertec双频GPS接收机，和徕卡TCA1800、徕卡2003全站仪。宾得LGN-200双频GPS接收机水准测量采用天宝Dini03电子水准仪、NAL124水准仪。天宝Dini03电子水准仪施工测量所采用的测量仪器设备均经测绘仪器计量检定单位鉴定合格，可用于相应等级精度要求的测量工作，仪器设备及相应软件配置如下表1： 表1、测量仪器设备及相应软件配置概况序号设备、软件名称用途单位数量仪器标称精度检定情况1Linertec双频GPS接收机静态观测台72.5mm+1ppm已检定2天宝Dini03电子水准仪水准测量台10.3mm/km已检定3徕卡TCA1800全站仪平面控制台11mm+1ppm/3.0秒已检定4徕卡TCA2003全站仪平面控制台11mm+1ppm/3.0秒已检定5珠峰3m铟钢尺水准测量对1已检定6NAL124水准仪水准测量台22.0mm/km已检定7三角架GPS观测、水准测量付8完好8棱镜基座GPS观测台7已自检9温度、气压计气象条件测定只2合格10对讲机通讯台7完好11Smart数据处理软件包观测数据格式转换套1宾得GPS软件12LEICAGeoOfficeCombinedGPS基线解算套1商用软件13科傻GPS数据处理系统GPS平差计算套1商用软件14科傻地面控制测量数据处理系统高程平差计算套1商用软件4测量组织机构 大渡河大桥测量机构由总工办统一管理，组织机构图： 总工办 工程处雅安岸测量组康定岸测量组5施工测量控制网的复测 根据施工控制网布设及点位分部情况，复测工作计划先进行平面控制网复测，然后进行二等水准观测，复测计划时间及人员根据气候条件变化和实际情况临时调整。1、 复测时间安排：计划从2014年6月27日开始至2014年7月2日结束。2、 复测人员安排：外业静态数据采集7人（不包括驾驶员）。3、 复测仪器设备配置：GPS接收机7台，对中基座7个，2m卷尺7把，对讲机7只，温度、气压计2只，交通车2辆。4、 控制网观测分组（共计7个点）：为保证控制网复测的准确性及对比性，控制网的构网方式尽量采取与原设计控制网相同的构网方式，将7个控制点分为1组进行观测，采用边联结构网方式，控制网复测示意图见图3：图3：GPS平面控制网复测示意图5、 观测时间段计划：根据GPS卫星星历预报（见图4），在测区范围内2014.6.27至2014.7.2日07：0009：00、11：3013：30时间段内卫星信号不好，可接收卫星数量较少，PDOP值较高（见图4），不利于GPS静态数据观测，如在上午进行观测，有效观测时长较短，达不到观测时长240min的要求，由此确定GPS静态数据观测时间段为2014.6.272014.7.2日13：3023：00，在此时间段外不得进行GPS观测作业。图4：GPS卫星星历预报PDOP值变化图在复测准备工作完成，观测工作计划制定好后即开始施工控制网的外业观测工作，外业观测严格按复测工作计划进行，特殊情况时临时调整。此次施工控制网复测共观测平面点7个，二等水准点8个。6.1GPS平面控制网施测 采用GPS同步静态观测模式，按照工作计划要求观测，观测4个时段，每个时段观测240分钟，在规定的时间段内（下午13：3023：00）进行，根据复测计划同时架设7台GPS接收机进行同步观测作业。GPS平面控制网采用边联结方式构网，网形构成与原设计网形一致。由于每个时段观测时间较长，且只能在下午及晚上进行，因此每天只能观测12个时段，共计观测4个时段，计划4天完成GPS外业观测。外业观测工作从2014年6月27日开始，至2014年7月1日观测结束。GPS静态观测测量监理工程师旁站6.2二等水准控制网施测 按照复测工作计划，二等水准控制网施测从L3开始，至IIG01结束。水准测量采用电子水准仪加配套铟钢尺进行观测，所有测段均进行往、返观测。水准测量2014年7月3日开始，共观测7个高差测段，至2014年7月10日结束。二等水准测量二等水准测量主要技术要求表3、 二等水准测量主要技术要求（电子水准仪）等级仪器类别视线长度前后视距差任一测站上前后视距差累计视线高度数字水准仪重复测量次数二等DS13且501.56.02.8且0.552次二等水准测量外业观测要求（1）.观测前应检查铟钢尺圆水准器调平情况，确保铟钢尺竖直；（2）所有测段均进行往、返观测，且往、返测在上、下午分别进行，返测时需互换前、后视铟钢尺；（3）所有测段均以偶数站结束；（4）往返测奇数站照准标尺顺序为：后前前后；偶数站照准标尺顺序为：前后后前；（5）电子水准仪作业前严格按规范要求进行限差设置，并作好文件命名；（6）观测过程中应避免望远镜直接对着太阳；（7）水准观测中尺垫应踩紧，确保稳固不下沉；中途临时转点应设在稳固的岩石上，并做好标记；（8）外业观测不应在雨天、雨后、日出后日落前30min内、高温、风力过大、气温突变时进行，晴天有太阳时应打伞；（9）观测前30min将仪器置于露天阴影下，使仪器与外界温度保持一致，仪器预热不少于20次单次测量；6下部结构施工控制测量6.1桩基施工控制测量 6.1.1 先通过图纸复核桩中心点的坐标，并校核； 6.1.2 宾得LGN-200双频GPS开机，校正基准站，做好施工放样准备。 6.1.3 第一次放样后，冲孔人员根据放样点为桩中心，以护筒半径开挖埋设护筒，护筒高出地面标高30cm，埋设好护筒后，再第二次放样圆心，工人从天盘掉铅垂，与放样点重合则钻机摆放正确，否则继续调整到两点重合为止。在冲孔过程中，要进行复测6.2承台及系梁、索塔施工控制测量6.2.1平面位置放样 现场放样之前，根据设计文件提供的塔柱截面尺寸计算塔柱结构各轮廓点坐标，待承台施工完成，用全站仪在承台顶面测定塔柱起步段平面坐标。塔身各节段的测量控制通过实测模板顶口角点的标高根据设计文件提供的塔柱倾斜度和截面尺寸推算其平面坐标，计算模板位移偏差值，从而指导模板安装调整，重复以上操作，直至模板位移偏差值符合规范和设计要求。每节段砼浇注完成后，对模板顶口各角点坐标进行复测，并整理测量记录作为竣工验收资料报监理复核。6.2.2标高控制 (1) 塔柱各节段标高通过全站仪三角高程测量来完成。(2) 主索鞍底板安装标高控制则通过全站仪采用多个测回的三角高程测量将高程传递至塔顶，并使用精密水准仪测量定位鞍座底板各角点高程来控制。 6.3重力式锚锭施工控制测量6.3.1基坑开挖控制测量 包括地面线复测、放样等等。地面线复测采用平行于锚碇轴线每隔10米作为一个断面进行坐标高程测量，控制点的复测主要通过闭合测量来校核，无法闭合的点位通过距离校核来复测。本分项工程主要采用徕卡TCA-1800全站仪进行平面和高程控制，6.3.2锚体施工控制测量 锚碇锚体为大体积混凝土结构，主要由基础、散索鞍支墩、锚块、前锚室、后锚室、基础后浇段、锚块后浇段、前锚室顶板等部分组成。提前计算出各部位坐标资料，测量前要求认真复核图纸尺寸及坐标。提前计算出各部位坐标资料。6.4隧道式锚锭施工控制测量6.4.1隧道锚开挖控制测量 为保证隧道施工的准确性，在洞口处设置加密控制点，其精度的高低直接影响洞内后期导线控制网的精度，洞口投点布设选点应尽可能选择隧道中线上同时采用水准测量的方法将高程引测到洞口投点。隧道洞内控制测量采用导线控制法：导线形式是指洞内控制依靠导线进行，施工放样用的正式中线点由导线测设，中线点的精度能满足局部地段施工要求即可。对于长大隧道宜组成导线闭合环，对角度经过平差，以提高点位的横向精度。导线形式宜采用导线环。 导线环：如下图所示，每测一对新点，如 5 和5，可按两点坐标反算 55的距离，然后与实地丈量的 55距离比较，进行检核。6.4.2锚体施工控制测量 锚碇锚体为大体积混凝土结构，主要由基础、散索鞍支墩、锚块、前锚室、后锚室、基础后浇段、锚块后浇段、前锚室顶板等部分组成。提前计算出各部位坐标资料，测量前要求认真复核图纸尺寸及坐标。7上部结构施工控制测量7.1主散索鞍控制测量 7.1.1情况简述主、散索鞍安装是悬索桥上部结构安装施工的第一步，索鞍安装施工包括：塔顶主索鞍与鞍罩、锚碇散索鞍及其附属构件安装施工，全桥主索鞍和散索鞍各4套，安装构件包括格栅、底座和主、散索鞍鞍体等部分。7.1.2精确定位预埋件在索塔左右幅塔柱顶节混凝土施工时，应准确预埋主索鞍门架地脚螺栓，并预留格栅安装混凝土槽口，格栅按照设计位置安装完成后浇筑混凝土格栅的主要作用是保证塔顶平面平整，与主鞍的下承板接触良好，是主索鞍的垂直反力均匀分布于塔顶平面。因此格栅的安装测量精度要求较高，用全站仪坐标法测出格栅的顺桥向和橫桥向的中点精确定位格栅的平面位置，用精密水准测量来控制格栅平整度。7.1.3主散索鞍定位 主索鞍的定位主要是下承板的坐标定位，用全站仪坐标法定位下承板的位置，以达到主索鞍的定位。散索鞍的定位同主索鞍主要控制下承板，区别在于散索鞍的下承板平行于支墩顶面，不在一个水平面，高程控制只能用全站仪测的三角高程，对比计算的点的设计高程达到平整度的控制。7.2索股架设控制测量7.2.1情况简述在主缆架设过程中，关键工序是控制线形，且主缆的线形又主要取决于基准索股的架设线形，根据设计和施工监控要求，在基准索股的中、边跨跨中布设测量控制点（安置棱镜），采用单向三角高程法测量索股绝对高程，同时测量索塔偏位和索鞍预偏量，然后将所有数据信息反馈给监控单位。按照规范要求基准索股在风速较小，温度稳定的夜间连续观测一周，垂度满足设计要求误差+40mm 、-20mm，一般索股垂度调整采用相对基准索股进行垂度调整，垂度满足设计要求误差+55mm 、-25mm。7.2.2施工测量准备 索股架设前一个月，测量组列出测量仪器清单，像全站仪台数，匹配的镜杆和棱镜，对中螺栓，钢尺，游标卡尺，夜晚测量用的照明等东西，如项目部数量不足，列出详细清单，尽快购买，待物品准备齐全后，件件检查，检验其性能和使用状态，特别注意的是严格校核和测量数据有关的软、硬件设备，像软件的计算功能，全站仪的横、竖轴，棱镜的光学性能等，必要的话，可送检国家权威计量标称单位。7.2.3解决索股测量误差的方法引起索股测量的误差主要有仪器误差、人为误差、地球曲率误差、大气折光误差等若干影响因素，像仪器误差我们通过校正仪器来减少影响，人为误差主要通过培训和实际操作来克服影响，然而地球曲率和大气折光是引起误差的主要外部因素，我们必须通过科学的手段和试验来总结，并予以校正，下面主要介绍和解决地球曲率和大气折光误差。7.2.3.1地球曲率误差在图 7-1中BC为水平面代替水准面产生的高差误差。令BC=h (R+h)2= R2+t2 即 h= t2/（2 R+h）上式中可用s替代t，h与2 R相比可略去不计，故上式可写成 h=s 2/2 R R表示地球曲率半径 ，等于6371km上式表明，h的大小与距离的平方成正比。当s1 km时，h8cm。因此，地球的曲率对高程影响特别大，实际上我们的部分观测距离也远远大于1 km，所以要引起测量工作高度重视，每次架站后都要在仪器中进行改化。图 7-17.2.3.1大气折光误差由于索股测量是单向三角高程观测，需要改正大气折光系数， 大气折光系数的获得，可根据跨河水准测量和同时对向三角高程对比试验法，在不同气象条件和不同时间段观测（气象较稳定），索股的观测一般在晚23点到次日凌晨6点，所以我们的试验在这个时间段内每小时严格观测一次，连续观测一周，取平均值作为大气折光系数的代表性，将观测的垂直角进行改化，最后采用改化后的垂直角计算待测点的高程。具体试验方法如下：在南、北两岸布置强制对中控制点A、B，为了获得更加接近垂度观测时的折光影响保证垂度观测精度，分别置仪器于A点测出B点的高差，置仪器于B点测出A点的高差，则：HA-HB=StgACAS2+IA-VB=(HAB)+CAS2HB-HA=StgBCBS2+IB-VA=(HBA)+CBS2上式中，S为平距：HAB=StgA-IA-VB，（HBA）=StgB+IB-VA因为两点之间进行同时对向高程测量，可以认为对向观测有:CA=CB=C（1K）/2R；即有：HA-HB=（HAB）+CS2HB-HA=（HBA）+CS2上述两式相加得：（HAB）+(HBA)+2CS2=0即:C=-(HAB)+(HBA)/2S2=0K=1-2RC由于当前结构物随着环境温度的变化而变化而且晴天和阴天变化规律不一致。因此测量状态选取在自然风，风力不超过12m/s的情况下观测，并且根据观测结果作出温度随时间变化关系的曲线图，在图上选一段相对平稳阶段作为最佳观测阶段。7.2.4索股架设测量控制本阶段的施工测量内容是： 基准丝股架设过程中对丝股各跨跨径控制点标高进行测量； 根据计算资料对一般丝股与基准丝股进行控制测量； 紧缆完成后，对结构线形进行测量，测量内容为：主缆各跨跨径跨中点标高；索塔顶的坐标； 气温对主缆跨中标高及索塔顶水平位移的影响规律的观测。7.2.4.1基准索股的架设（1）准备工作根据施工情况在主缆架设垂度观测时需用4台全站仪，北岸一台,南岸两台,大型游标卡尺，点接触温度计，水平尺，置棱镜的底座，360度全反射面棱镜。设计相应的记录表格，以便在测量过程中进行数据的记录，准备收集的数据有：初始数据，主缆垂度在设置预偏量后的矢高。（2）温度测量由于悬索桥受温差影响大，所以必须对各部位进行必要的温度测量。温度测量为施工监控提供基准索股进行调整的温度条件，施工过程中，需在沿跨度方向布置温度测点，以监测各点的温度，从而提供标高调整的控制数据。在架设非基准索股施工时，必须考虑前后索股施工的温度差异的影响，因此需要测试索股不同断面、不同位置的索股温度。测点布置在散索鞍附近、边跨跨中、塔顶、中跨跨中共8个位置；由于上下游方向较近，温度测点主要布置在上下游的两侧。在每一个索股测试断面上布设4个温度测点（上下左右），取其平均值作为该断面的温度值。如发现沿索股长度方向的温差大于2度，或同一截面不同方向的温差大于1度就不能进行垂度调整，必须满足上述稳定条件，方可进行基准索的垂度调整。（3）绝对垂度调整基准索股的垂度调整应选在气温稳定且风速较小无雨无雾时进行，根据监控单位提供的数据进行基准索股的调整。即通过全站仪测量基准索跨中位置的顶面或顶面高程，然后换算到索股中心标高，并比较和设计值的差值，从而计算调整量。在垂度调整的同时，还应测量塔顶偏移、索股表面温度等数据，以便对索股标高进行修正。操作方法如下：利用全站仪观测，进行高程测量。在主缆中跨跨中位置设置反光棱镜，置全站仪于地面测量控制点，利用已知水准控制点，反算仪器高度，根据实测的水平距离、垂直距离，反算主缆中心标高。如水平距离有偏差，则前后移动棱镜，直至符合设计要求，测量索股跨中点高程并与设计值比较，计算索股调整长度并作温度和跨度修正。反复上述操作，直至索股中心垂度符合设计要求。 中跨跨中点的垂度符合设计要求后，开始调整两边跨跨中垂度，调整方法同中跨，垂度调整完成后在索鞍处将索股固定。高程测量的标高计算公式如下：HE=S*tg+（1-K）*S2/2R+I-VS表示平距，表示竖直角，K表示大气折光系数R表示地球半径，I表示仪器高度，V表示棱镜高度如按两测站计算HE点高程则HE=（HEA+HEB）/2在绝对垂度满足设计要求后，再进行上下游两根基准索相对垂度调整。利用连通器原理，在中、边跨跨中铺设一条20mm透明橡胶软管，连接上下游索股，在水管内注入一定量带颜色的水（水管里不能有空气），两端竖管顶面在索股同一位置上，利用钢板尺，测量水管内液面距索股跨中点顶面的高度，以此为依据调整两根基准索的相对高差，调整使其符合设计要求。该测量方法可以达到精度3mm。根据以往大桥的测量结果，其测值都在1cm以内。基准索股的垂度调整好后，应至少连续观测七个晚上，确认线形符合设计要求，将连续七个晚上的数据经算术平均后作为基准索股的最终线形，之后才能进行一般索股的架设。（4）主缆架设阶段索塔的偏位监控测量丝股的牵引，将使作用在索塔上的水平力发生变化，从而导致索塔的变形和跨径的变化，而为控制索股和主缆的线形，又必须监测索塔的变形和跨径的变化，因此在主缆架设阶段，必须进行索塔的偏位监测。主缆架设阶段索塔的变位主要表现在顺桥向。对索塔的变位监控测量仍利用南北塔顶上设置的4个控制点，测量时在地面控制点上设站，用全站仪坐标法测出塔顶控制点的坐标，每次测出的坐标值与塔顶控制点原始坐标值之差即为索塔的偏位值。（5）基准索股测量的几点注意事项 在测量垂度时，除了测量索股高程外，还要对主塔的倾斜量，索股的表面温度以及上下游主缆索股的标高比较等作出测定。索股的测温采用点接触温度计，沿长度方向布置为边跨中点，南北塔顶、中跨1/4、中点头1/4处设置温度计，断面方向各点的上下缘设置温度计。要求长度方向索股温差1，且只有风力12m/s时方能进行垂度调整。在主缆索股的整个架设过程中，要经常对基准索股进行监控观测。在主缆架设1/3，1/2，2/3时都要仔细的测量，并作好记录进行比较7.2.4.2一般索股的垂度调整图7-2 常用主缆架设施工索股垂度调整示意图（1）常用一般索股垂度调整方法一般索股相对垂度的调整，通常采用相对垂度法，即使用大型卡尺测定基准索股与一般索股的高差，并以基准索股为基准来调整一般索股,该法调整示图见图6-1。测量方法：用一根直钢尺和水平尺，试量出被调整索股的相对高差，重复测量三次取其平均值作为最后测量值。图中所示： i号基准索股标高Hj，为了确定j号索股标高，量出i号与j号高度差H，则i号索股的标高为：HiHjH精度估算：由误差传递规律可知：Mi2=M2j+M2H+式中：Mj基准索股控制中误差；MH读数及钢尺是否垂直中误差。水平尺是否对读数带来中误差。如：Mj4mm；MH2mm；1mm。则Mi4.6mm，满足设计要求。（2）改进一般索股垂度调整方法南溪长江大桥拟采用在西堠门大桥、日本明石海峡大桥和润扬大桥成功实践的全新方法进行一般索股垂度调整。调整原理 为保证一般索股调整时所用的基准索股始终处于自由漂浮状态，采用主缆各层外侧一根一般索股作为相对基准索股，其垂度依靠基准索股进行传递，然后利用各层相对基准索股调整同一层一般索股和上一层相对基准索股的垂度，以达到主缆线形调整目的。为了消除调整误差的积累，每根相对基准索股的调整误差均进行传递，即调整下一根相对基准索股时，他们之间的理论相对垂度值中要减去当前相对索股的调整误差值，以确保每一根索股相对于基准索股的调整误差均为05mm；当架设完一定数量索股后，还要用全站仪对少数相对基准索股进行绝对垂度的检测。 调整方法 采用相对基准索股法进行主缆一般索股垂度调整时，索股架设顺序尽量按设计图纸上的编号逐根架设。监控组计算出各相对基准索股与1#索股的理论垂度值。测定相对基准索股与待调索股的温度（索股断面上四个面温度平均值）并进行温度修正。采用游标卡尺按以下两种方法测定索股垂度调整量，方法一用于相对基准索股与待调基准索股调整高差的测量，h=h1-d0/2-d1.方法二用于相对基准索股与待调一般索股调整高差的测量, h= h1+d0/2-d1。垂度调整手段仍是通过主、散索鞍处索股放松或收紧，达到调整线形的目的。索股垂度测量方法见图7-3及图7-4。 图7-3 索股垂度测量方法一 图7-4 索股垂度测量方法二在一般索股架设期间，应定期观测基准索股的绝对垂度，以检查基准索股的垂度是否在后续索股的架设中发生变化。索股验收标准：对于索股的调整，通过以下三个方面来判断是否调整好： 根据设计单位提供的设计控制值，相对矢度精度控制在（0，5mm）； 同一行相邻索股之间的比较，特别是相同设计数值索股的比较控制； 用同一列相邻索股的接触情况控制。 索股调试精度标准误差：基准索股为中跨L/20000；边跨L/10000；上下游基准索股相对误差10mm；一般索股（相对于基准索股）5mm。7.2.4.3主缆线形监测主缆施工完成后，需观测主缆的绝对垂度、两根主缆的高差、以及两塔的跨径和索鞍的预偏量，为以后紧缆索夹放样的计算和测量放样提供初始数据。7.4索夹与吊索安装控制测量 7.3.1情况简述索夹、吊索是悬索桥上部构造悬吊系统的重要构件，索夹是紧箍主缆索股并连接主缆与吊索的构件，吊索是连接主缆与加劲梁的构件。吊索通过索夹把加劲梁悬挂于主缆上，主缆通过索夹、吊索与钢箱梁结构重力、桥面铺装极其相关重力传递给主缆。7.3.2主缆线形测量主缆紧缆工作完成后，拆除全桥的紧缆机和其它所有的辅件，使主缆自由悬挂，即形成空缆线形。在安装索夹和吊索之前，夜间对空缆状态进行测量，测量内容包括：主、散索鞍偏移量、索塔偏位、塔顶高程、索塔压缩变形、主跨跨径（两塔轴线间距）、主跨的跨中和边跨跨中垂度以及主跨的其他点的垂度、同时观测环境状态（温度、风速、内外温差）、与设计理论值相比较，根据测量值和索夹设计重力等已知条件计算吊索的实际长度。7.3.3索夹安装位置的测量定位（1）、索夹放样要考虑因主缆空缆线形和成桥线形不一致而需进行坐标换算。测量放样时应一次将全跨放样完成，并进行误差调整。每个索夹测量放样完成后在主缆索夹对应的位置两端10cm位置作上明显的标记，并分别标示出主缆天顶线及两侧面中线，方便索夹的安装。索夹放样完成后，再对每一个索夹放样点进行复核。（2）、索夹定位测量选择在温度稳定的夜间（凌晨1：006：00）进行，采用全站仪进行测量，先放出初样并找出索夹中心点，然后在主缆顶精确放样并作好标记。对中跨索夹放样时，每隔1小时测量一次主缆表面温度，以表面温度加上当夜监控单位测出的内外温差作为主缆温度，再按照该温度条件下的理论数据放样。（3）、索夹具体定位方法必须精确的放样出各索夹的位置，以确保索夹最大限度地接近设计位置，为后续施工提供精确的位置。测量放样的准备工作：主缆施工完成后，应实测出主缆线性、南北塔的实际里程，以及两塔顶的间距（即跨径）为索夹放样提供一个准确的初始依据。索夹施工放样的计算内容：索夹放样之前，必须进行坐标计算，为施工测量放样准备数据，主要包括两部分的内容：一是吊索中心线与主缆中心线交点在空缆状态下的坐标计算和吊索中心线与主缆天顶线交点的坐标计算；二是吊索中心线与主缆天顶线交点到索夹两端的距离计算。 索夹安装时放样测量示意图前者，根据现场实际测得的主缆空缆状态下的线性计算出实际放样数据，这方面的内容需要使用计算机辅助计算，由监控单位或设计部门提供。天顶线交点到索夹两端的距离，不同位置的索夹数值也不同，且同型号的索夹其数据也有差别，见图7-5所示。L1=a+ctg，L2=b-ctg，L3=L1-Rtg L4=L-L3式中a、b为索夹销轴中心连线中点到索夹两端的距离，L1、L2为主缆中心线与吊索中线线交点O至索夹两端距离。L3、L4为空缆状态下O点在主缆天顶线垂直投影点O到索夹两端的距离。为主缆状态下索夹位置的水平倾角，c为索夹销轴中心到主缆中心线的垂直距离，R为主缆半径。空缆状态 成桥状态索夹安装时放样测量示意图7-5索夹安装位置的测量定位：索夹位置的放样在温度稳定的夜间进行较为适宜，因为在夜间主缆的顺桥向、横桥向，内外上下温差较小，主缆不易发生扭转，所以在主缆上放样精确度容易控制。先观测各监控点，取得计算索夹放样点的原始数据：包括塔柱、散索鞍位移、主缆中、边跨跨中标高和实时索温，得出空缆线形，计算出每个索夹在不同的索温条件下的位置参数，然后采用全站仪进行放样，先放出初样，并找出中心点，然后在主缆顶精确放样做好标记。对于中跨索夹放样时，每隔1h测量一次主缆的表面温度，以表面温度加上当夜监控单位测出的内外温差作为主缆温度，再按照该温度条件下的理论数据放样。把索夹安装位置在主缆上作出标记。索夹放完后，再对每一个索夹放样点进行复核，保证放样误差控制在3mm之内。精度控制：在夜间温差较小的情况下，主缆放样的精度容易控制，用全站