北仑图书馆危险性较大部位模板及承重架方案.doc

宁波北仑区-宁职院图书馆工程 高大支模架专项方案宁波北仑区-宁职院图书馆工程危险性较大部位模板支模架施工方案编制单位：浙江二建北仑分公司 宁波市北仑区-宁职院图书馆项目部编 制 人：审 核 人：审批单位：浙江省二建建设集团有限公司审 核 人： 批 准 人：2011年9月目 录一、工程简介3二、编制依据3三、工程概况4四、承重架基础处理5五、模板承重架方案选择及搭设参数6六、承重架的构造要求8七、模板承重架施工9八、模板承重架检查验收10九、模板承重架的安全管理10十、环境保护措施11十一、支模架坍塌应急预案12十二、施工组织管理体系14十三、17001800梁扣件钢管高支模架计算书16十四、14001800梁扣件钢管高支模架计算书23十五、7001500梁扣件钢管高支模架计算书30 附图一：1-141-16/1-B1-N轴承重支模架立杆布置平面示意图 附图二：2-12-9/2-C2-E轴承重支模架立杆布置平面示意图 附图三：立面示意图 附图四-附图八：剖面图及节点图 附表一：进度计划一、工程简介工程名称：宁波北仑区宁职院图书馆 建设单位：宁波市北仑区建筑工务局结构设计：浙江省建筑设计研究院监理单位：中咨工程建设监理公司施工单位：浙江省二建建设集团有限公司建设地点：中河路与庐山路交叉口二、编制依据1、宁波-北仑区宁职院图书馆工程施工图2、建筑施工手册第四版3 、建筑施工计算手册4、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)5、混凝土结构设计规范GB50010-20026、钢结构设计规范(GB 50017-2003)7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20018、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）9、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）10、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）11、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）12、浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)。13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质【2009】254号14、本公司质量、环境、职业健康安全管理文件、质量、环境职业健康安全综合手册三、工程概况本方案为图书馆工程款中搭设高度8米以上、跨度18米及以上、施工总荷载15KN/m2及以上、集中线荷载20KN/m2及以上的危险性较大的分部分项工程专项案。1、本工程地面建筑层数：地上5层、地下一层，建筑高度23.850m，钢筋砼框架结构。2、本工程总建筑面积37375.18m2,其中地上建筑面积32425.99 m2；地下建筑面积：4949.19 m2 。3、危险性较大部位及概况3.1、四层1-141-16/1-B1-N轴：3.1.1楼板：板面标高14.65米（相对标高，下同），楼板厚150mm，支模架子最高搭设高度为15.00米。架子基础大部份为地下室顶板（-0.50米），1-K1-N轴部位局部架子基础为3层楼面。地下室顶板厚150mm，3层楼板板厚120mm。3.1.2梁：框架梁断面分别为：17001800、14001800、15001550、7001500、12001600；次梁断面分别为7001500、250700、250650。最大跨度为16.2米。3.2、四层2-12-9/2-C2-E轴：3.2.1楼板：板面标高14.65米，楼板厚150mm，支模架最高搭设高度为15.15米。承重架下部支设部位大部份为原自然地面，原始地面标高为-1.60米，处理后标高为-0.65米； 2-52-9轴部位局部架子基础为3层楼面，3层楼板板厚120mm。3.2.2梁：框架梁断面分别为：17001750、15001550、7001600、7001500；次梁断面分别为7001500、250700、250650。最大跨度为17.2米。3.3、五层1-51-16/1-A轴以南装饰架部位：3.3.1装饰架部位形式为一个个28503750的单独平台组成，板面标高19.45米，楼板厚度160mm。3.3.2承重架下部支设部位为基础塘渣回填面，处理后地面标高为-1.00米。支模架最高搭设高度为20.25米。3.3.3梁：主梁350900、次梁250600。四、承重架基础处理1、四层1-141-16/1-B1-N轴部位1.1此部位的承重架基础都落在楼面结构上，根据设计提供的楼面活荷载标准值（6.0KN/m2）不能满足要求。1.2这部份的承重架基础所涉及的部位下部的地下室及1-3层模板承重架在结构施工完成后不得拆除及松动，使四层结构模板支撑架的受力由下部结构和支撑架共同承重直接传递到基础底板。1.3上部大梁钢管支撑架立杆下部用1820#槽钢垫板，上部楼板的钢管支撑架采用50厚的木板垫板。2、四层2-12-9/2-C2-E轴部位1.1此部位钢管支撑架基础绝大部份在自然地基上，部份在结构楼面上，在结构楼面上的处理同上1.2条。1.2对于在自然地基上的支撑架基础处理方法：基础承台开挖后采用750厚塘渣回填用1215吨压路机压实，面层浇注200厚C20砼垫层，在大梁部位配置14200双层双向钢筋。配筋部位为大梁部位二边各宽出500。垫层顶面标高为-0.65米2.3上部大梁钢管支撑架立杆下部用1820#槽钢垫板，上部楼板的钢管支撑架采用50厚的木板垫板。3、五层1-51-16/1-A轴以南装饰架部位：因此部位上部梁板荷载较小，承重架基础为地下室回填压实后浇注100厚素砼垫层。五、模板承重架方案选择及搭设参数1、本工程梁板模板全部采用九夹板作为模板。楼板、梁侧模板方档采用4060木方。梁底模板方挡采用80100木方。2、楼板、梁模板支撑架采用钢管扣件式支撑架，支撑架及支模钢管均选用483.0钢管；楼板、小梁底钢管用扣件支撑；大梁梁底钢管用顶托支撑，托梁采用双钢管。3、托梁悬臂高度小于300。4、楼板承重架搭设参数部位板厚(mm)立杆横距（m）立杆纵距（m）步距（m）木档间距（m）搭设高度顶杆扣件数（个）砼等级四层1500.90.91.50.3约152楼板承重架验算（原普通支模架已验算、略）5、梁承重支模架搭设参数截面尺寸(mm)立杆横距 (m)梁两侧立杆间距(m)立杆步距(m)搭设高度（m）梁底承重立杆梁底承重形式梁底木档数170018000.452.201.5148顶托8170017500.452.201.5148顶托8140018000.451.701.5146顶托6150015500.451.701.5146顶托6120016000.451.701.5146顶托670016000.451.201.5144顶托470015000.451.401.5144顶托470015000.451.201.5144顶托470015000.451.101.5144顶托42507000.90.91.5160双扣件2506500.90.91.5160双扣件3317001800梁承重支模架验算书（详附件）14001800梁承重支模架验算书（详附件） 7001500梁承重支模架验算书（详附件）六、承重架的构造要求1、扣件式钢管脚手架的主要构件有立杆、水平杆、扫地杆、剪刀撑、扣件等，所有进场脚手钢管及配件均须有相关的合格证书、产品检验报告、厂家生产许可证等，还必须进行二次抽检复验，其各项机械性能指标应符合要求，复验合格后向监理报验后方可使用。2、架子立杆搭设时必须垂直，横向水平杆设于纵向水平杆上，横纵向水平杆用直角扣件扣紧在立柱内侧，并以直角扣件扣紧，水平杆采用对接扣件连接时，接头应交错布置，相邻接头水平方向错开的距离不小于50cm。立杆不得采用搭接的形式连接。水平杆采用搭接扣件连接时，搭接长度在1米以上，等距离设置3个旋转扣件，端部扣件离钢管边缘距离不小于10cm。每步的纵横水平杆连通。3、扣件紧固完后必须逐个用测力扳手复测，拧紧扭力矩值在40 N.m 65N.m。4、所有梁的承重架必须与板承重架（或操作架）连成一个整体。5、现浇柱作为架子的稳定支点：水平横杆必须与柱子用钢管抱箍连接，间距1500，柱子必须提前浇捣，为保护柱子不受破坏，钢管与柱子连接处用木档相隔。6、承重架子外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；剪刀撑与地面的倾角宜在45-60度之间。剪刀撑的搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆距离不应小于100mm。7、立柱接长严禁搭接，相邻二立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向的错开距离大于500mm，各接头中心距主节点小于步距的1/3。8、严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。9、所有承重架底部必须设置纵横扫地杆，水平杆各方向连续设置。 10、承重架从第二步开始每隔二步设置一道水平剪刀撑。11、承重架搭设时若被柱子隔断，竖向立杆沿柱子外围布置，水平杆件采用抱柱的形式与结构进行拉结七、模板承重架施工1、钢管及扣件及顶托进场时必须送到金正建筑工程检测中心检测，并提供检验报告报监理审核，以确保扣件和钢管的质量满足要求，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。2、承重架的施工准备及搭设要求21、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；砼浇筑时由中间向二边同步施工，梁砼按每层50cm分层分皮浇捣，确保模板支架施工过程中均衡受载；板砼放料时不得集中堆放。22、钢管长度规格的选择：不同标高、楼板厚度不同，支撑钢管的长度按每层占多数的板来设置，立杆的接头必须上下错开；23、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载时要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；24、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时加固；25、承重架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底，并形成书面签字记录。2.6、钢管长度规格的选择：不同标高、楼板厚度不同，支撑钢管的长度按每层占多数的板来设置，立杆的接头必须上下错开。3、承重架的拆除3.1、承重架的拆除不仅要使砼强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的要求，且在拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。拆除前必须办理拆除审批手续，经技术负责人审批签字并经监理验收后方可拆除。3.2、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。3.3、后浇带模板及支架在支模时与周边承重架搭接搭设，以方便周边承重架的拆除。后浇带处模板及支架应在砼浇捣后方可予以拆除。3.4、地下室部位的1-131-16/1-B1-M轴之间的梁、板承重架在地下室施工完成后不得拆除，拆除时间为此部位的4层平台达到拆模强度后再行拆除。八、模板承重架检查验收1、承重架搭设完毕后应由项目技术负责人、施工员和安全员进行自检，经监理验收合格形成记录后方可使用。2、节点的连接可靠，扣件的拧紧程度应控制在扭力矩应达到4065NM。自检时应按规范进行抽检。九、模板承重架的安全管理1、承重架的作业人员应具备专业架子工上岗证书，搭设前项目负责人、技术负责人应认真对班组进行安全技术交底。2、严格遵守高处作业安全技术规范的有关规定，支拆模板底板高处作业须设有可靠临时操作平台。3、模板及其支撑系统在支拆过程中必须设置防倾临时设施，作业人员必须戴好安全帽和系好帽扣。4、支、拆模板时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。5、模板支拆、钢筋绑扎、砼浇筑时，避免材料、机具，工具过于集中堆放，任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过设计荷载值。施工完毕要做到落手清，各种模板按指定位置，整齐堆放。6、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。7、承重架使用期间，不得任意拆除杆件，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。8、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨后施工要有防滑措施。9、砼浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。10、扣件除了有合格证和检测报告外，在施工工程中还应用扭矩扳手进行抽检，抽检合格后，方准备浇捣混凝土。十、环境保护措施1 加强对可能产生噪音的物资管理，有效防止噪音污染，规范建筑施工操作。在施工过程中对使用各种油品物资进行有效的控制，以达到预防污染环境的目的。2 易燃易爆物品堆放间、木工间、油漆间等消防防火重点部位配备专用消防器材并标明重大危险源识别牌，由现场专职安全员负责。一旦出现紧急情况，立即采取应急预案。十一、支模架坍塌应急预案1 整个模板工程应预防支模架的坍塌，项目部应加强对支模架的检查，一旦出现紧急情况，立即启动支模架坍塌应急预案。2、防坍塌事故发生，项目部成立应急小组，由项目经理周志君担任组长，生产负责人及安全员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，外包队管理人员及后勤人员，协助副项目经理做相关辅助工作。 3、发生支模坍塌事故后，由项目经理周志君负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊或电话通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知项目经理组织紧急应变小组进行现场抢救。土建施工员叶金刚组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，施工员高斌随时监护及时组织清理堆放的材料，防止造成再次事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。4 预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由电工协助送外抢救工作门卫在大门口迎接米救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少，人员和财产损失。5 发生脚手架坍塌事故时，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由项目部组织所有职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。6 事故后处理工作；6.1 查明事故原因及责任人；6.2 以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡：人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位；6.3 制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生；6.4 组织所有人员进行事故教育；6.5 向所有人员进行事故教育；6.6 向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。 7 支模架坍塌事故应急准备和响应领导小组名单应急领导小组成员名单单位姓名联系电话宁波市北仑区建筑工务局陆庆咨工程建设监理公司孙宏江二建宁职院图书管工程项目部周志君138066350707.1应急抢险小组项目部应急抢险小组成员名单职 务姓名联系电话职务项目部抢险小组负责人邓建务付经理项目部抢险小组成员胡学术负责人蔡旭经理叶金施工员高 工员何 职安全员杜瑞料员蒋天政医务刘建工樊勇方队负责中咨工程建设监理公司孙宏监张监代表王理工程师8、有关部门电话号码一览表救护车呼叫： 120消防队支队： 119十二、施工组织管理体系根据施工需要，在工程施工组织管理上实行“项目法”施工，实行项目经理负责制的模式。整个项目将由项目经理负责对整个项目工程的资金、资源的安排调配，并负责对整个现场的施工生产安排调配；设施工科负责协调整个工程的施工生产、现场各类资源调配，进行各班组的协调；综合办公室以保障整个工程的后勤生活；材料设备科用以对整个工程的材料设备、施工机械的总体协调和供应、采购；财务预算科对整个工程的资金予以平衡、协调和对成本的控制；质量安全监督科负责整个工程施工活动安全保障的落实情况，施工质量的完成情况。1、项目管理机构图：项目经理：周志君副经理：邓建强 蔡旭敏项目技术负责人：胡学军质量员：余宝艇安全员：何凡施工员：高斌综合：杜瑞春全体施工班组、各分包单位2、支模架搭设期间的决策机构、职责及工作程序：支模架搭设施工期间，由北仑区-宁职院图书馆工程各相关单位组成支模架坍塌应急领导小组，该小组为支模架搭设期间的决策机构，成员由建设单位、主体结构设计单位、监理公司、施工总承包相关负责人组成。其中以建设单位、监理单位、施工总承包单位现场负责人为常务成员。各单位的职责和工作程序详见总体应急预案中的支模架坍塌应急预案方案。十三、17001800梁扣件钢管高支模架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2 浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（B33/1035-2006） 计算依据3施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为14.0m， 梁截面 BD=1700mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加8道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方80100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 2.20m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底承重杆按照布置间距0,425,150,450,150,450,150,425mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 地基承载力标准值250kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.450=20.655kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.800+1.700)/1.700=0.702kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)1.7000.450=3.443kN 均布荷载 q = 1.2020.655+1.200.702=25.628kN/m 集中荷载 P = 1.403.443=4.820kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.429kN N2=7.209kN N3=5.394kN N4=9.161kN N5=9.161kN N6=5.394kN N7=7.209kN N8=2.429kN 最大弯矩 M = 0.261kN.m 最大变形 V = 0.364mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.26110001000/24300=10.741N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=35521.0/(2450.00018.000)=1.022N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.364mm 面板的最大挠度小于242.9/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.161/0.450=20.358kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.120.360.450.45=0.412kN.m 最大剪力 Q=0.60.45020.358=5.497kN 最大支座力 N=1.10.45020.358=10.077kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.412106/133333.3=3.09N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35497/(280100)=1.031N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到13.068kN/m 最大变形 v =0.67713.068450.04/(1009500.006666667.0)=0.057mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.388kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.116kN 经过计算得到最大变形 V= 0.090mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.388106/1.05/8982.0=41.14N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.090mm 顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.12kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.13714.000=2.298kN N = 10.116+2.298=12.414kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =1.0512414/(0.207424)=148.3N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =12414/(0.391424)=74.856N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.027； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.027(1.500+20.300)=2.517m =2517/16.0=157.797 =0.284 =12414/(0.284424)=103.158N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 49.66 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.41 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 100.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 250.00 地基承载力的计算满足要求!十四、14001800梁扣件钢管高支模架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2 浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（B33/1035-2006） 计算依据3施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为14.0m， 梁截面 BD=1400mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加6道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方80100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.70m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底承重杆按照布置间距0,475,150,450,150,475mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 地基承载力标准值250kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.450=20.655kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.800+1.400)/1.400=0.804kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)1.4000.450=2.835kN 均布荷载 q = 1.2020.655+1.200.804=25.750kN/m 集中荷载 P = 1.402.835=3.969kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.924kN N2=7.689kN N3=9.397kN N4=9.397kN N5=7.689kN N6=2.924kN 最大弯矩 M = 0.283kN.m 最大变形 V = 0.649mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.28310001000/24300=11.646N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=35589.0/(2450.00018.000)=1.035N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.649mm 面板的最大挠度小于280.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.397/0.450=20.881kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.120.880.450.45=0.423kN.m 最大剪力 Q=0.60.45020.881=5.638kN 最大支座力 N=1.10.45020.881=10.336kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.423106/133333.3=3.17N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算