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毕业设计说明书毕 业 设 计 题 目 邯郸新苑城商业办公楼C座C区设计 系别专业班级2014春土木工程本科学 生 姓 名 崔 晓 文指 导 教 师 闫 亚 光 2015年11月25日50前 言 本毕业设计说明书是中央电大土木工程专业本科生毕业设计的说明书，本说明书全部内容共分十三章，这十三章里包含了荷载汇集、水平作用下框架内力分析、竖向作用下框架内力分析、以及框架中各个结构构件的设计等，这些内容容纳了本科生毕业设计要求的全部内容，其中的计算方法都来自于本科所学知识，可以说是大学所学知识的一个很好的复习总结,同时也是培养能力的过程。本毕业设计说明书根据任务书要求以及最新相关规范编写，内容全面、明确，既给出了各类问题解决方法的指导思想，又给出了具体的解决方案，并且明确地给出了各类公式及符号的意义和必要的说明。本说明书概念清晰、语言流畅，每章都有大量的计算表格，并且对重点说明部分配置图解。应该说本说明书很好地完成了本次毕业设计的任务要求、达到了本次毕业设计的预定目标。摘 要本工程为邯郸新苑城商业办公楼，位于邯郸市滏漳路与东柳大街交叉口东北角,程占地面积约4738.4平方米左右，建筑功能包括：商店、办公室。总建筑面积：4738.4m2，其中商店2112.2m2，办公2626.2m2，建筑红线尺寸69m*15m，地上主体5层，结构形式为框架结构。在设计中，遵循安全、适用、经济、节能、美观的设计原则遵照国家现行的建筑类设计规范及制图标准，参照教科书中的设计实例，查阅各种建筑及结构图集，所以该设计符合建筑设计的程序要求。工程属于丙类建筑，根据建筑抗震设计规范GB50011-2001第1.0.5条，按本地区设防烈度采取抗震措施。建筑高H=19.400m，局部高H=23.300m，属多层建筑，采用框架结构，现浇梁、板及柱，现浇板式楼梯；根据建筑抗震设计规范GB50011-2001第6.2.1条，框架抗震等级为三级。根据地质报告，拟采用柱下十字交梁基础。基础埋深-2.10m。混凝土：主体结构梁、柱、板均采用C30级；构造柱、圈梁及过梁均采用C25级。钢 筋：HRB400级钢。焊 条：采用E43及E50型。抗震及抗风措施：填充墙在门口标高处设抗震带一道。关键词：商业办公楼；钢混；框架AbstractThis project as a new YuanCheng handan commercial office building, located in the northeast corner of handan furong get road and east willow street intersection.This project covers an area of about 4738.4 square metre, the engineering and construction features include: shops, office. A total construction area: 4738.4 m2, of which the store 2112.2 m2, office 2626.2 m2, building red line size 15 m, 69 m * subject five floors on the ground, the structure form is frame structure. In the design, follow safe, applicable, economic, energy saving, beautiful design principle in accordance with current national construction design specification and drawing standards, with reference to the textbook design example, consult atlas of all kinds of buildings and structures, so the design conform to the requirements of the architectural design program.This project belongs to the c class construction, according to the code for seismic design of buildings GB50011-2001 . . 1 0 5, according to the region seismic measures intensity.This building H = 19.400 m high, local high H = 23.300 m, is a multi-storey building, using frame structure, cast-in-place beam, plate and column, site casting type stair; According to the code for seismic design of buildings GB50011-2001 article 6.2.1, frame aseismic levels for level 3.According to the geological report, the proposed cross girder under column foundation. Foundation embedded depth of 2.10 m.Concrete: the main structure beam and column and plate adopts C30 grade; Constructional column, ring beam and lintel adopt C25 level.Steel reinforcement: grade HRB400 steel.Welding: using E43 and E50 type.Seismic and wind resistance measures: filler wall elevation in a seismic belt at the door.Keywords: commercial office building; The steel; The framework目 录封 皮1前 言2中文摘要 3英文摘要 4第一章 设计资料7-8第二章 建筑物的组成及功能要求9第三章 结构方案选型与结构布置 9-10第四章 荷载计算 104.1 荷载分类计算 10-114.2 重力荷载代表值计算 11第五章 基本自振周期的计算115.1 结构刚度计算 12-135.2 自振周期T1的计算13第六章 水平地震作用计算136.1 地震作用标准值计算13-16第七章 水平地震作用下框架内力计算16第八章 竖向荷载作用下框架内力计算 17-208.1 竖向恒载作用下框架内力计算 20-238.2 竖向活载作用下框架内力计算 23-24第九章 荷载作用效应组合 259.1 竖向荷载作用下的基本组合28-31 9.2 水平地震作用效应与竖向荷载作用效应的基本组合31-37第十章 截面设计3810.1 框架梁38-4010.2 框架柱配筋计算40-45第十一章 楼面构件及楼梯设计4511.1 楼板配筋计算4511.2 次梁计算 45-4611.2 楼梯计算 46第十二章 基础设计46-49第十三章 结构施工图49参考文献49-501 设计资料1本工程为河北建川房地产开发公司开发的邯郸新苑城商业办公楼C座C区工程，位于滏漳路与东柳大街交叉口东北角,紧邻滏漳路，框架结构，地上5层，室内外高差300mm。2建筑构造做法建筑构造做法选河北省12系列建筑标准设计图集；。楼面及屋面构造做法见表1。墙体构造做法见表2。墙体材料为陶粒混凝土砌块，外墙厚250mm，内墙厚200mm，容重8.5 kN/m3。顶棚采用轻钢龙骨纸面石膏板吊顶（05J1顶7），自重0.14 kN/m2。门窗采用塑钢窗（0.10 kN/m2）、木门（0.25 kN/m2）表1 楼面及屋面构造做法名 称用 料 做 法厚度（mm）使用部位铺地砖楼面（厚30mm）12J1-楼1010厚地砖铺平拍实，水泥浆擦缝10一般楼面20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层20素水泥浆结合层一遍花岗石楼面（厚50mm）12J1-楼1320厚花岗石板铺平拍实，水泥浆擦缝20走廊门厅楼梯间30厚1:4干硬性水泥砂浆结合层30素水泥浆结合层一遍铺地砖防水楼面（厚102mm）12J1-楼2710厚地砖铺平拍实，水泥浆擦缝10卫生间25厚1:4干硬性水泥砂浆结合层251.5厚聚胺脂防水涂料刷基层处理剂一遍15厚水泥砂浆找平层1550厚C15细石砼找坡，最薄处不小于3050上人屋面12J1-屋610厚地砖铺平拍实，缝宽58，1:1水泥砂浆填缝10上人屋面25厚1:4干硬性水泥砂浆结合层25满铺0.15厚聚乙烯薄膜一层0.15高聚物改性沥青防水卷材31:3水泥砂浆找平层20聚苯保温板1001:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，最薄处不小于201001:3水泥砂浆找平层20非上人屋面12J1-屋6涂料或粒料非上人屋面高聚物改性沥青防水卷材31:3水泥砂浆找平层20聚苯保温板1001:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，最薄处不小于201001:3水泥砂浆找平层20表2 墙体构造做法名 称用 料 做 法厚度（mm）使用部位面砖墙面（厚2730mm）12J1-外墙13刷素建筑胶水泥浆一遍，配合比为建筑胶:水泥浆=1:4 10所有外墙面15厚2:1:8水泥石灰砂浆，分两次抹灰20刷素水泥浆结合层一遍45厚1:1水泥砂浆加水重20%建筑胶810厚面砖，1:1水泥砂浆勾缝或水泥浆擦缝混合砂浆墙面（厚20mm）12J1-内墙5刷素建筑胶水泥浆一遍，配合比为建筑胶:水泥浆=1:4除卫生间外所有内墙面15厚1:1:6水泥石灰砂浆，分两次抹灰155厚1:0.5:3水泥石灰砂浆5秞面砖墙面（厚2324mm）12J1-内墙9刷素建筑胶水泥浆一遍，配合比为建筑胶:水泥浆=1:4 10卫生间内墙面15厚2:1:8水泥石灰砂浆，分两次抹灰2534厚1:1水泥砂浆加水重20%建筑胶45厚秞面砖，白水泥浆擦缝3使用荷载标准值屋 面：上人屋面2.0kN/m2； 非上人屋面0.5kN/m2；楼 面：办公室2.0kN/m2； 商场楼面、楼梯、3.5kN/m2,4自然条件、室外气温: 年平均温度最冷月平均 -2，年平均温度最热月平均 33、冻土深度: 0.5m、主导风向: 夏季南风, 冬季北风, 最大风速19m/s、基本雪压: So=0.35KN/、基本风压: Wo=0.30KN/5抗震设防抗震设防烈度为7度（0.15g）；设计地震分组为第一组，场地类别为类。6地质勘探资料第一层: 杂填土，层厚1.52.5m第二层: 粉土，层厚2.73.5m，承载力特征值fak130kpa第三层: 粉土，层厚2.73.9m，承载力特征值fak105kpa第四层: 粉土，层厚1.02.0m，承载力特征值fak140kpa第五层: 粉质粘土，层厚1.52.5m，承载力特征值fak105kpa第六层: 粉质粘土，本层未钻穿，承载力特征值fak200kpa基础持力层为第三层粉土层，其承载力特征值为105kpa。7材料：1）混凝土：梁、板、柱、基础、楼梯强度等级为C30；圈梁构造柱强度等级为C252）钢 筋：钢筋均采用HHRB400级钢筋3）填充墙：室内地面以上填充墙为陶粒混凝土砌块砌体，砌块强度等级为MU5；砂浆采用强度等级为M7.5的水泥混合砂浆。室内地面以下填充墙为普通粘土砖砌体，粘土砖强度等级为MU10，砂浆采用强度等级为M10的水泥砂浆。2 建筑物的组成及功能要求1、本工程建筑功能包括：商店、办公室。总建筑面积：4738.4m2，其中商店2112.2m2，办公2626.2m2，建筑红线尺寸69m*15m，地上主体5层，结构形式为框架结构。2、建筑的基本功能要求：第一、二层为临街商铺。三五层为办公用房。商店面积（首层及二层）：2070m2； 办公面积（三、四、五层）：3105 m2； 卫生间及仓储面积：100200 m2。各层参考层高依次为：一层（4.200m），二层（3.900m），三五层（3.500m）。3、其他要求本工程建筑耐火等级为二级，建筑安全等级为二级，屋面防水等级为级，地下防水等级为级；本工程的结构安全等级为二级，建筑抗震设防类别为丙类，框架抗震等级为三类，基础设计等级为丙级，设计使用年限为50年。3 结构方案选型与结构布置本工程属于丙类建筑，根据建筑抗震设计规范GB50011-2001第1.0.5条，按本地区设防烈度采取抗震措施。本建筑高H=19.400m，局部高H=23.300m，属多层建筑，采用框架结构，现浇梁、板及柱，现浇板式楼梯；根据建筑抗震设计规范GB50011-2001第6.2.1条，框架抗震等级为三级。根据地质报告，拟采用柱下十字交梁基础。基础埋深-2.10m。混凝土：主体结构梁、柱、板均采用C30级；构造柱、圈梁及过梁均采用C25级。钢 筋：HRB400级钢。焊 条：采用E43及E50型。抗震及抗风措施：填充墙在门口标高处设抗震带一道。1框架柱柱截面尺寸根椐柱的允许轴压比mc按下式计算确定。根据建筑抗震设计规范GB50011-2010第6.3.7条，框架抗震等级为三级时柱的轴压比限值为mc=0.85。为使结构在两个主轴方向的动力特性相近，柱截面采用方柱，柱的轴力设计值Nc按下式估算。最大负载的柱为9C处，则其最大轴力估算为：=1.21.1(6.0+3.0)/26.9146=3442.8kN因此，主楼框架柱截面尺寸确定为：600600。2框架梁根据抗震规范第6.3.1条和第6.3.6条，梁的截面宽度不宜小于200mm；截面高宽比小于4；梁净跨与截面高度之比宜大于4。（1）AD轴纵向框架梁：h=(1/81/14)l =(1/81/14)6900 =850500，取h=650mm，b=250mm；（2）111轴横向框架梁：h=(1/81/14)l =(1/81/14)6000 =750450，取h=600mm，b=250mm；（4）楼面次梁h=(1/121/18)l =(1/121/18)6000 =550367，取h=500mm；b=200mm；跨度较小的次梁取h=400mm；b=200mm。（5）现浇板厚h=(1/301/40)l =(1/301/40)3450= 12090，取h=100mm；标准层结构平面布置见结构施工图梁平法配筋图。4荷载计算4.1荷载分类计算1屋面荷载屋面恒载按照构造做法计算，列于表4中。分析框架结构在竖向荷载作用下的内力时，屋面活载应取均布活载与雪载之间的较大值，即上人屋面取2.0kN/m2，非上人屋面取0.50kN/m2。抗震计算时，计算屋面重力荷载代表值时不考虑屋面活载，取雪载0.35kN/m2。2楼面荷载楼面恒载按照构造做法计算，列于表5中。楼面活载：办公室、卫生间取2.0kN/m2；走廊：2.5kN/m2；屋顶设备用房：6.0kN/m2。3楼梯间荷载 恒载： 水磨石地面 30厚 1.16(0.3+0.15)/0.3= 1.74 kN/m2 楼梯踏步板 130厚 (0.13/cosa+0.15/2)25 = 5.51 kN/m2 板下抹灰 20厚 0.0220/cosa = 0.45 kN/m2 合 计： 7.70 kN/m2 活载： 2.50 kN/m24墙体荷载外墙为300厚陶粒混凝土砌块，外侧贴面砖，内侧摸灰。内墙为200厚陶粒混凝土砌块，双侧摸灰。考虑到组砌时在洞口处、墙体底部和顶部混砌部分粘土砖，混砌比例取8:2，粘土砖容重取19kN/m3，则砌体容重为：g = 8.50.8 +190.2=10.6kN/m3计入面层的做法，求得墙体的单位面积重量为：外墙： qout=0.310.6 + 0.55 + 0.0220=4.13kN/m2内墙： qin =0.210.6 + 20.0220=2.92kN/m2表4 屋面恒载计算表名称及部位用料做法厚度(mm)容重(kN/m3)重量(kN/m2)恒荷载标准值上人屋面(19.500)屋610厚地砖铺平拍实，缝宽58，1:1水泥砂浆填缝10200.206.3525厚1:4干硬性水泥砂浆结合层25200.50高聚物改性沥青防水卷材30.101:3水泥砂浆找平层20200.40聚苯保温板1003.00.301:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，最薄处不小于20100151.501:3水泥砂浆找平层20200.40钢筋混凝土楼板110252.75板底吊顶0.20非上人屋面(22.800)屋6高聚物改性沥青防水卷材30.105.651:3水泥砂浆找平层20200.40聚苯保温板1003.00.301:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，最薄处不小于20100151.501:3水泥砂浆找平层20200.40钢筋混凝土楼板110252.75板底吊顶0.20表5 楼面恒荷载计算表名称及使用部位用 料 做 法厚度（mm）容重（kN/m3）重量（kN/m2）恒荷载标准值铺地砖楼面（办公室）（厚30mm）楼1010厚地砖铺平拍实，水泥浆擦缝10200.203.5520厚1:4干硬性水泥砂浆结合层20200.40钢筋混凝土楼板110252.75板底轻钢龙骨吊顶0.20花岗石楼面(走廊、楼梯间)（厚50mm）楼1320厚花岗石板铺平拍实，水泥浆擦缝20280.564.1130厚1:4干硬性水泥砂浆结合层30200.60钢筋混凝土楼板110252.75板底轻钢龙骨吊顶20200.20铺地砖防水楼面(卫生间)（厚102mm）楼2710厚地砖铺平拍实，水泥浆擦缝10200.205.50卫生间25厚1:4干硬性水泥砂浆结合层25200.5015厚水泥砂浆找平层15200.3050厚C15细石砼找坡，最薄处不小于3050251.25钢筋混凝土楼板110252.75板底吊顶0.504.2重力荷载代表值计算各层重力荷载代表值汇总于表6。将表中恒载与活载求和并除以总面积，可得框架单位面积的重量为w= 12.8kN/m2，说明初选柱截面尺寸时取w= 14kN/m2是合理的。表6 各层重力荷载代表值计算（kN）项次层 号1245梁自重纵向框架梁Gbx 1095.1 1095.1 1095.1 横向框架梁Gby668.3 668.3 668.3 次梁Gby302.4 302.4 302.4 Gb=Gbx+Gby+Gby2065.8 2065.8 2065.8 柱自重Gc1664.0 1248.0 1248.0 楼、屋面恒载Gs2963.8 2963.8 2682.7 墙重Gw3996.3 3186.1 2387.1 门窗重Gd38.5 38.5 23.2 恒 载G = Gb+Gc+Gs+Gw+Gd10728.4 9502.2 8406.8 楼、屋面活载Q1595.5 1595.5 1217.9 总重Gi=G +0.5Q11526.2 10300.0 9015.8 5基本自振周期的计算5.1 结构刚度计算1框架梁的惯性矩及线刚度先计算矩形截面梁的惯性矩然后考虑楼板的翼缘效应，将梁惯性矩乘以增大系数，即边梁取Ib=1.5I0，中间梁取Ib=2I0，其中，I0=1/12bbhb3。再求框架梁的线刚度ib=Ib/l。具体计算结果见表7。2框架柱的惯性矩及线刚度Ic=1/12bbhb3，ic=Ic/h。具体计算结果见表8。3框架柱的抗推刚度：各层框架柱的抗推刚度计算见表9表11。表7 梁的线刚度计算方向层号梁号bbhb(mm)I0(10-2 m4)Ib(10-2 m4)Ec(107kPa)l(m)ib=ECIb/l(kNm)横向15BL13007000.85751.2863.006.600.585105BL23005500.41590.6243.003.000.624105ZL13007000.85751.7153.006.600.780105ZL23005500.41590.8323.003.000.832105纵向15BL13007501.05471.5823.007.20.659105ZL13007501.05472.1093.007.20.879105表8 柱的线刚度计算层砼bchc (mm)Ic(10-2 m4)Ec (107kPa)h (m)ic=EcIc/h (kNm)1C306006001.083.005.200.62310525C306006001.083.003.900.831105表9 首层框架柱的抗推刚度柱的类型根数K=ibj/iCac=(0.5+K)/(2+K)D=ac12ic/h2(kN/m)D(kN/m)横向边框架边柱40.9390.4900.1351055.244105边框架中柱41.9410.6190.171105中框架边柱121.2520.5390.149105中框架中柱122.5870.6730.186105纵向边框架边柱41.0580.5090.1411055.576105边框架中柱122.1160.6360.176105中框架边柱41.4110.5600.155105中框架中柱122.8220.6890.190105表10 二层五层框架柱的抗推刚度柱的类型根数K=ibj/(2iC)ac=K/(2+K)D=ac12ic/h2(kN/m)D(kN/m)横向边框架边柱40.7040.2600.1701058.168105边框架中柱41.4550.4210.276105中框架边柱120.9390.3190.209105中框架中柱121.9410.4920.323105纵向边框架边柱41.0580.3460.22710513.956105边框架中柱122.1160.6920.454105中框架边柱41.4110.4140.271105中框架中柱122.8220.8270.5431055.2自振周期T1的计算采用能量法进行计算，将集中在各楼层标高处的重力荷载代表值，作为水平荷载作用在该质点处，求得相应的质点水平位移ui，然后按式（1-2-14a）计算基本自振周期T1，结果见表12、13。其中，填充墙材料为陶粒混凝土，周期折减系数取fT =0.8。从表中可以看出，框架在两个方向的基本自振周期相差不多，即两个方向的动力特性相近，满足抗震设计时的要求。表12 横 向基本自振周期T1层号Gi(kN)Vi(kN)Di(kN/m)di(m)ui(m)Gi uiGi ui2T15 9015.812011.28.168105 0.014710.237862144.498510.090=0.711(s)410300.022311.28.168105 0.027320.223152298.445512.898310300.032511.28.168105 0.039800.195832017.049394.999210300.042811.28.168105 0.052410.156031607.109250.757111526.254337.45.2441050.103620.103621194.345123.758表13 纵 向基本自振周期T1层号Gi(kN)Vi(kN)Di(kN/m)di(m)ui(m)Gi uiGi ui2T15 9015.812011.213.9561050.008610.176031587.051279.369=0.621(s)410300.022311.213.9561050.015990.167421724.426288.703310300.032511.213.9561050.023300.151431559.729236.190210300.042811.213.9561050.030680.128131319.739169.098111526.254337.4 5.5761050.097450.097451123.228109.4596水平地震作用计算本工程建筑总高度H40m，且属于刚度和质量沿高度分布比较均匀的框架结构，所以近似采用底部剪力法进行地震作用计算。6.1地震作用标准值计算1. 水平地震作用影响系数a1根据给定条件，抗震设防烈度为7度（0.15g）；设计地震分组为第一组，场地类别为类。可得计算参数：amax=0.12，Tg=0.45s，横向水平地震作用影响系数a1分别为：横向：纵向：2. 水平地震作用标准值集中在各层楼、屋盖标高处的重力荷载代表值Gi见表6，总重力荷载代表值为：=54537.4kN结构底部总水平地震作用标准值为横向：FEk=a1Geq= a10.85Geq =0.07950.8554537.4=3685.36 kN 纵向：FEk=a1Geq= a10.85Geq =0.08980.8554537.4=4162.84 kN各层楼、屋盖标高处的横向水平地震作用标准值及地震剪力作用标准值如表14。由于横向基本自振周期T1=0.711s1.4Tg=0.63s，应考虑顶部附加地震作用系数d5：d5=0.08T1+0.01=0.080.711+0.01=0.06688DF5= d5FEk=0.066883685.36=246.48 kN各层楼、屋盖标高处的纵向水平地震作用标准值及地震剪力作用标准值如表15。由于纵向基本自振周期T1=0.621s1.4Tg=0.63s，故不考虑顶部附加地震作用系数d5。表14 各楼层横向水平地震作用标准值及地震剪力作用标准值层号Gi（kN）Hi（m）Gi Hi(kN)5 9015.820.8187528.60.2591891.011492.04410300.016.9174070.00.2405827.052319.09310300.013.0133900.00.1850636.192955.28210300.09.1 93730.00.1295445.343400.62111526.25.2 59936.20.0828284.743685.3654537.4723763.9注：表中V6是考虑到鞭端效应的影响，将屋顶间的地震作用计算值放大3倍后的结果，即V6=3F6。表15 各楼层纵向水平地震作用标准值及地震剪力作用标准值层号Gi（kN）Hi（m）Gi Hi（kN）5 9015.820.8187528.60.25911078.591507.78410300.016.9174070.00.24051001.162508.94310300.013.0133900.00.1850 770.133279.07210300.09.1 93730.00.1295539.093818.16111526.25.2 59936.20.0828344.684162.8454537.4723763.9表16 层间侧移Di层号横 向纵 向层间侧移允许值 Vi(kN)Di(kN/m)Di= Vi / Di(mm)Vi(kN)Di(kN/m)Di= Vi / Di(mm)Di = H/550(mm)51492.048.1681051.831507.7813.9561051.087.0942319.098.1681052.832508.9413.9561051.807.0932955.288.1681053.623279.0713.9561052.357.0923400.628.1681054.163818.1613.9561052.747.0913685.365.2441057.034162.84 5.5761057.479.453框架侧移验算由于本工程高宽比小于4，柱轴向变形引起的侧移忽略不计，梁柱弯曲变形引起的层间侧移计算见表16。从结果看，层间位移均满足要求。以上结果汇总于图7中。地震作用 地震剪力 水平侧移 地震作用 地震剪力 水平侧移横向 纵向图7 地震作用、地震剪力与水平侧移4. 框架剪力标准值横向共有8榀框架，纵向共有4榀框架，由于每榀框架总刚度不同，应按照各框架柱在总刚度中的比例将层地震剪力分配至各框架柱。横向4轴框架及纵向B轴框架的各柱剪力分配计算见表17及表18。表17 横向4轴框架柱剪力分配层号层剪力层抗侧刚度边柱中柱Vi(kN)Di(kN/m)Dij(kN/m)Vij= ViDij/ Di(kN)Dij(kN/m)Vij= ViDij/ Di(kN)51492.048.1681050.20910538.180.32310559.0042319.098.1681050.20910559.340.32310591.7132955.288.1681050.20910575.620.323105116.8723400.628.1681050.20910587.010.323105134.4813685.365.2441050.149105104.710.186105130.72表18 纵向B轴框架柱剪力分配层号层剪力层抗侧刚度边柱中柱Vi(kN)Di(kN/m)Dij(kN/m)Vij= ViDij/ Di(kN)Dij(kN/m)Vij= ViDij/ Di(kN)51507.7813.9561050.27110529.280.54310558.5642508.9413.9561050.27110548.720.54310597.4433279.0713.9561050.27110563.670.543105127.3523818.1613.9561050.27110574.140.543105148.2814162.84 5.5761050.155105115.720.190105141.857水平地震作用下框架内力计算以横 向4轴框架为例，采用D值法进行计算。其计算步骤如下：1根据柱剪力及反弯点高度计算柱端弯矩柱反弯点距柱下端的高度yh按式（5-2-2）计算，即：yh = (y0+y1+y2+y3)h；柱端弯矩按式（5-2-5）计算。柱下端弯矩：Mb= Vijyh；柱上端弯矩：Mt=Vij(h-y)h。计算结果见表19。表19 横 向4轴框架柱柱端弯矩计算层号柱位置柱剪力反弯点相对高度y柱端弯矩(kNm)Vij (kN)Ky0y1y2y3y下端Mb上端Mt6边柱4A55.590.6950.300.050.00.35 64.21119.24中柱4B93.851.5420.37710.00.00.3771116.79192.92中柱4C97.231.6420.38210.00.00.3821122.60198.26边柱4D61.170.7940.3500.00.35 70.65131.215边柱4A、4D38.180.9390.450.00.00.00.45 70.01 81.90中柱4B、4C59.001.9410.450.00.00.00.45103.55126.564边柱4A、4D59.340.9390.450.00.00.00.45104.14127.28中柱4B、4C91.711.9410.49710.00.00.00.4971177.80179.873边柱4A、4D75.620.9390.45200.00.00.00.4520133.30161.62中柱4B、4C116.871.9410.500.00.00.00.50227.90227.902边柱4A、4D87.010.9390.500.00.0-0.03330.4667158.37180.97中柱4B、4C134.481.9410.500.00.00.00.50262.24262.241边柱4A、4D104.711.2520.6374-0.0090.6284342.16202.33中柱4B、4C130.722.5870.57070.000.5707387.93291.812计算梁端弯矩及梁剪力利用节点平衡条件，梁端弯矩按式（5-2-6）计算，梁剪力由梁两端的弯矩之和除以梁跨度求得。计算结果见表20。表20 横 向4轴框架梁端弯矩、剪力计算层号654321A轴 SMCol,A (kNm)119.24146.10197.29265.76314.27360.70LAB MA= SMCol,A119.24146.10197.29265.76314.27360.70VAB=(MA+ MB,L)/l30.1339.9850.6770.0183.5595.27MB,L=SMCol,BiAB/(iAB+iBC)79.64117.75137.14196.30237.16268.09B轴 SMCol,B (kNm)192.92243.35283.42405.69490.13554.05LBCMB,R=SMCol,BiBC/(iAB+iBC)113.27125.60146.28209.39252