CN2013106266057A 一种三相并网逆变器的单相、两相孤岛检测方法及装置 1-16

(10)申请公布号 CN 103713211 A (43)申请公布日 2014.04.09 CN 103713211 A (21)申请号 201310626605.7 (22)申请日 2013.11.29 G01R 31/00(2006.01) (71)申请人 江苏兆伏新能源有限公司 地址 212200 江苏省镇江市扬中市经济开发 区港兴路 588 号 (72)发明人 戴国峰 廖小俊 舒成维 吴招米 李世军 袁帅 (74)专利代理机构 苏州创元专利商标事务所有 限公司 32103 代理人 李艳 孙仿卫 (54) 发明名称 一种三相并网逆变器的单相、 两相孤岛检测 方法及装置 (57) 摘要 本发明公开了一种三相并网逆变器的单相、 两相孤岛检测方法及装置。方法包括 ： 向逆变器 的输出电流上周期性的注入无功电流 ； 分别滑动 平均计算正半轴和负半轴的三相电网电压的每两 相之间的相位角 ； 计算当前半轴与上一半轴的每 两相之间的相位角的变化量 ； 计算所述当前半轴 与所述上一半轴的无功电流的变化量 ； 判断当前 半轴与上一半轴的每两相之间的相位角的变化量 是否满足第一个相位角的变化量与无功电流的变 化量成正比且方向相同， 第二个相位角的变化量 与无功电流的变化量成正比且方向相反， 第三个 相位角的变化量不受无功电流的影响 ； 若满足， 则确定发生孤岛。通过本发明实现了快速、 准确、 无盲区的检测孤岛状态， 且降低了对电网中电能 质量的影响。 (51)Int.Cl. 权利要求书 2 页 说明书 7 页 附图 6 页 (19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 权利要求书2页 说明书7页 附图6页 (10)申请公布号 CN 103713211 A CN 103713211 A 1/2 页 2 1. 一种三相并网逆变器的单相、 两相孤岛检测方法， 其特征在于， 所述方法包括 ： 向逆变器的输出电流上周期性的注入无功电流 ； 分别滑动平均计算每个扰动周期的正半轴和负半轴的三相电网电压的每两相之间的 相位角 ； 计算当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相之间的相位角的变化量 ； 计算所述当前半轴与所述上一半轴的无功电流的变化量 ； 判断当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相之间的相位角的变化量是否满足 第一个相位角的变化量与所述无功电流的变化量大小成正比且方向相同， 第二个相位角的 变化量与所述无功电流的变化量大小成正比且方向相反， 第三个相位角的变化量不受所述 无功电流的影响 ； 若满足， 则确定发生孤岛。 2. 如权利要求 1 所述的孤岛检测方法， 其特征在于， 所述方法还包括 ： 当确定发生孤岛后， 若判断到所述第一相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =1:1 且所述第二相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =-1:1， 则为单相孤岛， 并且孤岛相位 为所述第一相位角和所述第二相位角各自对应的两相的共同拥有相 ； 若判断到所述第一相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =2:1 且所述第二相位角 的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =-2:1， 则为两相孤岛， 并且孤岛相位为所述第一相位角 和所述第二相位角各自对应的两相的共同拥有相以外的其他两相。 3. 如权利要求 1 所述的孤岛检测方法， 其特征在于， 以所述当前半轴与所述上一半轴 的每两相之间的相位角的变化量作为所述当前半轴所在的扰动周期的下一个扰动周期要 注入的无功电流的正反馈。 4. 如权利要求 1 所述的孤岛检测方法， 其特征在于， 所述无功电流为所述逆变器的输 出电流的 1%。 5. 如权利要求 1 所述的孤岛检测方法， 其特征在于， 所述方法通过系统过零点中断， 实 现三相电网电压的每相电压的相位捕获， 以计算每两相之间的相位角。 6. 一种三相并网逆变器的单相、 两相孤岛检测装置， 其特征在于， 所述装置包括 ： 无功电流注入单元， 用于向逆变器的输出电流上周期性的注入无功电流 ； 相位角计算单元， 用于分别滑动平均计算每个扰动周期的正半轴和负半轴的三相电网 电压的每两相之间的相位角 ； 相位角变化量计算单元， 用于计算当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相之间 的相位角的变化量 ； 无功电流变化量计算单元， 用于计算所述当前半轴与所述上一半轴的无功电流的变化 量 ； 孤岛判断单元， 用于当判断到当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相之间的相 位角的变化量满足第一个相位角的变化量与所述无功电流的变化量大小成正比且方向相 同， 第二个相位角的变化量与所述无功电流的变化量大小成正比且方向相反， 第三个相位 角的变化量不受所述无功电流的影响时， 确定发生孤岛。 7. 如权利要求 6 所述的孤岛检测装置， 其特征在于， 所述孤岛判断单元用于， 当发生孤岛后， 在判断到所述第一相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =1:1 且所 权 利 要 求 书 CN 103713211 A 2 2/2 页 3 述第二相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =-1:1 时， 确定为单相孤岛， 并且孤岛相位 为所述第一相位角和所述第二相位角各自对应的两相的共同拥有相 ； 在判断到所述第一相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =2:1 且所述第二相位角 的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =-2:1 时， 确定为两相孤岛， 并且孤岛相位为所述第一相 位角和所述第二相位角各自对应的两相的共同拥有相以外的其他两相。 8. 如权利要求 6 所述的孤岛检测装置， 其特征在于， 所述无功电流注入单元， 用于以所 述当前半轴与所述上一半轴的每两相之间的相位角的变化量作为所述当前半轴所在的扰 动周期的下一个扰动周期要注入的无功电流的正反馈。 9. 如权利要求 6 所述的孤岛检测装置， 其特征在于， 所述相位角计算单元用于通过系 统过零点中断， 实现三相电网电压的每相电压的相位捕获， 计算每两相之间的相位角。 10. 如权利要求 6 所述的孤岛检测装置， 其特征在于， 所述无功电流注入单元包括控制信号发送单元， 用于向逆变器发送控制信号， 实现给 定信号在实际电流波形中的叠加。 权 利 要 求 书 CN 103713211 A 3 1/7 页 4 一种三相并网逆变器的单相、 两相孤岛检测方法及装置 技术领域 0001 本发明涉及孤岛检测领域， 尤其涉及一种基于无功扰动的三相并网逆变器的单 相、 两相孤岛检测方法及装置。 背景技术 0002 太阳能、 风能、 燃料电池等新能源并网发电系统接入公共电网时， 公共电网停止供 电后太阳能、 风能、 燃料电池等新能源并网发电系统的存在， 使电网停电区的部分线路仍维 持带电状态， 形成自给电力供应的孤岛。 在孤岛状态下电力公司就失去对线路电压、 频率的 控制， 进而会带来一系列的安全隐患及事故纠纷。 0003 为此， 需要对孤岛状态进行快速、 有效的检测， 以消除非计划孤岛运行可能产生的 危害。目前， 孤岛状态的检测主要有主动式孤岛检测和被动式孤岛检测两种方式保。被动 式孤岛检测方式通过检测逆变器交流输出端电压或频率的异常来检测孤岛效应。 但是孤岛 发生后， 系统公共连接点的频率和电压幅值变化由系统中负载所需功率和逆变电源所提供 的功率之间的关系来确定， 孤岛时系统的频率最终稳定在谐振频率处。如果此时负载电感 和电容之间的谐振频率即公共节点的电压频率在电网额定频率正常允许的波动范围内 （即 孤岛检测时频率的上下限设定阈值） ， 那么孤岛得不到检测。即被动式孤岛检测方式存在检 测盲区。 0004 现有的主动式检测方式都是向电网中注入一个扰动量， 通过扰动量的变化来判断 孤岛状态。但主动移频式和主动移相式孤岛检测方法引入的扰动会引起电能质量的下降。 0005 因此， 需要一种新的孤岛检测方法来解决现有技术存在的问题。 发明内容 0006 本发明的目的在于提供一种三相并网逆变器的单相、 两相孤岛检测方法及装置， 以快速准确的检测出孤岛状态。 0007 基于上述目的， 本发明实施例提供了一种三相并网逆变器的单相、 两相孤岛检测 方法， 包括 ： 0008 向逆变器的输出电流上周期性的注入无功电流 ； 0009 分别滑动平均计算每个扰动周期的正半轴和负半轴的三相电网电压的每两相之 间的相位角 ； 0010 计算当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相之间的相位角的变化量 ； 0011 计算所述当前半轴与所述上一半轴的无功电流的变化量 ； 0012 判断当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相之间的相位角的变化量是否 满足第一个相位角的变化量与所述无功电流的变化量成正比且方向相同， 第二个相位角的 变化量与所述无功电流的变化量成正比且方向相反， 第三个相位角的变化量不受所述无功 电流的影响 ； 0013 若满足， 则确定发生孤岛。 说 明 书 CN 103713211 A 4 2/7 页 5 0014 优选的， 所述方法还包括 ： 0015 当确定发生孤岛后， 若判断到所述第一相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =1:1 且所述第二相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =-1:1， 则为单相孤岛， 并且孤岛 相位为所述第一相位角和所述第二相位角各自对应的两相的共同拥有相 ； 0016 若判断到所述第一相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =2:1 且所述第二相 位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =-2:1， 则为两相孤岛， 并且孤岛相位为所述第一相 位角和所述第二相位角各自对应的两相的共同拥有相以外的其他两相。 0017 优选的， 以所述当前半轴与所述上一半轴的每两相之间的相位角的变化量作为所 述当前半轴所在的扰动周期的下一个扰动周期要注入的无功电流的正反馈。 0018 优选的， 所述无功电流为所述逆变器的输出电流的 1%。 0019 优选的， 所述方法通过系统过零点中断， 实现三相电网电压的每相电压的相位捕 获， 以计算每两相之间的相位角。 0020 本发明实施例还提供了一种三相并网逆变器的单相、 两相孤岛检测装置， 包括 ： 0021 无功电流注入单元， 用于向逆变器的输出电流上周期性的注入无功电流 ； 0022 相位角计算单元， 用于分别滑动平均计算每个扰动周期的正半轴和负半轴的三相 电网电压的每两相之间的相位角 ； 0023 相位角变化量计算单元， 用于计算当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相 之间的相位角的变化量 ； 0024 无功电流变化量计算单元， 用于计算所述当前半轴与所述上一半轴的无功电流的 变化量 ； 0025 孤岛判断单元， 用于当判断到当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相之间 的相位角的变化量满足第一个相位角的变化量与所述无功电流的变化量成正比且方向相 同， 第二个相位角的变化量与所述无功电流的变化量成正比且方向相反， 第三个相位角的 变化量不受所述无功电流的影响时， 确定发生孤岛。 0026 优选的， 所述孤岛判断单元用于， 0027 当发生孤岛后， 在判断到所述第一相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =1:1 且所述第二相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =-1:1 时， 确定为单相孤岛， 并且孤岛 相位为所述第一相位角和所述第二相位角各自对应的两相的共同拥有相 ； 0028 在判断到所述第一相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =2:1 且所述第二相 位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =-2:1 时， 确定为两相孤岛， 并且孤岛相位为所述第 一相位角和所述第二相位角各自对应的两相的共同拥有相以外的其他两相。 0029 优选的， 所述无功电流注入单元， 用于以所述当前半轴与所述上一半轴的每两相 之间的相位角的变化量作为所述当前半轴所在的扰动周期的下一个扰动周期要注入的无 功电流的正反馈。 0030 优选的， 所述相位角计算单元用于通过系统过零点中断， 实现三相电网电压的每 相电压的相位捕获， 计算每两相之间的相位角。 0031 优选的， 0032 所述无功电流注入单元包括控制信号发送单元， 用于向逆变器发送控制信号， 实 现给定信号在实际电流波形中的叠加。 说 明 书 CN 103713211 A 5 3/7 页 6 0033 本发明的有益效果是 ： 0034 本发明采用注入无功电流的方式， 该方式对系统输出电流谐波分量影响很小， 并 且在正常并网过程中， 由于市电电网钳制作用， 使得系统只有极小的无功变化。 与当前技术 中基于频率扰动方式相比， 本发明注入无功电流降低主动式孤岛检测带来的电流畸变率， 提高孤岛检测速度， 并且完全能够满足系统孤岛检测的要求。 附图说明 0035 图 1 为本发明方法实施例流程图 ； 0036 图 2 为一个周期内注入的无功电流示意图 ； 0037 图 3 为未发生孤岛时 RST 三相电压电流相位图 ； 0038 图 4 为 T 相孤岛时的电压电流相位图 ； 0039 图 5 为无功扰动下， 未发生孤岛时的电压电流相位图 ； 0040 图 6 为无功扰动下， T 相发生孤岛时的电压电流相位图 ； 0041 图 7 为本发明装置实施例结构图 ； 0042 图 8 为单相孤岛的实物试验波形图 ； 0043 图 9 为两相孤岛的实物试验波形图。 具体实施方式 0044 下面将结合本发明实施例中的附图， 对本发明实施例中的技术方案进行清楚、 完 整地描述， 显然， 所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例， 而不是全部的实施例。基于 本发明中的实施例， 本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他 实施例， 都属于本发明保护的范围。 0045 为使本发明更加清楚， 以下先对本发明的原理进行说明。 0046 以三相并网逆变器中的某一相为例， 假设此相公共耦合点电压为 : 0047 0048 其中 Vg为电压有效值， 为电压角频率。则逆变器输出电网电流可以表示为 : 0049 0050 其中 Ip为有功电流有效值， Iq为无功电流有效值， 在逆变器并网运行时设定无功 电流参考值 Iq为零。通过逆变器锁相环和功率控制环路的作用， 逆变器输出的无功电流 可以控制为零。此时逆变器的输出电流为 : 0051 0052 此时， 孤岛中负载的模值可以表示为 : 0053 0054 其相角为零， 所以该阻抗可以表示为 : 说 明 书 CN 103713211 A 6 4/7 页 7 0055 0056 此时， 孤岛算法给逆变器的输出无功电流中叠加一个无功扰动， 扰动幅度为 : 0057 Iq=*Ip （6） 0058 加入扰动后， 逆变器输出电流为 : 0059 0060 其中由于无功电流改变引起的给定电流幅值变化为 : 0061 0062 由于无功电流改变而引起的给定电流相位变化为 : 0063 0064 该电流作用于负载 Z 后， 公共耦合点的电压为 : 0065 0066 通过上述分析可见， 改变注入逆变器的无功电流值时， 其输出电流的相位有瞬变， 当电网电压正常时 PCC 点 （common coupling;common coupled， 公共耦合点） 电压有电网电 压嵌位作用， 因此 PCC 点电压的幅值与相位保持不变， 当电网处于断电的状态下时， 即发生 孤岛时， PCC 点电压相位随跟随给定无功扰动改变而改变 （此时电网的该相断开， 因此该相 的电压与电网电压没有关系） 。通过加入无功电流扰动后检查 PCC 点电压相位的变化规律 就可以确定是否发生孤岛。 0067 本发明实施例一提供了一种三相并网逆变器的孤岛检测方法， 如图 1 所示， 该方 法包括 ： 0068 S11、 向逆变器的输出电流上周期性的注入无功电流。 0069 系统采用注入无功电流， 该方式对系统输出电流谐波分量影响很小， 并且在正常 并网过程中， 由于市电电网钳制作用， 使得系统只有极小的无功变化。 与当前技术中基于频 率扰动方式相比， 本发明注入无功电流降低主动式孤岛检测带来的电流畸变率， 提高孤岛 检测速度， 并且完全能够满足系统孤岛检测的要求。 0070 而且为进一步降低引入的无功电流对电网电能质量的影响， 本发明中采用周期性 的无功电流注入方式， 并且将公共耦合点的电压相位角的变化量引入无功电流扰动的函数 的正反馈中， 生成下一周期要注入的无功电流， 从而加快孤岛状态下电压频率的偏离， 缩短 孤岛的检测时间。周期性并且通过正反馈的无功电流注入方式， 可以将初始注入的无功电 流限定的比较小， 以保证系统的性能不受注入的无功电流的影响。 0071 本发明中， 无功电流为逆变器的输出电流的 1%。 0072 图 2 显示了一个扰动周期内注入的无功电流， 在一个周期内， 其正负半轴交替。 0073 S12、 分别滑动平均计算每个扰动周期的正半轴和负半轴的三相电网电压的每两 相之间的相位角。 说 明 书 CN 103713211 A 7 5/7 页 8 0074 具体的， 可通过系统过零点中断， 实现三相电网电压的每相电压的相位捕获， 以计 算每两相之间的相位角。 0075 S13、 计算当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相之间的相位角的变化量。 0076 具体的该当前半轴与上一半轴可能处于同一个扰动周期， 也可能分别处于两个扰 动周期内。 0077 S14、 计算所述当前半轴与所述上一半轴的无功电流的变化量。 0078 S15、 判断当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相之间的相位角的变化量 是否满足第一个相位角的变化量与所述无功电流的变化量大小成正比且方向相同， 第二个 相位角的变化量与所述无功电流的变化量大小成正比且方向相反， 第三个相位角的变化量 不受所述无功电流的影响 ； 若满足， 则确定发生孤岛。 0079 上述变化量是一个矢量， 具有大小和方向两个属性。 0080 上述步骤限定的顺序为本发明方法实施顺序的一种。 但本发明还包括其用文字限 制的其他顺序。比如步骤 S13、 S14 的顺序可以互换等。 0081 本发明中， 具体的当至少判断到有一个当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每 两相之间的相位角的变化量满足上述条件时， 确定发生孤岛。 0082 为更加准确， 可设置一数值， 使得判断到有超过该数值的当前半轴与上一半轴的 三相电网电压的每两相之间的相位角的变化量满足上述条件时， 确定发生孤岛。 0083 比如可以设置连续超过三次、 六次或九次判断到当前半轴与上一半轴的三相电网 电压的每两相之间的相位角的变化量满足上述条件时， 确定发生孤岛。 0084 本发明中可以是在连续三次判断到当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两 相之间的相位角的变化量时， 以上述正反馈的方式计算将要注入的无功电流。 0085 本发明具体实施例中， 扰动周期为500ms， 正负半个周期为250ms， 若采用连续3次 半个周期满足上述孤岛判断规律， 放大孤岛扰动量， 再次连续 3 次半个周期满足孤岛判断 规律， 再次放大孤岛扰动， 判定孤岛故障的方式。 则孤岛判定周期为250ms*3*3=2.25s， 满足 当前安全规范要求时间 5s。 0086 孤岛的发生可能为单相孤岛或两相孤岛， 有时候需要确定是单相孤岛还是亮相孤 岛， 并确定发生孤岛的相。 0087 经分析发现， 在单相孤岛过程中， 若无功电流变化量为 Iq， 第一相位角的变化 量为 2arctan(Iq/Id)。在两相孤岛过程中， 若无功电流变化量为 Iq， 因为 Iq 将作用与 断开的两相， 通过矢量分解可以得到， 其第一相位角的变化量为 2arctan(2Iq/Id)。因为 Iq 远小于 Id， 因此 arctan(2Iq/Id) 可近似为 2arctan(Iq/Id)， 即在两相孤岛过程中， 当无功 电流变化量为 Iq， 第一相位角的变化量近似为 4arctan(Iq/Id)。其中 Iq无限近似于 2arctan(Iq/Id)， 因此当发生单相孤岛时， 第一相位角的变化量 ： 无功电流变化量近似为 1， 当发生两相孤岛时， 第一相位角的变化量 ： 无功电流变化量近似为 2。为方便判断， 此处的 比值均取近似值。 0088 因此为进一步确定孤岛状态， 可在当确定发生孤岛后， 若判断到所述第一相位角 的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =1:1 且所述第二相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化 量 =-1:1， 则为单相孤岛， 并且孤岛相位为所述第一相位角和所述第二相位角各自对应的两 相的共同拥有相。 若判断到所述第一相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量=2:1且所述 说 明 书 CN 103713211 A 8 6/7 页 9 第二相位角的变化量 ： 所述无功电流的变化量 =-2:1， 则为两相孤岛， 并且孤岛相位为所述 第一相位角和所述第二相位角各自对应的两相的共同拥有相以外的其他两相。 0089 图 2-6 显示了本发明中的一个具体应用场景。 0090 其中图 2 为一个扰动周期内注入到逆变器内的无功电流， 其在一个周期内正负半 轴交期， 两半轴上的平均电流大小相等， 方向相反。 0091 图 3 中， RST 表示电网电压情况， 虚线 RTSi 表示并网电流情况， 电压与电流之间相 位差为 ， 由于实际并网过程中， 三相所接负载情况不同， 因此相位差 可以为正， 也可以 为负， 同样也可以为 0， 在该处认为该值可以为任何情况， 在正常情况下， 电压电流相位差在 系统允许范围内， 该范围由产品安全规范决定。其中 Ti1 为周期给定扰动某个半轴最大值， Ti2 为周期给定另外半轴最大值， 为方便分析描述， 假定 Ti1 为正半轴最大无功功率扰动情 况下的实际电流情况， 那么， Ti2 为负半轴最大无功功率扰动情况下的实际电流情况， 由于 扰动量一致， 平台情况不改变情况下， 两者相对电压 T 的相位为大小相同， 符号相反。 0092 当系统发生孤岛状态， 现在假定系统 T 相发生孤岛， 系统发生谐振， T 相电压将跟 随实际并网电流而变化， 得到图 4 所示的电压电流相位图， 下面可以就上述相位图分析孤 岛算法。 0093 正常情况下三相电网电压中两相电压之间相位关系如图 5 所示。由于电网电压嵌 位作用， 所以 RS、 ST与 TR相位关系不会随无功扰动而改变， 将保持电网电压两相之间 相位关系。 0094 当某相发生孤岛， 假定 T 相发生孤岛， 如图 6 所示， 当无功扰动到 Ti2 时， 计算得到 RS2、 ST2 与 TR2 相位关系， 当无功扰动到 Ti1 时， 计算得到 RS1、 ST1 与 TR1 相位关 系， 从上述可以看出， 市电电压 R、 S 不会因为无功扰动而发生相位变化， 所以 RS2=RS1， 在孤岛相 T 发生无功扰动相位变化 ST2-ST=t， 且 TR1-TR=-t ； 孤岛扰动上半周期 ST2-ST=-t， 且 TR1-TR=t， 假定孤岛算法计算周期在 Ti2 周期半轴， 也就是说 Ti1 上周期半轴中， 采用 RS =RS2-RS1、 ST =ST2-ST1 与 TR =TR2-TR1。从上述规 律可以得到 Ti2 为当前半轴周期情况 ： 0095 RS =0 0096 ST =2t 0097 TR =-2t 0098 在下一时刻， 将转移到 Ti1 为当前半轴周期情况 ： 0099 RS =0 0100 ST =-2t 0101 TR =2t 0102 从上面结果可以看出， 无功电流给定扰动在不同半轴情况下， 两相之间的相位差 在不同周期半轴计算相位差变化情况将会出现扰动规律， 其规律为 ： 某 与无功扰动方 向及其大小乘正比， 另外一 与无功扰动方向成反比， 与大小乘正比， 还有一 不随无 功扰动而变化， 通过该规律来判读系统孤岛故障。对于两相孤岛故障分析原理与单相孤岛 原理一致， 只不过两相孤岛情况下， 市电两相将会跟随无功功率扰动而变化。 0103 图 8、 图 9 分别为单相孤岛、 两相孤岛的实物试验波形图。 0104 对应上述方法， 本发明实施例还提供了一种三相并网逆变器的孤岛检测装置， 参 说 明 书 CN 103713211 A 9 7/7 页 10 见图 7， 该装置具体包括 ： 0105 无功电流注入单元 11， 用于向逆变器的输出电流上周期性的注入无功电流。 0106 具体的， 无功电流注入单元， 用于以当前半轴与上一半轴的每两相之间的相位角 的变化量作为所述当前半轴所在的扰动周期的下一个扰动周期要注入的无功电流的正反 馈。 0107 无功电流注入单元 11 包括控制信号发送单元， 用于向逆变器发送控制信号， 实现 给定信号在实际电流波形中的叠加。 0108 相位角计算单元 12， 用于分别滑动平均计算每个扰动周期的正半轴和负半轴的三 相电网电压的每两相之间的相位角。 0109 相位角计算单元 12 可通过系统过零点中断， 实现三相电网电压的每相电压的相 位捕获， 计算每两相之间的相位角。 0110 相位角变化量计算单元 13， 用于计算当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两 相之间的相位角的变化量 ； 0111 无功电流变化量计算单元 14， 用于计算所述当前半轴与所述上一半轴的无功电流 的变化量 ； 0112 孤岛判断单元 15， 用于当判断到当前半轴与上一半轴的三相电网电压的每两相之 间的相位角的变化量满足第一个相位角的变化量与