悬浇桥施工技术方案.doc

悬浇桥施工技术方案目录1、工程概述. 41.1工程概述. 41.2地形、地质概况. 42、主要工程项目的施工方案、施工方法. 42.1测量工程. 42.1.1原始测量控制网点的复测. 42.1.1.1原始平面控制网点的复测. 42.1.1.2原始高程控制网点的复测. 52.1.2首级控制网点的布设. 52.1.2.1首级平面控制网点的布设. 52.1.2.2首级高程控制网点的布设. 52.1.3加密控制网点的布设. 52.1.3.1加密平面控制网点的布设. 52.1.3.2加密高程控制网点的布设. 62.1.4悬浇箱梁的控制测量. 62.2主要分项工程施工技术方案. 62.2.1.总体安排. 62.2.2主桥变截面箱梁悬浇法施工. 62.2.2.1总体施工安排. 62.2.2.2悬浇法施工工艺流程. 72.2.2.3 0#块体施工. 72.2.2.3.1 0#块施工工艺流程图. 72.2.2.32 0#块体临时支撑. 82.2.2.3.3临时支撑承载力、稳定性计算. 92.2.2.3.4临时支撑施工方案. 132.2.2.3.5 0#块体模板支架施工方案. 162.2.2.3.6钢筋制作. 192.2.2.3.7芯模、翼缘板模板安装. 202.2.2.3.8砼浇注. 202.2.2.3.9预应力钢筋张拉、压浆. 222.2.2.4挂篮悬浇施工. 262.2.2.4.1挂篮施工工艺流程：. 262.2.2.4.2挂篮施工. 272.2.2.4.3 钢筋、模板施工：. 322.2.2.4.4混凝土施工. 322.2.2.4.5预应力施工. 332.2.2.4.6挂蓝前移、调整模板. 352.2.2.4.7箱梁施工挠度控制：. 362.2.2.5边跨现浇段施工工艺. 372.2.2.5.1边跨现浇段施工工艺流程图. 372.2.2.5.2地基处理. 382.2.2.5.3、搭设支架. 382.2.2.5.4、铺设底摸. 382.2.2.5.5、砂袋预压、底模标高调整. 382.2.2.6边跨合拢段施工：. 392.2.2.6.1、边跨合拢段施工工艺流程图. 402.2.2.6.2、挂篮改装吊架. 412.2.2.6.3、边跨合拢段施工. 412.2.2.6.4边跨合拢段施工注意事项. 412.2.2.7、中跨合拢段施工：. 422.2.2.7.1、中跨合拢段施工工艺流程图. 422.2.2.7.2拆除边跨支架及外刚性支撑. 422.2.2.7.3、中跨合拢段施工. 432.2.2.7.4体系转换. 432.2.2.8.2横梁验算. 442.2.2.8.3、底模纵梁验算. 452.2.2.8.4、挂篮满载时抗倾覆验算. 462.2.2.8.5挂蓝桁架变形验算. 47*大桥主桥悬浇施工技术方案1、工程概述1.1工程概述*标*镇境内，跨越地方乡镇公路后上跨新通扬运河。起点桩号为K770+489.660，终点桩号为K771+092.900，全长603.24米。主桥上部采用48+80+48m变截面预应力混凝土连续箱梁，主跨跨越*河。两侧引桥采用30m装配式预应力砼连续箱梁，桥跨布置均为730m。主桥下部结构采用薄壁墩，1.6m钻孔灌注桩基础，主桥采用菱形挂篮悬臂浇筑法施工。引桥下部采用双柱式墩，三柱式台，1.5m钻孔灌注桩基础。1.2地形、地质概况A、地形地貌。本工程位于长江三角洲平原区，北西侧为里下河泻湖洼地，以微斜水网区和低洼圩田为其地貌特征。B、气象。本工程位于东部沿海地带，属北亚热带湿润季风气候区，兼有海洋性气候特征，四季分明、日照充足、雨水充沛、霜期不长，年平均气温15.1。该区域内盛夏常有强雷暴、雷雨、冰雹和龙卷风等小范围恶劣天气以及台风影响造成的较大范围的风雨灾害。C、水文条件。204国道海安段沿线水系发育，河、渠纵横，为水网化地区。D、建设条件。项目所处地区为平原微丘区，地势平坦，各种材料均可通过公路或水运至施工现场。另外，业主安排施工便道已先行施工，进场较为方便。2、主要工程项目的施工方案、施工方法2.1测量工程2.1.1原始测量控制网点的复测2.1.1.1原始平面控制网点的复测在主桥上部结构施工前，按业主或监理提供的原始平面控制网点的等级及相应的测量规范的要求，用全站仪，按原始平面控制网点的网形对原始平面控制网点进行复测，并按测量规范的要求进行严密平差。将复测成果报业主或监理。如复测后发现原始平面控制网点发生位移或原始平面控制网点的实际精度达不到相应的测量规范要求，应立即将测量记录、计算方法及计算成果报业主或监理，待业主或监理重新提供原始平面控制网点，按上述方法进行复测，直至原始平面控制网点的精度满足其相应的测量规范要求。2.1.1.2原始高程控制网点的复测按业主或监理提供的原始高程控制网点的等级及相应的测量规范的要求，用水准仪按原始高程控制网点的网形对原始高程控制网点进行复测，并按测量规范的要求进行严密平差。将复测成果报业主或监理，如复测后发现原始高程控制网点发生沉降或原始高程控制网点的实际精度达不到相应的测量规范要求，应立即将测量记录、计算方法及计算成果报业主或监理，待业主或监理重新提供原始高程控制网点，按上述方法进行复测，直至原始高程控制网点的精度满足其相应的测量规范要求。2.1.2首级控制网点的布设2.1.2.1首级平面控制网点的布设根据施工现场的具体地形及施工便道的布置情况，按一级导线的测量规范要求在拟建的道路的左侧或右侧50-100m、间隔平均距离为500m埋设首级平面控制网点。埋设方法：用砼埋设预先在顶部加工好“+”字丝的25螺纹钢筋。2.1.2.2首级高程控制网点的布设利用布设的首级平面控制网点作为首级高程控制网点，用水准仪按四等水准测量规范的要求对首级高程控制网点进行观测，认真作好记录。对首级高程控制网点观测成果进行严密平差，并编制首级高程控制网点观测成果表。将首级高程控制网点观测记录、平差计算表和成果表报业主或监理，待业主或监理验收合格后方可使用。2.1.3加密控制网点的布设2.1.3.1加密平面控制网点的布设首级平面控制网点的布设平均间距为500m，在施工交叉作业过程中可能导致测量视线受阻，以及在下雾天气和夏天的阳光下视线不清或晃动等因素影响施工精度，需对首级平面控制网点进行加密，即加密平面控制网点的布设。另外，为了保证工程的重要结构如桥梁等的测量精度，也需进行加密平面控制网点的布设。根据施工现场的具体地形及施工便道的布置情况，在拟建主桥的左侧和右侧、新通扬运河两岸埋设加密平面控制网点。埋设方法与首级平面控制网点的埋设方法一样。2.1.3.2加密高程控制网点的布设为了提高施工中测量的进度和精度，同样要对首级高程控制网点进行加密，即加密高程控制点布设。利用布设的加密平面控制网点作为加密，用水准仪按四等水准测量规范的要求对加密高程控制网点进行观测，认真作好记录。对加密高程控制网点观测成果进行严密平差，并编制加密高程控制网点观测成果表。将加密高程控制网点观测记录、平差计算表和成果表报业主或监理，待业主或监理验收合格后方可使用。2.1.4悬浇箱梁的控制测量用上述测量方法对桥墩及0块标高、位置进行复测符合要求后，用全站仪在O块体上测放出挂蓝轨道中心线，并在挂蓝安装后在挂蓝底模上测放控制点，调整、校验挂蓝位置，符合要求后报监理验收，在悬浇箱梁合拢前23个块体，对其进行平面位置高程进行联测，以保证悬浇箱梁合拢的精度。悬浇箱梁施工时必须做好箱梁浇筑前后、预应力张拉前后、挂蓝移动前后的六个时态测量观测，掌握好测量技术数据，及时上报。2.2主要分项工程施工技术方案本特大桥起点桩号K770+489，终点桩号K771+092.9，全长0.603Km，其中主跨上部结构为48m80m48m悬浇箱梁，两侧引桥分别为730m预制箱梁。2.2.1.总体安排A、 0#块模板及支撑按全幅配4套，全幅同步进行，其中左幅8#桥墩0#块体从6月1日开始，到6月30日结束，右幅从6月20日开始，到7月19日结束。B、挂篮4套8只，按全桥每1主墩1套，计划每1节块平均12天，共10个节块12=120天，其中左幅从7月1日开始，到11月12日结束，右幅从7月19日开始，到12月1日悬浇结束，各合拢段计划10天/块，则左幅边跨合拢段在11月22日完成，左幅中跨合拢段在12月2日完成,右幅边跨合拢段在12月11日完成。，右幅中跨合拢段在12月21日完成。2.2.2主桥变截面箱梁悬浇法施工2.2.2.1总体施工安排204国道改建工程新通扬运河大桥第二联主桥为48m+80m+48m变截面连续箱梁，箱梁底宽6.5m，项宽12.75m，为单箱单室箱梁，分左右两半幅,先边跨合拢再中跨合拢。预应力采用低松弛钢绞线及竖向预应力钢筋，箱梁与薄壁墩采用橡胶支座联接，合拢后进行体系转换。菱形挂蓝配备4套8只，同时施工左幅和右幅。挂篮4套8只，按全桥每1主墩1套，计划每1节块12天，共10个节块12=120天。2.2.2.2悬浇法施工工艺流程0#块施工支架拆除0#块临时锁定挂篮制作挂篮拼装、试压、挂篮移动、固定、调整悬浇段模板、钢筋、预应力管道安装砼浇注砼养生、拆模边跨现浇段支架搭设、压截预应力筋张拉、灌浆边跨现浇段浇筑边跨合拢拆除临时支撑体系、体系转换中跨合拢2.2.2.3 0#块体施工新通扬运河主桥变截面箱梁0#块节段长12米，中心高度4.6米。主桥墩8#、9#上各有两个0#块，全桥共4个，是连续箱梁的中心，在主桥墩施工完成后，利用承台平台上的悬浇平衡钢管支撑及墩身预留孔搭设0#块支架系统形成作业平台。各工序施工方法、施工工艺2.2.2.3.1 0#块施工工艺流程图安装临时支撑体系支立底模板加载预压卸载、调整底板标高支立侧模绑扎底板腹板钢筋，安装竖向波纹管及精轧螺纹钢支立芯模、翼缘板绑扎顶板钢筋、安装横向和纵向波纹管浇注混凝土制作混凝土试块混凝土养生张拉压浆拆除模板2.2.2.32 0#块体临时支撑为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡及“T”构的抗倾覆稳定，所以设置临时支撑系统，抵抗不平衡力矩保证“T”构的稳定安全。支撑采用80010钢管，在场外先焊接成型，每侧0#块下设4根一排支撑，在承台内钢管中心位置预埋了3根15.24钢绞线，锚固长度120cm，用P锚固结。0#块底板上用75PVC硬塑预留孔道。在0#块底模板落架后对钢绞线进行张拉锁定，预拉力每束30T，先拉四角再拉中间两侧对称进行，张拉采用20T千斤顶单根张拉，每根10T进行。钢管底部焊接在承台面上的预埋钢板上，顶部焊接在预埋在0#块底板上的预埋钢板上。预埋钢板采用20mm钢板制作，顶部尺寸100cm100cm与0#块底板平齐，底部为长100cm焊接锚固筋预埋。在0#块底板中钢管支撑位置加铺5层120cm120cm的10100双向钢筋网片予以局部加强。在0#块底板上部设置通长外置钢横梁用于临时钢绞线的锁定锚固，使锚口拉力均布在底板上。临时支撑结构布置详见“悬浇施工临时支撑示意图”。0#块底板利用该系统的钢管作支点，见“0#块模板支架结构图”。当边跨合拢后进行体系转换，拆除临时支撑系统。拆除顺序是先对称均衡地放松预拉的钢绞线，然后对称切割支撑钢管上口，拆除水平围檩，最后切割拆除全部钢管支架。对0#块底板上的预埋钢板进行除锈涂刷红丹防锈漆2度打底，表面涂刷银灰色调和漆2度。配置的临时支撑钢管、钢绞线主要承担施工中不平衡力产生的力矩，使“T”构能始终处于平衡稳定状态。为了使配置的临时支撑系统有保障，按施工中最不利的不平衡力，即在悬浇过程中力臂最大的位置10#块外端有一个21.7T的集中力作用下验算临时支撑系统（钢管、钢绞线）的承载能力是否能满足要求。2.2.2.3.3临时支撑承载力、稳定性计算计算参数半幅0-10#块混凝土自重2290t每根钢绞线张拉预拉10t（每根钢管中3根）80010钢管A=24818.6mm2 =140Mpa第一种情况：按不平衡验算钢管一、受力结构图G=2290t L=39m F=21.7tL1 L2 L3a=2.6m a=2.6m 10#块端部N1钢管 N2主墩 N3钢管二、力学方程式（超静定）L1+L3=2 L2 （位移方程式）N1+ N2+ N3=G+F （力学平衡方程式）N3a-FL-N1a=0 （弯距平衡方程式）L1=（N1H）/（EA）=（N18）/（2.0101124806410-6）= N1/（2.48109）L2=（N2H）/（EA）=（N28）/（3.010106.52.5）= N2/（6.11010）L3=（N3H）/（EA）=（N38）/（2.0101124806410-6）= N3/（2.48109）将L1、L2、L3代入得：（N1+N3）/(2.48109)=2N2/(6.11010)N1+N3=0.081N2 将代入得：0.081N2+ N2=2290+21.7=2311.7tN2=2138.5t由得：N3-N1=FL/a=(21.739)/2.6=325.5t 由+ 得：2N3=0.081N2+325.5.N3=256.6tN1=N3-325.5=256.6-325.5=-68.9t因此，在此状态下N1钢管不受力,此时钢绞线有一向下拉力时(钢绞线长9.2米),受力结构图变为：工 G=2290t L=39m F=21.7tL1 L2 L3a=2.6m a=2.6m 10#块端部N1 N2 N3力学方程式L1+L3=2 L2 N2+ N3=G+F+N1 N3a-FL+N1a=0 L1=（N1L）/（EA）=（N19.2）/（1.9510111391210-6）= 2.8310-8 N1L2= N2/（6.11010）=1.6310-11N2L3=N3（2.48109）=4.010-10 N3将L1、L2L3代入得：2.8310-8 N1+4.010-10 N3=21.6310-11N2 N2+ N3=2311.7+N1 2.6 N3-21.739+2.6N1=0 解之得：N1=-2.8tN2=1980.6tN3=328.3t钢管强度验算每根钢管承受压力为328.3/4=82.1tN=82t A=24806mm2=1.4N/A=（1.482104）/2480610-6=46.3Mpa=140Mpa(1.4是安全系数)钢管强度满足要求。对80钢管稳定性验算L=8000mm i=D2+d2/4=8002+7802/4=279.3mm长细比：=L/i=8000/279.3=28.64 查表得1=0.882=2.5N/A=2.582104/(24806)=82.6Mpa1=0.882140=123.5Mpa(2.5是安全系数)钢管稳定性满足要求。第二种情况：按不平衡验算钢绞线一、受力结构图G=2290t L=39m F=21.7tL1 L2 L3a=2.6m a=2.6m 10#块端部N1 N2 N3二、力学方程式L1+L3=2 L2 （位移方程式）N1+ N2+ N3=G+F （力学平衡方程式）N3a-FL-N1a=0 （弯距平衡方程式）L1=（N1L）/（EA）=（N19.2）/（2.010111391210-6）= N1/（3.626108）L2=（N2L）/（EA）=（N28）/（3.010106.52.5）= N2/（6.11010）L3=（N3L）/（EA）=（N39.2）/（2.010111391210-6）= N3/（3.626108）将L1、L2、L3代入得：（N1+N3）/(3.626108)=2N2/(6.11010)N1+N3=1.210-2N2 将代入得：1.210-2N2+ N2=（2290+21.7）104N2=2288.8t由得：N3-N1=FL/a=(21.710439)/2.6=325.5T 由+得：2N3=1.210-2N2+325.5=352.9TN3=176.5tN1=N3-325.5104=176.5104-325.5104=-149.1t对80钢管强度验算每根钢管承受压力为149.1/4=37.3tN=37.3t A=24806mm2=1.4N/A=（1.437.3104）/24806=21.05Mpa=145Mpa(1.4是安全系数)钢管稳定性满足要求。对80钢管稳定性验算L=8000mm i=D2+d2/4=8002+7802/4=279.3mm长细比：=L/i=8400/279.3=28.64 查表得1=0.882=2.5N/1A=2.537.3104/(0.88224806)=42.6Mpa140Mpa(2.5是安全系数)钢管稳定性满足要求。钢绞线锚固长度验算：钢绞线锚固长度拟采用埋入承台中1.2米，每根钢绞线承受不平衡重量为：10/12=0.83thF1（3.14Dt）h锚固长度F轴向拔出力D钢绞线直径t粘结力，取2.0 Mpah（0.83104）/（3.1415.242）=87mm=0.087m钢绞线锚固长度满足要求。2.2.2.3.4临时支撑施工方案A、临时支撑为通过预埋在承台中的钢绞线及800mm钢管与箱梁锚固在一起，来承担施工中可能产生的不平衡力矩。钢管直径为800mm，壁厚1cm，布置间距为0.7m，横向最外侧模板支撑钢管间距为1.65 m。钢管下部与预埋在承台中的法兰盘牢固焊接在一起，法兰盘为外径90cm，内径70 cm的2cm钢板制成。钢管上部切成斜坡形，斜坡与箱梁底坡度相同，同时上口焊接一块2cm厚的钢板，尺寸为1m1m。钢板底与箱梁底口齐平。钢管高度方向通过设置2道横向联结，来增加钢管整体稳定性，材料为20槽钢。钢管内设3j15.24钢绞线，钢绞线下部预埋在承台内1.2m，锚具为OVM15-3型p锚，锚垫板尺寸为12122cm，螺旋筋绕成直径为15cm，长18 cm,螺旋筋直径为12mm，钢绞线上部通过OVM15-3型锚具与箱梁锚固在一起。墩身顶向下0.89m处预留4个孔，孔径为70mm，间距为2.0m，孔中穿60mm45号钢，在60mm45号钢端部上安装牛腿，牛腿采用2 cm厚钢板制作。牛腿上安放砂筒，砂筒采用无缝钢管制作，上面砂筒外径为12cm，下面砂筒内径为13 cm。砂筒中放石英砂。砂筒上安放双36工字钢，长度为18.5m，每个0#块用6道横梁。牛腿、砂筒、工字钢通过螺栓牢固联结成一体，工字钢之间通过10槽钢连成一体。两个36工字钢上再放36工字钢，每根长5m，间距为70cm80cm。腹板下加密一根。36工字钢上安放10槽钢，横向共布置7道，每道9m；36、 10相接触处均满焊，形成一个整体支架体系。B、临时支座结构：墩身顶临时支撑采用10*10方木分三层布置，底部及用10*10方木立放高20cm,间距40*40，上部横、纵向各放一层木方，起临时支座作用，根据0块预压得出的弹性变形值，用木楔调整0块底部临时支撑高度，立模板待边跨合龙段施工结束后，拆除0块临时支撑钢管和墩身项临时支撑，拆除临时支撑时10*10木方和0底模一起拆除。具体临时支撑方案见下图。0#块临时支撑结构图2.2.2.3.5 0#块体模板支架施工方案砂筒顶标高根据设计箱梁底标高进行推算，砂筒顶标高=设计箱梁底标高模板、工字钢高+各部件弹性及非弹性变形。非弹性变形经验值为：木与钢2mm，木与木2mm，砂筒为24 mm。立支侧模、底模板侧模采用竹胶板，加固侧模时通过22拉杆与内模牢固连在一起。拉杆布置间距为6060cm。外模加固时当模板垂直度调好后，用10槽钢打斜撑，下端支撑在36工字钢上作为拉、撑杆。底模板采用竹胶板，尺寸为1222441.2cm，底模板板筋为1010cm木方，间距为20cm。模板拼缝严密，内塞海棉条，模板与横系梁交接处，塞好海棉后用密封胶封缝，避免出现漏浆现象。砂袋预压、模板标高调整为消除非弹性变形，实测弹性变形，需要对底模及支架进行预压。预压荷载采用砂袋，预压重量为0#块砼自重的120%。要根据0#块重量分布情况布设砂袋，并留出观测点位置。具体模板施工方案见下页0#块模板支架结构图。预压顺序为：0 25% 50% 75% 100% 120% 100% 75% 50% 25% 0，加载完毕后，立即进行沉降跟踪观测，满载后4小时即可卸载。实测底模顶标高，利用公式分别得出悬臂端、墩身处弹性变形值。根据底模标高=设计标高+弹性变形值调整模板标高。并仔细检查模板拼缝有无变化，发现问题及时解决。清除底模上的杂物，涂刷脱模剂。脱模剂采用机油与柴油按2：1的比例调成。底板、腹板钢筋波纹管、精轧螺纹钢筋制作安装一般规定：（1）、钢筋进场后，应检查出厂质量证明书，并按规范规定的频率抽样进行拉伸、冷弯试验。试验合格后方可投入使用。（2）、钢筋按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分别验收、分别堆放，并要挂上标牌。（3）、钢筋使用前，表面油渍、漆皮、鳞锈要清除干净。（4）、钢筋接头采用对焊或搭接焊，焊接件使用前应抽取试件作力学试验。0#块模板支架结构图（5）、钢筋下料前应认真审核图纸无误后方可下料，成品料应挂上标识牌。2.2.2.3.6钢筋制作（1）、钢筋接头钢筋接头采用闪光对焊及搭接焊。采用闪光对焊时，要掌握好调伸长度、闪光留量、闪光速度、预热留量、顶锻速度、顶锻压力、焊接变压器级数。做到“一次闪光，闪平为准；预热充分，频率适当；二次闪光，短、稳、强烈；顶锻过程，快而有力。”对焊前对焊端头应清除干净。端头处弯曲应调直或切除。对焊后要趁热将焊缝的毛刺打掉。对焊完毕对焊接件要作外观检查，接头处不得有横向裂纹、不得有烧伤。接头处的弯折，不得大于4度。采用电弧焊接头时，双面焊焊缝长度为级钢4d，级钢筋为5d。焊缝高度为钢筋直径的0.25倍，不得小于4mm；焊缝宽度为钢筋直径的0.7倍，且不小于10mm。施焊时，引弧应在钢筋的一端开始，收弧应在钢筋端头上，弧坑应填满。焊缝表面要平整，不得出现烧伤、咬肉、夹渣、气孔，接头处不得有裂纹；钢筋接头处轴线曲折应小于4度。（2）、钢筋下料、弯曲成型钢筋下料时，要按图纸设计尺寸进行，弯曲时弯起点位置、尺寸、弯曲半径均要符合规范要求。钢筋焊接接头离开弯起点要大于10 d。（3）、钢筋安装钢筋绑扎前，应确定好各种钢筋的安放顺序。绑扎时要正反扣梅花型布置。钢筋的序号、直径、根数、间距要符合图纸要求，钢筋的接头位置及搭接长度要符合规范要求。钢筋绑扎要牢固，无松动。为增加钢筋骨架整体稳定性，可把钢筋适当部分点焊。腹板通气孔位置如与普通钢筋相干扰时，可适当调整普通钢筋位置。腹板上通气孔位置、预应力钢筋位置如与钢筋有干扰时，可适当挪动普通钢筋位置。顶板横桥向焊铺浆条，便于砼浇注时控制桥面标高及平整度。底板预留挂蓝后吊带孔、检修孔及排水孔。顶板预留内外侧护拦钢筋、泄水孔及挂篮移动锚固点。竖向预应力钢筋及波纹管布设预应力管道采用优质波纹管，现场加工。0#块的竖向预应力筋有48根，采用50mm波纹管。波纹管布设要与钢筋绑扎同步进行，并每隔1m设定位钢筋，保证布设后线型要平顺流畅。管道接长用略大一些的波纹管套接，接缝处用防水胶带裹紧以防漏浆。砼浇注完毕，预留孔道要通长检查，确保孔道畅通。预留压浆排气孔，并将孔眼留在孔道最高位置处，排气孔与波纹管相接部位也用胶带裹紧，以防漏浆。2.2.2.3.7芯模、翼缘板模板安装芯模采用竹胶板，板筋采用1010木方，间距为20cm,围檩为10槽钢，间距为50cm。立模时要注意内外腹板高度随箱梁坡度调整。加固侧模时通过22拉杆与内模牢固连在一起。拉杆布置间距为6060cm。芯模自身加固采用调节杆作内撑，法兰丝拉紧。芯模的顶撑采用自锁式支架，立杆步距为120120cm，局部加密为60*60cm，横杆步距为120cm，支架下部垫与箱梁同标号碗形砼垫块。0#块横隔板过人孔模板采用竹胶板，板筋用1010木方，间距为20cm，内支撑采用钢管支撑。封头板采用3mm钢板制作定型模，制作时要根据图纸尺寸开出槽口，便于摆放通过0#块的钢筋及波纹管。顶板钢筋、波纹管钢筋具体要求与底板腹板相同。波纹管布设要与钢筋绑扎同步进行，并每隔直线段1m曲线段0.5m设定位钢筋，弯道处适当增加，保证布设后线型要平顺流畅。对于纵向预应力管道，绑扎钢筋时要加架立钢筋。波纹管内放硬塑料衬管以防砼浇筑时挤扁。管道接长用略大一些的波纹管套接，接缝处用防水胶带裹紧以防漏浆。砼浇注完毕，及时把塑料管拔出，对预留孔道要通长检查，确保孔道畅通。预留压浆排气孔，并将孔眼留在孔道最高位置处，排气孔与波纹管相接部位也用胶带裹紧，以防漏浆。2.2.2.3.8砼浇注1、一般规定：（1）、砼所用砂、水泥、石子、外加剂应符合施工规范要求。（2）、砼所使用的配合比应经监理审批后，方可进行砼施工。（3）、砼配料要准确，拌和时间宜保持在2.5分钟左右，也不宜过长。（4）、砼搅拌楼集中搅拌，采用砼输送泵输送到位。（5）、砼浇筑前，应仔细检查钢筋、模板及支架，确保无差错时再浇注砼。原材料组成材料：水泥42.5级采自江苏磊达水泥厂梅花鹿普通硅酸盐水泥，密度pc=3100kg/m3,中砂：产地江西、表观密度ps=2610,施工用水为自来水，碎石：产地句容、5-25mm连续级配。表观密度pg=2670 kg/m3,外加剂用安徽淮南中凯合成材料有限公司、NFHO费用减凝高效减水剂，产量按水泥重量的0.9%。50砼配比为480：671：1143：150：4.32，水灰比为0.31，砼坍落度为140-180mm,砼所用水泥、砂、石子、外加剂的质量应符合施工规范要求：（1）、水泥进场后应检验水泥品质试验报告单，并抽检试验、凝结时间、安定性、强度等项目。（2）、砂的检验：砂进场后主要检验含泥量、压碎指标及含水率、细度模数。（3）、石子的检验：石子进场后应根据粒径分别取样试验。试验项目除应同砂外，还需检测针片状颗粒含量，要求针片状含量5%。（4）、拌制砼所用的水，应采用洁净的水。不得采用含有影响水泥正常凝结与硬化的油类、糖类等有害杂质的水。（5）、外加剂所用品种、掺量要符合施工质量要求。混凝土拌制砼拌制采用电脑计量强制式搅拌机，材料计量准确，拌制前要测定砂石料含水量，调整施工配合比。砼搅拌时间要保持在90S以上，但也不宜过长。砼拌制坍落度要根据配合比要求进行，同时要考虑坍落度运输过程中损失适当增加。砼运输砼运输采用地泵。且有两套，一套防止堵管备用，砼由搅拌楼泵送到施工现场，砼的和易性坍落度均要符合要求。砼运到浇注地点后如发生离析、严重泌水或坍落度不符合要求时，应进行第二次搅拌。混凝土浇注混凝土浇注前，应对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，模板内的杂物要清理干净。混凝土浇注时，按先底板后腹板，最后浇顶板的顺序进行，砼浇注采用地泵输送到位，浇注底板时从中间向两侧对称浇注，浇注顶板从两侧向中间进行，防止中间出现负弯矩将砼拉裂。砼应分层下料，每层厚度控制在30cm 左右，对称下料，对称振捣，振动棒移动距离约为振动棒直径的5倍，振动时间应根据坍落度大小调整，以做到砼表面不再下沉，表面出现平坦、泛浆，不再有气泡冒出为宜。砼振捣时注意不要碰到波纹管，腹板及底板倒角处要加强振捣。顶板收面时要根据铺浆条仔细找平，待砼收浆后，砼表面要进行拉毛处理。砼浇注后及时将波纹管内的塑料管拉出，并对管道进行清理。砼浇注时，临时固结箱梁底板位置要做成1m宽通长水平平台，便于摆放临时锁定用的张拉用工具梁，保证工具梁与底板密贴，并对底板起局部加固作用。工具梁由I30a、20组成。每工班制作六组抗压试件，两组同条件养护，三组送试验室标养，并做一组弹模试件。2.2.2.3.9预应力钢筋张拉、压浆预应力钢筋的检验对于钢绞线进场后，要检查出厂质量证明 ，逐盘检查外观、直径尺寸、表面不得有裂缝、小刺、劈裂、机械损伤、氧化铁皮和油迹。并对钢绞线抽样作力学试验，合格后方可投入使用。对于竖向预应力精轧螺纹钢筋进场后，应检查出厂质量证明书，表面不得有裂缝、结疤和折叠，并要取样作力学试验。对检验合格的钢材应将其放在搭好的架空平台上，并用苫布盖严。锚具的检验为了确保预应力值的稳定，锚具进场时除检验其出厂质量证明外，还应按下列规定进行检验：（1）、预应力锚具的锚固能力不得低于预应力筋标准抗拉强度的90%。锚具应做锚固能力和硬度试验，并要进行无损探伤。（2）、锚具的精度要求锚固时预应力筋的内缩量，不得超过锚具设计要求的数值（通常为1mm）。（3）、锚具表面不得有裂纹、伤疤、锈蚀，尺寸不允许超过验收标准。（4）、锚具要专人管理，尤其注意工具锚与工作锚不要混淆。张拉机具的检验、存放和注意事项根据预应力张拉吨位，选用张拉设备。纵向预应力顶板束、肋板束张拉采用YCW450A型千斤顶2台，YCW400A型千斤顶4台；竖向预应力张拉采用YCW100A型千斤顶2台，横向YCW25型2台。张拉设备必须配套标定，以确定张拉力与压力表读数的关系曲线，标定张拉设备的试验机或测力机精度不得低于2%，压力表精度不宜低于1.5级，标定时千斤顶活塞的运行方向，应与实际张拉工作状态一致，在使用过程中若出现以下几种情况应重新标定。（1）、千斤顶经过拆卸修理。（2）、压力表受过碰撞或出现失灵现象，油压表指针不能回零。（3）、张拉中预应力筋发生多根破断事故或张拉伸长值误差较大。（4）、千斤顶严重漏油。（5）、张拉次数超过200或油表标定已超过3个月。张拉机具必须由专人使用和管理，并加强保养和维护。对于高压油泵，液压油要经常过滤，油箱要定期清洗，连接油管要保持清洁，并要注意防尘、防杂物进入机内。千斤顶使用时要保证活塞外露部分的清洁。新油泵使用必须进行初运转与排气，安全阀调整等。油管与接头要按规格控制，并随时检查，以免发生爆裂。预应力钢筋下料、穿束预应力钢筋下料前应认真审核图纸，下料长度应按图纸设计长度增加两端工作长度。竖向预应力钢筋下料时要注意长度变化，采用在钢厂按设计尺寸下料。钢筋下料应采用砂轮切割机。钢绞线编束时，按每束的数量，一端对齐，逐根编号，用18-20号铁丝编织。为穿束方便，要将前端制成尖锥状，以免刺破波纹管，两端各用一台5吨卷扬机交替牵引穿束。竖向预应力钢筋、横向预应力钢绞线在浇注前预埋好，并用定位钢筋固定，以保证位置正确和管道不变形。当竖向预应力钢筋与箱梁平弯段的肋板束发生冲突时，可适当交替地向左和向右移动竖向钢筋位置。预应力钢筋张拉砼达到设计规定的强度，便可进行预应力钢筋张拉，张拉采用张拉力和引伸量双控。张拉前，对千斤顶、油表要先行标定，制定预应力张拉作业指导书，计算出每一束、每一级张拉力对应的油表读数和伸长量。对锚具锚圈口及曲线孔道摩阻损失按技术规范JTJ041-2000附录G-9测定确定其超张系数。利用挂篮前的操作平台作为张拉平台，先张拉墩顶上的竖向预应力精扎螺纹钢筋，再张拉底板上的临时固结用临时束，张拉前在箱梁底板上张拉位置安放工具梁，工具梁采用工30a工字钢双支，上放20槽钢。0#块纵向需张拉F1束。横向预应力束部分，竖向预应力钢筋需待第1、2节段施工后进行。张拉时做好标记，以便测定各钢束的引伸量。装锚具前，检查两端钢绞线的工作长度是否符合要求。锚头要紧贴垫板，上好的楔块要齐平。千斤顶、锚具、管道要三对中并且保证千斤顶与锚下垫板垂直。张拉力按设计张拉力分级控制。两端同时张拉时，两端千斤顶升降压、画线、测伸长、插垫等工作应基本一致。张拉时要保持四台千斤顶同步对称张拉，并记录各分级拉力的伸长值，对钢绞线的伸长值，伸长率进行复核验算，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应采取措施，予以调整后，方可继续张拉。符合规范要求后，顶压、回锚、卸下千斤顶，并用107胶和水泥拌和物封锚。预应力筋的锚固，应在张拉控制应力处于稳定状态下进行。预应力筋锚固后的外露长度不宜小于30mm。张拉应力控制为：对于钢绞线：0 初应力30%wn 50%wn con(持荷2min锚固)对于精轧螺纹钢筋0 con(持荷2min锚固) 0（上述程序可反复几次）初应力 con(持荷2min锚固)。其中con为张拉时的控制应力，包括预应力损失值。竖向预应力筋可一次张拉到控制应力，然后持荷5分钟后测伸长和锚固。压浆（1）、压浆工作应在张拉完毕24小时内进行，水泥浆质量要求：水泥采用普硅42.5MPa水泥，水泥浆的强度不小于40Mpa,使用前加强检验，确保水泥质量符合要求。拌和用水应为清洁饮用水。水灰比宜为0.4-0.5，水泥浆稠度控制在14-18s之间，水泥浆的泌水率最大不超过3%，拌和3h内泌水率控制在2%，泌水应在24h内重新全部被浆收回。（2）、压浆前用压力水冲洗管道，使用压缩空气，将孔道内的所有积水吹走。水泥浆自拌制至压入孔道的延续时间，视气温情况而定，一般在30-45分钟范围内。水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌。对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆，不得通过加水来增加其流动度。压浆应缓慢均匀进行，应达到另一端饱满和出浆，并达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。压浆的最大压力宜为0.5-0.7Mpa；当孔道较长或采用一次压浆时，最大压力宜为1Mpa，竖向预应力筋孔道的压浆最大压力宜为0.3-0.4Mpa。为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5Mpa的一个稳压期，稳压期不少于2分钟。当气温高于35度时，压浆宜在夜间进行。压浆喷嘴与孔道间的联结应紧密不漏，以免空气进入，影响压浆质量。压浆需连续进行，不得中断。（3）每一工作班应留取不少于3组7.077.077.07cm的立方体试件，标养28天，检验其抗压强度作为水泥浆质量的评定依据。模板拆除0#块张拉完毕，即可拆除模板及支架，800mm钢管要继续保留，用于抵销悬浇施工中可能产生的不平衡荷载。拆除时先松掉牛腿、砂筒、联结螺栓。放掉砂筒中的石英砂，使得工字钢以上的支架体系下落，然后逐一拆除各部件。2.2.2.4挂篮悬浇施工0#块体施工完以后，在上面拼装挂篮并做模拟加载试验。根据模拟加载试验，确定箱梁主梁应力值、挠度值、吊带应力值、吊带下降位移，底篮后托梁挠度值、底篮纵梁挠度值后，把挂篮移动就位。挂篮设计时考虑0#块的长度，从浇1#块体时采用两个独立挂篮进行悬浇块体的施工。2.2.2.4.1挂篮施工工艺流程：施工准备组拼挂蓝支 底侧 模绑扎底、腹板钢筋立芯模绑顶板筋标定高程浇筑砼高程、线形监测养护、穿束张拉预应力束高程、线形监测前移挂蓝标定高程压砼试块制作砼试块调整底模2.2.2.4.2挂篮施工(1)挂篮的工作原理本工程采用导链牵引式菱形挂篮。挂篮主构架采用菱形结构，刚度较大，变形小。挂篮的底模板前端悬挂在主构架上，后端吊于箱梁底板；内模通过两根内滑梁承担，内滑梁前端吊在主构架上，后端吊在箱梁上，内模向前推进时可在内滑梁滚动；外模通过在挂篮两侧工作平台上搭设碗扣支架支撑。挂篮在浇灌混凝土时，锚固装置固定在块体上；移动时，首先解除锚固装置，然后采用卷扬机驱动导链或人工拉导链驱动挂篮向前推进。挂篮的施工程序如下：挂蓝移动到新的混凝土浇注位置调整外模，并将其固定底板及腹板钢筋绑扎内模推进顶板钢筋绑扎混凝土浇注养护完成后张拉松开模板，准备浇注下一梁段推进挂蓝挂蓝设计、挂蓝组成及挂篮安装根据现场实际情况，项目部计划采用菱形挂蓝。本工程单只菱形挂蓝自重32t，底板和侧板共重12t，侧模采用竹胶板，挂蓝设计弹性变形控制在1cm内。挂篮主要由篮体、承重系统、悬挂系统、模板系统及行走系统组成。篮体：由上下横梁、纵梁及底板构成。承重系统：承重主梁由两片菱形支架组成，每片菱形支架后端利用在已浇筑的块体腹板两侧预埋的孔洞穿入4根或6根32精扎螺纹钢作后锚杆，将后锚杆穿入后锚扁担梁后用螺母拧紧使菱形支架锚固于已浇好的块体中。利用箱梁竖向预应力筋锚固轨道及挂篮，取消了后平衡重，使挂篮自重减轻。悬挂系统：挂蓝前吊利用7根32精扎螺纹钢筋作吊杆，悬挂于挂篮前上、下横梁上；后端两侧对应前端用4根32精扎螺纹钢筋作吊杆，悬挂于挂篮后上、下横梁间，其中最外侧与前端对应，里侧两根穿入已浇筑好的块体翼缘板预留孔中悬挂于上、下横梁间，后端中间3根32精扎螺纹钢筋穿入已浇筑好的块体底板预留孔中锚固于挂篮后下横梁中。模板系统挂篮底模采用整体钢模板，由横向分缝的两块整体钢模板组成，纵向无缝。为了保证新老块件不漏浆，在底模板与已完成块件混凝土之间夹双面胶带止浆并用3根32精扎螺纹钢筋将底模与已浇块件底板预先拉紧，确保止浆无台阶。挂篮外侧模采用1.5cm厚的竹胶板做板面，下部搭设碗扣支架支撑于侧模底部的围檩上，在外模的底部、中间根据块体的大小均匀布置直径为20的对拉螺丝，并与内模拉紧，以抵抗混凝土侧压力，保证不涨模，侧模与底板间夹橡胶条止浆。挂篮内模采用1.5cm厚的竹胶板、1010cm的 木方及10cm槽钢制作；顶部利用内滑梁支撑，侧面利用与挂篮外侧模板布置的20的对拉螺丝拉紧，并用钢管支撑保证模板的稳固、强度及刚度。行走系统及安全措施：本挂篮行走系统为无平衡重，10T导链牵引式走行。挂篮行走采用滑移方式，即先铺设行走钢板，摆放滑移轨道，并利用箱梁竖向预应力钢筋锚固轨道及挂篮，保证挂篮与块体分开后不致使挂篮产生倾覆，然后解除挂篮尾部、底板位置的后锚杆及松开挂篮所有的吊杆，使模板与块体彻底分开，通过卷扬机或人工用10T导链牵引走行。挂篮施工前先在陆地上进行预拼装。待各方面检查验收准确无误后，再在0#块件上进行拼装。挂篮拼装流程为：测量放线在0#块腹板处安装滑移轨道菱形支架拼装吊装菱形支架至滑移轨道上，同时拼装前后联结系安装后锚固系统及前横梁安装悬吊系统安装底板平台测量调整挂篮轴线及底板、腹板高程。挂篮预压挂篮拼好就位以后，需对挂蓝菱形支架、前横梁及吊带进行预压，以消除挂篮的非弹性变形，检测挂篮的弹性变形；预压荷载为最大块体重量的1.2倍(即1#块重量的1.2倍),现场计划用砂袋逐级加载预压,布点位置为：每片菱形支架设 2个点(每侧桁架前吊带处、1/2处各一点)，底板15个点（三个截面，分别为前、中、后3个截面；每个截面5个点，分别为翼缘板内侧、外侧，底板左、中、右共5点）。逐级加载次序为：0-25-50-75-100-120%-75%-50-25%O。加载时注意挂篮是否有异常现象，发现问题及时研究解决。跟踪测量每一级加载过程中挂蓝系统的弹性及非弹性变形，每级持荷时间不低于10min，满载后不再继续变形即可开始卸载。根据测量的高程计算挂篮变形值，并绘制相关曲线。通过预压，从而消除挂篮非弹性变形，获得挂篮在承压时的弹性变形量，并推算出不同荷载之间重量引起的弹性变形（施工调整值），该弹性变形值在立模时计入底板预留抬高数值内，即预先设置预拱度来调节各块件的立模标高。根据底模标高=设计标高+施工调整值+设计预拱度值，进