单层厂房排架结构.ppt

第12章 单层厂房排架结构,第12章 单层厂房排架结构,单层厂房具有形成高大的使用空间，容易满足生产工艺流程 要求，内部交通运输组织方便，有利于较重生产设备和产品放 置，可实现厂房建筑构配件生产工业化以及现场施工机械化等特 点。因此，单层厂房在冶金、机械制造、电机制造、化工以及纺 织等工业建筑中得到广泛的应用。,钢筋混凝土单层厂房的常用结构形式有排架结构和刚架结构。, 12.1 概 述,一、排架结构 排架结构由屋架或屋面梁、柱和基础组成。 排架柱与屋架或屋面梁为铰接，而与其下基础为刚结。,按照厂房的生产工艺和使用要求不同，排架结构可设计为单 跨或多跨、等高或不等高等多种形式，如图。,在单层厂房设计中，对于跨度较大以及对相邻厂房有较大干扰的车间，应采用单跨厂房； 对于跨度较小且生产工艺和使用要求相同或相近的一些车间，可组合成一个多跨厂房。 单层多跨厂房一般应设计成等高厂房，以使结构受力明确，设计和计算简单；构件种类规格少，施工方便。但当生产工艺要求的相邻跨高差较大时，则应设计成不等高厂房。,单层厂房中的排架结构，根据其所用材料不同，分为钢筋混凝土砖排架、钢筋混凝土排架和钢钢筋混凝土排架。,钢筋混凝土砖排架由钢筋混凝土屋架或屋面梁、烧结普通 砖柱和基础组成。其承载能力和抗震性能均较低，故一般用于跨 度不大于15 m。柱顶标高不大于6.6 m、无吊车或吊车起重量小 于5 t的中小型工业厂房。,钢筋混凝土排架由钢筋混凝土的屋架或屋面梁、柱及基础组 成。由于其具有较高的承载能力和较好的抗震性能，因此可用 于跨度不大于36 m、檐高不大于20 m、吊车起重量不超过200 t 的大型工业厂房。,钢钢筋混凝土排架由钢屋架、钢筋混凝土柱和基础组成。 其承载能力和抗震性能较钢筋混凝土排架好，可用于跨度大于36 m、吊车起重量超过250 t的重型工业厂房。, 二、刚架结构 刚架结构通常由钢筋混凝土的横梁、柱和基础组成。,刚架柱与横梁为刚接，与基础常为铰接。 刚架结构按横梁形式的不同，分为折线形门式刚架和拱形门式刚架。,钢筋混凝土门式刚架的顶节点做成铰接时，称为三铰门式 刚架，如图(a)所示；当其顶节点做成刚结时，称为两铰门式 刚架(如图(b)和图(c)所示)。,刚架结构的优点：梁柱整体结合，构件种类少，制作简单，跨度和高度较小时比钢筋混凝土排架结构节省材料。,刚架结构的缺点：梁柱转折处因弯矩较大而容易产生裂缝；同时，刚架柱在横梁的推力作用下，将产生相对位移，使厂房的跨度发生变化。因此，刚架结构在有较大起重量的吊车厂房中的应用受到了一定的限制。,刚架结构一般仅适用于无吊车或吊车起重量不大于10 t、跨度不大于18 m的中小型厂房或仓库等建筑。,本章主要介绍单层装配式钢筋混凝土排架结构厂房。,单层装配式钢筋混凝土排架结构厂房通常由各种不同结构构件连接而成的，可分为屋盖结构、横向平面排架、纵向平面排架和围护结构四大部分。, 12.2 排架结构的组成与布置,1. 屋盖结构 屋盖结构分为无檩体系和有檩体系。, 一、排架结构的组成,1. 屋盖结构 屋盖结构分为无檩体系和有檩体系。 无檩体系由大型屋面板、屋架或屋面梁、屋盖支撑组成。 有檩体系由小型屋面板、檩条、屋架或屋面梁、屋盖支撑组成。 有檩体系，因其刚度小整体性差，故仅适用于中小型厂房。 设置天窗架及天窗架支撑。 设置托架。, 一、排架结构的组成,1. 屋盖结构 1) 屋面板 屋面板支承在檩条或屋架(屋面梁)或天窗架上，直接承受施加在其上的屋面活荷载、积灰荷载、雪荷载及风荷载等，并把它们传给其下的支承构件。,2) 天窗架 天窗架支承在屋架上，承受其上屋面板及天窗传来的荷载，并把它们传给屋架。,3) 檩条 檩条支承在屋架(屋面梁)上，承受屋面板传来的荷载，并将 其传给屋架。檩条同时起着增强屋盖总体刚度的作用。,4) 屋架和屋面梁 屋架或屋面梁一般直接支承在排架柱上，承受大型屋面板或 檩条、天窗架及悬挂吊车等传来的全部屋盖荷载，并将其传至排 架柱顶。,5) 托架 托架支承在相邻柱上，承受其上屋架传来的荷载，并传给支 承柱。,屋盖结构除起承力作用外，还起着围护作用。,2.横向平面排架 横向平面排架由横向平面内一系列排架柱(简称横向柱列)、 屋架或屋面梁(统称横梁)和基础组成。,作用：厂房结构受到的竖向荷载(结构自重、屋盖可变荷载、 吊车竖向荷载等)和横向水平荷载(横向风荷载、吊车横向水平荷 载等)主要由横向平面排架承受，并通过它传给基础及地基。,横向平面排架是厂房的基本承力结构，必须进行设计计算，以确保其可靠性。,纵向平面排架由纵向柱列、连系梁、吊车梁、柱间支撑及基 础等组成。,3. 纵向平面排架,作用：保证厂房结构的纵向刚度和稳定性，承受厂房结构受到 的纵向水平荷载(山墙传来的纵向风荷载、吊车纵向水平荷载 等)，并把其传给基础。,通常，纵向平面排架承担的荷载较小，纵向柱子又较多， 再加上柱间支撑的加强，因而纵向平面排架的刚度较大，而内 力较小，一般可不进行计算，仅采用构造措施即可。,3. 纵向平面排架,但当纵向柱子小于7根或需要考虑地震作用时，就要进行纵 向平面排架的计算。,4. 围护结构 围护结构由纵墙、横墙(山墙)、圈梁、基础梁、抗风柱等组成。,主要承受自重或墙重以及作用在墙面上的风荷载。 抗风柱承受厂房端横墙(山墙)传来的风荷载，并将其传 给屋盖结构和基础。,单层厂房的排架结构就是由屋盖结构、横向平面排架、纵向平面排架、围护结构四部分构成的整体空间受力结构，是由以上四部分构成的整体空间受力结构。,结构设计的主要工作 在单层厂房结构设计中，屋面板、屋架或屋面梁、吊车梁、 连系梁、柱及基础等组成构件都有相应的标准图或通用图供设计 时选用。但柱和基础往往需要根据工程的实际情况进行设计计 算。因此，厂房结构选型之后，结构设计的主要工作是： (1) 进行结构布置。 (2) 选用标准构件。 (3) 分析排架内力。 (4) 计算柱和基础配筋。 (5) 绘制结构构件布置图。 (6) 绘制柱和基础施工图。,在厂房的结构平面布置中，需根据生产工艺和使用要求，确 定厂房承重柱的纵向定位轴线(跨度)和横向定位轴线(柱距)。 通常把柱的定位轴线在平面上形成的网格称为柱网。, 二、排架结构的布置,1. 柱网布置,1. 柱网布置,柱网布置既是确定柱的位置，也是确定屋面板、屋架或屋面 梁和吊车梁等构件的跨度，同时涉及到其他结构构件的布置。柱 网布置直接关系到厂房的经济合理性和先进性，因此是厂房结构 设计的重要工作。,为了便于厂房结构设计、构件生产和施工建造，柱网尺寸应 符合厂房建筑统一化基本规则。,1. 柱网布置,当厂房跨度不大于18 m时，厂房柱跨应采用3 m的倍数； 当厂房跨度大于18 m时，厂房柱跨应采用6 m的倍数。 从技术和经济角度分析比较，确有明显的优越性时，也可采用 21m、27 m或33 m的跨度和9 m或其他柱跨。,柱距一般采用6 m,1) 伸缩缝 为了减少温度变化对厂房的不利影响，需要沿厂房的横向或 纵向设置伸缩缝，将厂房结构分成若干个温度区段。,2. 变形缝的设置,变形缝包括伸缩缝、沉降缝和防震缝。,温度区段的划分应尽可能简单规整，并应使伸缩缝的数 量最少。 温度区段的长度(伸缩缝之间的距离)与结构类型及其所 处的环境条件有关。,混凝土结构设计规范规定，装配式钢筋混凝土排架结 构的伸缩缝最大间距，在室内或土中时为100 m；在露天时 为70 m。 对于下列情况，伸缩缝的最大间距宜适当减小： (1) 从基础顶面算起柱高低于8 m。 (2) 屋面无保温隔热措施； (3) 经常处于高温作用或位于气温干燥地区、夏季炎热且暴雨频繁的地区。,厂房的横向伸缩缝应从基础顶面开始，将相邻两个温度区段 的上部结构构件全部分开；伸缩缝处采用双柱、双屋架(屋面 梁)，纵墙和各构件间留出一定宽度的缝隙，以使上部结构在温度 变化时，沿纵向可自由地变形，不致引起厂房开裂。 对厂房的纵向伸缩缝，一般做法是将伸缩缝一侧的屋架或屋 面梁用滚轴式支座与柱相连。,如果单层厂房相邻两部分高度差很大(10 m以上)、两跨间吊 车起重量相差较大、地基承载力或土的压缩性有较大的差异、厂 房各部分的施工时间先后相差较长时，可考虑设置沉降缝,2) 沉降缝,沉降缝应将厂房从屋顶至基础完全分开，以使缝两侧结构发 生不同沉降时不致影响厂房的使用功能。,沉降缝可兼起伸缩缝的作用。,地震区的单层厂房为减轻震害，应考虑设置防震缝。当厂 房的建筑平面、立面复杂或结构相邻部分的刚度、高度相差较 大时，需采用防震缝将其分开。,3) 防震缝,防震缝从基础顶面开始沿厂房全高设置，其宽度需符合一 定的要求，以避免地震时相邻部分互相碰撞，导致厂房破坏。,厂房高度是指屋面梁底面或屋架下弦底面的标高及吊车轨 顶标高。这两个标高是厂房结构设计中重要的参数，应根据生 产工艺和使用要求确定，同时要符合建筑模数的规定。,3. 厂房高度的确定,对无吊车的单层厂房，屋面梁底标高H根据生产设备高度和 生产使用、检修所需的高度确定。 对设有吊车的单层厂房，屋面梁底标高H由生产设备高度和 吊车起吊运行所需的高度确定。可按下列公式计算，并取两者中 的较大值，即,对无吊车的单层厂房，屋面梁底标高H根据生产设备高度和 生产使用、检修所需的高度确定。 对设有吊车的单层厂房，屋面梁底标高H由生产设备高度和 吊车起吊运行所需的高度确定。可按下列公式计算，并取两者中 的较大值，即 (2-1) 或 h1为最高设备的高度； h2为超越设备的安全高度，一般应不小于 500 mm； h3为最高吊物高度； h4为吊索最小高度；h5 、h6分别 为吊车底、顶至吊车轨顶高度，可根据吊车规格查得； h7为吊车 行驶安全高度，一般不小于220 mm； h8为操纵室底至吊车底高 度，由吊车规格查得。,(2-2),吊车轨顶标高由屋面梁底标高或屋架下弦底标高减去吊车顶 至吊车轨顶高度和吊车行驶安全高度得到。,柱的牛腿顶面标高为吊车轨顶标高减去吊车轨道连接高度和 吊车梁端高度。,确定厂房高度时，考虑建筑模数的要求，屋面梁底标高应为 300 mm的倍数；柱的牛腿顶面标高应为300 mm的倍数；吊车轨顶 标高应为600 mm的倍数。为满足以上要求，允许吊车轨顶实际设 计标高与工艺要求的标志高度相差200 mm。,单层装配式钢筋混凝土排架结构厂房中的屋面板、屋架或屋 面梁、吊车梁等构件，应根据厂房的柱网尺寸、高度、吊车起重 量和承受的荷载等实际情况，并考虑当地材料供应和施工条件， 经过技术和经济的比较，按标准图集中的要求合理地选用。,12.3 排架结构的构件选型,一、屋盖构件 1. 屋面板 单层厂房无檩体系屋盖的常用屋面板类型、特点及使用范围 见表2-1。,2. 天窗架 天窗架有钢和钢筋混凝土两种，其跨度为6 m或9 m。单层厂 房中常用钢筋混凝土三铰刚架式天窗架由两个三角形刚架在顶节 点处及底部与屋架焊接而成。,3. 屋面梁和屋架 常用屋面梁和屋架的形式、跨度、特点及适用范围见表2-2。,单层厂房中常用预应力混凝土三角形托架和折线形托架。,4. 托架,5、支撑布置 保证结构稳定性、增强厂房的空间刚度、传递水平荷载(风荷载、吊车荷载)、施工、安装的稳定。,1. 吊车梁 吊车梁支承在柱牛腿上，承受吊车传来的竖向荷载和横向或 纵向水平荷载，并把它们传给牛腿和横向或纵向平面排架。 吊车梁同时还有连系纵向柱列，增强厂房纵向刚度的作用。,二、吊车梁及柱,设计时可根据吊车的工作级别、跨度、起重量和台数从相应 的标准图中选用，并在结构布置图中标明其编号。,2. 柱 柱是单层厂房重要的承重构件。按照受力不同分为排架柱和 抗风柱。,1) 排架柱 排架柱的常用形式有矩形截面柱、工字形截面柱和双肢柱等. 当排架柱的截面高度h500 mm时，采用矩形截面柱； 当h=600 mm800 mm时，采用矩形或工字形截面柱； 当h=900 mm1200 mm时，采用工字形截面柱； 当h=1300 mm1500 mm时，采用工字形截面柱或双肢柱； 当h1600 mm时，采用双肢柱。,排架柱的截面尺寸不仅要满足截面承载力要求，还要具有足 够的刚度，以保证厂房在正常使用过程中不出现过大的变形。,注：(1) H1为基础顶至吊车梁底的高度。 (2) H 为基础顶至柱顶总高度。 (3) Q为吊车起重量。,注： (1) 矩表示矩形截面b h。 (2) 表示工字形截面b h hf (hf为翼缘厚度)。 (3) 双表示双肢柱b h hz(hz为肢杆厚度)。,2) 抗风柱 墙面受到的风荷载，一部分直接传给纵向柱列，另一部分则通过抗风柱与屋架上弦或下弦的连接传给纵向柱列和抗风柱下基础。,抗风柱与屋架既要可靠的连接，以保证把风荷载有效地传给 屋架直至纵向柱列；又要允许两者之间具有一定竖向位移的可能 性，以防厂房与抗风柱沉降不均匀时产生不利的影响。,钢筋混凝土抗风柱的上柱宜采用不小于350 mm350 mm的矩 形截面；下柱可采用矩形截面或工字形截面，其截面宽度b350 mm，截面高度h600 mm，且hHe/25(He为抗风柱基础顶至与屋 架连接处的高度)。,圈梁为非承重的现浇钢筋混凝土构件，在墙体的同一水平面 上连续设置，构成封闭状，并和柱中伸出的预埋拉筋连接。,三、圈梁,圈梁的作用是将厂房的墙体和柱等箍束在一起，增强厂房结 构的整体刚度，防止因地基不均匀沉降或较大振动作用等对厂房 产生的不利影响。,圈梁的设置与墙体高度、设备有无振动及地基情况等有关。 一般情况下，单层厂房可按下列原则设置圈梁： 无吊车的砖砌围护墙厂房，当檐口标高为5 m8 m时，应在檐口标高处设置圈梁一道；当檐口标高大于8 m时，应增加设置数量。 (2) 无吊车的砌块围护墙厂房，当檐口标高为4 m5 m时，应在檐口标高处设置圈梁一道；当檐口标高大于5 m时，应增加设置数量。 (3) 设有吊车或较大振动设备的单层厂房，除在檐口或窗顶标高处设置圈梁外，尚应增加设置数量。,四、连系梁 连系梁一般为预制钢筋混凝土构件，两端支承在柱牛腿上， 用预埋件或螺栓与牛腿连接。 连系梁的作用是承受其上墙体及窗重，并传给排架柱；同时 起连系纵向柱列增强厂房纵向刚度的作用。,五、基础梁 在单层厂房中，一般用基础梁来支承围护墙，并将围护墙的重力传给基础。,单层厂房的柱下基础一般采用单独基础。按外形不同，分为阶形基础和锥形基础。,六、基础,对单层厂房排架结构进行内力分析和内力组合，是为了获得 排架柱在各种荷载作用下，控制截面的最不利内力，作为设计柱 的依据；同时，柱底截面的最不利内力，也是设计基础的依据。 主要内容包括：确定计算简图、荷载计算、内力分析和内力组 合。,12.4 排架结构的内力分析与内力组合,1. 计算单元 在计算时，可通过两相邻柱距的中线取出有代表性的一段， 如图中的阴影部分，作为计算单元。 由于吊车的大车可沿厂房的纵向移动，因此，通过吊车梁传给 排架柱的吊车荷载不能按计算单元考虑。,一、计算简图,H,2. 基本假定 基本假定： 排架柱下端固接于基础顶面。 (2)排架柱上端与横梁(屋架或屋面梁的统称)铰接。 (3)横梁为轴向变形可忽略不计的刚性连杆。,H,3. 计算简图 根据上述基本假定，可得横向排架的计算简图。 在计算简图中，排架柱的轴线分别取上、下柱的截面中心线；上柱高Hu为牛腿顶面至柱顶的高度；下柱高H1为基础顶面至牛腿顶面的高度；柱总高H为H1与HU之和；上、下柱的截面抗弯刚度EIu、 EI1可按所选用的混凝土强度等级和预先设定的截面形状与尺寸确定。,恒荷载和活荷载两类。,二、荷载计算,恒荷载一般包括屋盖自重G1、上柱自重G2、 下柱自重G3、吊车梁与轨道联结件等自重G4以及 由支承在柱牛腿上的连系梁传来的围护结构等自 重。,活荷载一般包括屋面活荷载Q1、吊车竖向荷 载Dmax、吊车横向水平荷载Tmax、横向的均布风荷 载q及作用于排架柱顶的集中风荷载Fw等。,1. 恒荷载 1) 屋盖自重G1 屋盖自重为计算单元范围内的屋面构造层、屋面板、天窗 架、屋架或屋面梁、屋盖支撑等自重。,屋盖自重为计算单元范围内的屋面构造层、屋面板、天窗 架、屋架或屋面梁、屋盖支撑等自重。屋盖自重以集中力G1的形 式作用于柱顶。当采用屋架时，G1的作用线通过屋架上、下弦中 心线的交点，一般距厂房纵向定位轴线150 mm。当采用屋面梁 时，G1的作用线通过梁端支承垫板的中心线。,2) 柱自重G2和G3 上、下柱的自重G2、G3(下柱包括牛腿)分别按各自的截面尺 寸和高度计算。G2作用于上柱底部截面中心线处，在牛腿顶面 处，对下柱截面中心线有力矩M2= G2 e2。G3作用于下柱底部，且 与下柱截面中心线重合。,3) 吊车梁与轨道联结等自重G4 吊车梁与轨道联结等自重G4可根据所选用的构配件，由相应 的标准图集中查得，轨道联结也可按1 kN/m 2 kN/m计算。G4 沿吊车梁的中线作用于牛腿顶面，对下柱截面中心线有偏心距 e4，在牛腿顶面处有力矩M3= G4e4。 当考虑G1、G2、G3、G4共同作用时，需要按排架计算内力的简 图， 。,2. 屋面活荷载 屋面活荷载包括屋面积灰荷载、雪荷载及屋面均布活荷载。 屋面活荷载Q1的计算范围、作用形式及位置同屋盖自重G1。,1) 屋面积灰荷载 当设计的厂房在生产过程中有大量的排灰或与灰源排放临近 时，应考虑屋面积灰荷载。积灰荷载按荷载规范的规定取 值。,2) 雪荷载 屋面水平投影面上的雪荷载标准值Sk按下式计算： 式中： 屋面积雪分布系数，由荷载规范查得。 基本雪压(kNm2)，按荷载规范给出的50年一 遇的雪压采用。,3) 屋面均布活荷载 屋面水平投影面上的屋面均布活荷载按荷载规范的规定 采用。当该屋面为不上人的屋面时，屋面均布活荷载标准值取 0.5kNm2；如施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用。,屋面均布活荷载不应与雪荷载同时组合，仅取两者中的较大 值。积灰荷载应与雪荷载或不上人的屋面均布活荷载两者中的较 大值同时考虑。,单层工业厂房中的吊车，按主要承重结构的形式分为单梁式吊车和桥式吊车；按吊钩的种类分为软钩吊车和硬钩吊车；按动力来源又分为手动吊车和电动吊车。在实际工程中应根据使用要求确定，目前多采用电动吊车。,3. 吊车荷载,考虑吊车在工作中的繁重程度，按吊车在使用期内要求的总工作循环次数和吊车荷载达到其额定值的频繁程度，将吊车划分为A1A8共8个工作级别。,吊车的工作级别与过去采用的吊车工作制的对应关系为：A1A3相应于轻级工作制，例如用于检修设备的吊车；A4，A5相应于中级工作制；A6，A7相应于重级工作，例如轧钢厂房中的吊车；A8相应于超重级工作制。,桥式吊车由大车和小车组成，大车在吊车梁的轨道上沿着厂 房纵向运行，小车在大车的轨道上沿着厂房横向行驶，小车上设 有滑轮和吊索用来起吊物件。 桥式吊车作用在排架上的吊车荷载有吊车竖向荷载Dmax与 Dmin、吊车横向水平荷载Tmax及吊车纵向水平荷载Te。,1) 吊车竖向荷载Dmax与Dmin 当小车吊有额定最大起重量 Q的物件，行驶至大车一端的极 限位置时，则该端大车的每个轮压达到最大轮压标准值Pmax，而 另一端大车的各个轮压即为最小轮压标准值Pmin。Pmax和Pmin可据 所选用的吊车型号、规格由产品样本中查得。对常用的四轮吊 车，Pmin也可按下式计算： 式中：G 吊车的大车重。 g 吊车的小车重。 Q 吊车的额定最大起重量。,由Pmax与Pmin同时在两侧排架柱上产生的吊车最大竖向荷 载标准值Dmax和最小竖向荷载标准值Dmin，可根据吊车的最不 利布置和吊车梁的支座反力影响线计算确定。,如果单跨厂房中设有相同的两台吊车，则Dmax和Dmin可按下 式计算： (2-5) 式中：yi吊车最不利布置时，各轮子下影响线竖向坐标值 之和，可根据吊车的宽度B 和轮距K 确定。,吊车竖向荷载Dmax、Dmin沿吊车梁的中心线作用在牛腿顶面， 对下柱截面中心线的偏心距为e4，相应的力矩MDmax、MDmin为 MDmax=Dmax e4 MDmin=Dmin e4 (2-6),2) 吊车横向水平荷载Tmax 在排架计算中，由此惯性力引起的荷载称为吊车横向水平荷载。 吊车横向水平荷载对排架柱的作用位置在吊车梁的顶面，且同 时作用于吊车两侧的排架柱上，方向相同。,吊车的横向水平荷载标准值按荷载规范规定，可取横行 小车重量g与额定最大起重量Q之和的百分数，并允许近似地平均 分配给大车的各轮。对常用的四轮吊车，每个大车轮引起的横向 水平荷载标准值为： (2-7) 式中： 横向制动力系数，对软钩吊车，当 Q10 t时，=12%；当Q =16 t50 t时，=10%；当Q75 t时， =8%；对 硬钩吊车，=20%。 吊车对排架柱产生的最大横向水平荷载标准值Tmax，可利用 计算吊车竖向荷载Dmax方法求得。即： (2-8),当计算吊车横向水平荷载引起的排架结构内力时，荷载规 范规定：对单跨或多跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数 不应多于两台。 考虑小车往返运行，在两个方向都有可能启动或制动，故排 架结构受到的吊车横向水平荷载方向也随着改变。,3) 吊车纵向水平荷载Te 吊车纵向水平荷载是吊车沿厂房纵向运行时，由大车制动引 起的惯性力产生的，它通过大车的制动轮与轨道间的摩擦，经吊 车梁传到纵向柱列或柱间支撑。,吊车纵向荷载主要与大车制动轮的轮压及轨与轨道间的滑动 摩擦系数有关，其作用点位于刹车轮与轨道的接触点，方向与轨 道方向一致。荷载规范规定：吊车纵向水平荷载标准值Te应 按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压Pmax之和的10%采用。 对每侧有一个制动轮的四轮吊车，可按下式计算： Te=0.1Pmax,3) 吊车纵向水平荷载Te 计算多台吊车的纵向水平荷载时，对单跨或多跨厂房的每个 排架，参与组合的吊车台数不应多于两台。当无柱间支撑时，Te 由同一温度区段内的各柱共同承担，且按各柱沿厂房纵向的抗侧 移刚度大小比例分配。当有柱间支撑时，则Te由柱间支撑承受。,在排架计算中，考虑到多台吊车同时满载，且小车又同时 处于最不利位置的概率很小。故对多台吊车的竖向荷载标准值和 水平荷载标准值，应乘以折减系数。当参与组合的吊车台数为 两台时，对工作级别为A1A5的吊车，=0.90；对工作级别为 A6A8的吊车，=0.95。当参与组合的吊车台数为3台时，对工 作级别为A1A5的吊车，=0.85；对工作级别为A6A8的吊 车，=0.90。当参与组合的吊车台数为4台时，对工作级别为 A1A5的吊车，=0.80；对工作级别为A6A8的吊车=0.85。,4. 风荷载 建筑物受到的风荷载与建筑物的形式、高度、结构自振周 期、地理环境等有关。荷载规范规定：垂直于建筑物表面上 的风荷载标准值Wk(kN/m2)应按下式计算： Wk=zszW0,式中：z 高度z处的风振系数；对于基本自振周期大于0.25 s 的工程结构，以及高度大于30 m且高宽比大于1.5的房屋结构应考 虑风振的影响，单层厂房一般不予考虑，取z=1.0。,s 风荷载体型系数；主要与建筑物的体型有关，它是作用 在建筑物表面的实际风压与理论风压的比值，可由荷载规范 查得，其中“+”号表示压力，“-”表示吸力。,Wk=zszW0,z 风压高度变化系数；表示高度z处的风压与10 m处基本风 压的比值，主要与离地面或海平面的高度及地面粗糙度有关，离 地面或海平面愈高则风压愈大；地面粗糙度分为ABCD四类，A类 指近海海面或海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡 村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有 密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市 市区；z值可从荷载规范中查得。,Wk=zszW0,W0 基本风压(kN/m2)。以当地比较空旷平坦的地面上离地10 m高，经统计分析所得重现期为50年的10分钟平均最大风速为标 准确定，可根据建筑物所在地区查荷载规范给出的50年一遇 风压值，但不得小于0.3 kN/m 2。,单层厂房横向排架承担的风荷载按计算单元考虑。为了简化 计算，将沿厂房高度变化的风荷载分为如下两部分作用于横向排 架结构： 柱顶以下的风荷载标准值沿高度取为均匀分布其值分别为 q1+q2；此时的风压高度变化系数z按柱顶标高确定。 (2) 柱顶以上的风荷载标准值取其水平分力之和，并以水平集中风 荷载Fw的形式作用于排架柱顶。此时的风压高度变化系数z， 对有天窗的可按天窗檐口标高确定；对无天窗的可按屋盖的平均 标高或檐口标高确定。,由于风是变向的，因此排架内力分析时，既要考虑风从横向 排架一侧吹来的受力情况，也要考虑风从横向排架另一侧吹来的 受力情况。,当某榀横向排架受到荷载作用时，不仅该排架受力产生位移， 而且其他排架也参与受力产生位移，从而使直接受荷排架承受的 力减少。这种排架与排架之间的相互关联作用称为厂房的整体空 间作用。,三、 内力分析,在厂房的设计中，当需要考虑整体空间作用的有利影响时， 仅对吊车荷载而言。 当不考虑厂房的整体空间作用时，单层厂房的横向排架是一 个承受多种荷载作用、具有变截面柱的平面结构。,三、 内力分析,对单跨排架，通常需考虑如下8种单独作用的荷载情况： (1) 荷载(G1、G2、G3及G4等)。,(3) 吊车竖向荷载Dmax作用于A柱，Dmin作用于B柱。 (4) 吊车竖向荷载Dmim作用于A柱，Dmax作用于B柱。 (5) 吊车水平荷载Tmax作用于A、B柱，方向由左向右。 (6) 吊车水平荷载Tmax作用于A、B柱，方向由右向左。 (7) 风荷载(Fw、q1、q2)由左向右作用。 (8) 风荷载(Fw、 q1、q2)由右向左作用。,(2) 屋面活荷载(Q1)。,排架在各种单独作用的荷载情况下的内力均可用结构力学的 方法进行计算。在计算时，如不考虑厂房的整体空间作用，其计 算简图可归结为柱顶有不动铰支排架和柱顶有侧移的铰接排架两 种。,1. 柱顶为不动铰支排架 单跨等高排架在恒荷载(如G1、G2、G3、G4等)以及屋面活 荷载(如Q1)作用下，一般属于结构对称、荷载对称的情况，因 此，可按柱顶为无侧移的不动铰支排架计算内力。由于在排架的 计算简图中假定横梁为刚性连杆，故可按单根柱计算简图分析柱 的内力。,对所示的单根柱计算简图，可根据各个荷载(如G1或Q1、G2、 G4等)对柱上、下轴线的偏心距(e1、e2、e4等)，将其转换为分别作 用在柱顶和牛腿顶面的力矩M1和M2以及沿上、下柱轴线作用的 集中力。由于沿柱轴线作用的集中力仅使柱产生轴向力，而不引 起弯矩和剪力，因此，可按图所示的计算简图计算柱的截面弯矩 和剪力。,图所示的计算简图为一次超静定结构，用结构力学的方法可求得在M1和M2分别作用下的柱顶反力R1和R2为：,式中：C1柱顶力矩M1作用下的柱顶反力系数 C2牛腿顶面力矩M2作用下的柱顶反力系数 柱顶反力R1和R2的方向按实际受力情况确定。当求得M1和 M2共同作用下的柱顶反力(R= R1+ R2)后，即可按悬臂柱计算柱 的截面弯矩和剪力。,2. 柱顶为有侧移的铰接排架 排架在吊车荷载及风荷载作用下，一般可按柱顶为有侧移的 铰接排架进行内力计算。,吊车竖向荷载作用的排架内力计算 吊车竖向荷载Dmax和Dmin同时分别作用在两侧柱的有侧移 铰接排架柱的内力，根据力的叠加原理，可由图 (a)和图 (b)的内 力计算结果叠加而得。,对于吊车竖向荷载Dmax作用在A柱的图 (a)所示情况，作 用于A柱下柱轴线上的Dmax仅对其下柱产生轴向力，故可按图 (a)所示计算排架柱的截面弯矩和剪力。计算时，可按如下步 骤进行：,在排架柱顶附加一个不动铰支座(图 (b)，按前述的柱顶 为不动铰支排架计算牛腿顶面处 作用下的柱顶反力 和柱 的内力。此时的 为： 式中的柱顶反力系数C2由附录9查得。,(2) 为消除附加不动铰支座的影响，将柱顶反力反向作用于有侧移 的铰接排架柱顶，按剪力分配法求得此时的柱顶剪力Vi，即可按 悬臂柱计算柱的内力。柱顶剪力Vi为,式中： 第i柱的柔度，即柱顶作用单位水平力时在柱顶产生的水平位移，其倒数1/ 称为第i柱的抗剪刚度。 第i柱的剪力分配系数，即第i柱的抗剪刚度1/ 与各柱抗剪刚度总和的比值，且 =1；对于单层单跨对称排架结构 =0.5。 C0 柱顶单位水平力作用下的柱顶位移系数，由附录9中附图9-1查得。 (3) 将上述两步所得柱的内力叠加，即为如图 (a)所示排架柱的内力。同理，可求得吊车竖向荷载Dmin作用在B柱时排架柱的内力。,以上为吊车竖向荷载Dmax在A柱、Dmin在B柱时单跨等高排架的内力计算方法。当吊车竖向荷载Dmin作用于A柱、Dmax作用于B柱时，同样可用上述方法计算排架柱的内力。但此时排架柱的内力图恰好与Dmax在A柱时相反，因此，Dmin作用于A柱的情况可不再另行计算。,2) 吊车水平荷载作用的排架内力计算 在吊车水平荷载Tmax作用下，有侧移铰接排架柱的内力也可利用柱顶附加不动铰支座和剪力分配法进行计算。,对于(b)所示的情况，可分别按上端为不动铰支下端为 固定的变截面单根柱计算其柱顶反力 和柱的内力，各柱的柱 顶反力 为： =C3Tmax 式中：C3吊车水平荷载Tmax作用下的柱顶反力系数，由附录 中附表1-41-6查得。 此时，排架柱顶总的反力RT= 。 对于图 (c)所示的情况，则按剪力分配法计算在RT作用下 各柱的柱顶剪力 ，并求得各柱内力。,3) 风荷载作用的排架内力计算,(1) Fw作用下的计算。柱顶反力RFw=Fw，且柱中不产生内力。 (2) q1作用下的计算。此时的柱顶反力Rq1为： 式中：C4均布风荷载作用下的柱顶反力系数由附录9中附图 9-7查得。,(3) q2作用下的计算。对图(c)所示的情况，可采用与q1作用 时相同的方法分析计算。此时的柱顶反力Rq2为： 将Fw、和单独作用下的排架柱内力和柱顶反力分别进行叠 加，即得如图(a)所示排架柱的内力和柱顶总的反力Rw。 对Rw反向作用下的图(b)所示情况，由剪力分配法即可 求得其排架柱的内力。 最后，将图(a)和图(b)中对应排架柱的内力叠加，即为原单 跨排架在风荷载作用下的柱中内力。,1. 控制截面 上柱底部截面-（最大轴力和弯矩） 下柱牛腿顶面截面II-II（吊车竖向荷载作用下的弯矩最大） 柱底截面(基础顶面) III- III（在风荷载和吊车横向水平 荷载作用下弯矩最大，是设计基础的依据）,四、内力组合,2. 内力组合的项目 单层厂房的排架柱为偏心受压构件。一般采用对称配筋。对 于矩形、工字形截面柱的每一个控制截面，可考虑以下四项不利 内力组合： (1) +Mmax与相应的N 和V。 (2) -Mmax与相应的N 和V。 (3) Nmax与相应的M 和V。 (4) Nmin与相应的M 和V。 在上述四项不利内力组合中，其前两项和第四项可能为大偏 心受压情况，而第三项可能发生小偏心受压情况。按此四项进行 组合，基本能够控制柱的配筋量，满足工程设计要求。,3. 同一种内力的组合 对于一般的单层厂房排架结构，在恒荷载、屋面活荷载、风 荷载和吊车荷载作用下，其排架柱的每一个控制截面有如下几种 可能的组合：,（1）由可变荷载效应控制的组合 “恒荷载”任一种“活荷载”,“恒荷载”0.9(任意两种或两种以上“活荷载”）,（2）由永久荷载效应控制的组合,4. 组合时注意的问题 对排架柱的控制截面进行最不利内力组合时，应注意如下几点： (1) 每次组合以一种内力为目标决定荷载项的取舍； (2) 恒荷载参与每一种组合。 (3) 吊车竖向荷载Dmax作用于A柱和Dmin作用于A柱，只能选其中一种参与组合。 (3) 吊车水平荷载Tmax作用方向向右与向左只能选其中一种参与组合。 (4) 有吊车竖向荷载Dmax(Dmin)应同时考虑吊车水平荷载Tmax作用的可能。 (5) 风荷载作用方向向右与向左只能选其中一种参与组合。 (6) 组合Nmax或Nmin项时，对于轴向力为零，而弯矩不为零的荷载(如风荷载)也应考虑参与组合。,六、单厂排架考虑整体空间作用,Fk=mk Fk,mk：为单个荷载作用下的厂 房整体空间作用系数， 约为0.800.95。,1、单个荷载作用下的厂房整体空间作用,2、吊车荷载作用下的厂房整体空间作用,12.5 排架柱的设计,二、柱的吊装验算 预制柱的吊装有平吊和翻身吊两种方式。因平吊比翻身吊施 工简单，故在满足吊装时承载力和裂缝宽度要求的条件下，宜优 先采用平吊。,吊装验算时的截面形式与尺寸，按实际受力方向确定。对 于平吊时的H形截面，则可简化为宽度为2hf、高度为bf的的矩形 截面。,1、在吊装时柱身自重的动力系数采用1.5； 2、吊装时混凝土的强度采用设计强度的70%； 3、安全等级降低一级； 4、如不满足，增加吊点或调整配筋。,吊装时的裂缝宽度验算，应按混凝土结构设计原理中给 出的相应公式计算。为了简化，根据受弯构件的裂缝宽度与裂缝 截面处受拉钢筋应力的 近似关系，如满足下式要求可不进行 裂缝宽度验算： 式中：MK考虑动力系数后验算截面处的弯矩标准值。,三、牛腿设计 单层厂房中的排架柱一般都设有牛腿，以支承屋架(屋面梁)、吊车梁、连系梁等构件，并将这些构件承受的荷载传给柱子。,五、牛腿 （一）牛腿的作用： 支承屋架(屋面梁)、托梁和吊车梁等构件。 （二）牛腿的分类： ah0，长牛腿(悬臂梁)； ah0，短牛腿(变截面深梁)。,a牛腿竖向力Fv的作用点至下柱 边缘的水平距离； h0牛腿与下柱交接处的牛腿竖直 截面的有效高度。,1. 牛腿的应力状态 对牛腿进行加载试验表明，在混凝土开裂前，牛腿的应力 状态处于弹性阶段；其主拉应力迹线集中分布在牛腿顶部一个较 窄的区域内，而主压应力迹线则密集分布于竖向力作用点到牛腿 根部之间的范围内；在牛腿和上柱相交处具有应力集中现象(如 图2.45所示)。牛腿的这种应力状态，对牛腿的设计有着重要的 影响。,（三）牛腿的试验研究,控制裂缝是确定牛腿截面尺 寸的主要依据，不允许出现斜 裂缝均是指裂缝而言。,（四）牛腿的破坏形态,（五）牛腿的设计 确定牛腿的截面尺寸、配筋和构造。 1、牛腿截面尺寸的确定 （1）牛腿宽度 b柱宽 （2）顶面长度 l 及 c l750hubc/2d hu上柱的截面高度 bc吊车梁宽度 d吊车梁边缘至牛腿边缘的距离,Fvk、Fhk作用于牛腿顶面按荷载标准组合计算的竖向力和水平力； （FvkDmax,k+F3,k，FhkTmax,k） F3,k吊车梁、轨道自重标准值； 裂缝控制系数，牛腿支承吊车梁时取0.65，其余取0.80； aa0时，取a20mm；a0时，取a0；,（3）牛腿高度h及h1,b牛腿宽度，取柱的截面宽度； h0由上式解方程确定，hh0ash040（按50模数调整） h1: 按构造h1h/3且200mm，45。,（4）加载板尺寸满足局部受压承载力的要求，即： Fvk/A0.75fc 式中：A加载板的面积 2、承载力计算与配筋构造 纵向钢筋为拉杆 混凝土斜撑为压杆,三角形桁架,式中：Fv、Fh作用于牛腿顶面的竖向力和水平拉力的设计值； （FvDmax+F3 ，FhTmax） F3吊车梁、轨道自重设计值； Av承受竖向力所需的水平纵向受拉钢筋 Ah承受水平拉力所需的锚筋 a0.3h0时，取a0.3h0；a0时，按构造配筋 Av的构造要求：不得兼做弯起钢筋；4 12；0.20.6；锚固 Ah的构造要求：2 12，焊在预埋件上 （2）水平箍筋（满足斜截面抗剪承载力） （3）弯起钢筋（限制斜裂缝开展）,按构造确定,（1）纵向受拉钢筋（满足正、斜截面抗弯承载力） 对下支承点C取力矩，并近似取z0.85h0，as/(0.85h0)0.2，可以得到：,第六节 柱下独立基础,1、独立基础形式：,平板式基础(a)、(b)、(c),板肋式基础(d),壳体基础(e),倒圆台板式基础(f),桩基,一、概述,12.6 柱下单独基础设计,柱下杯形基础的设计应包括如下几方面的内容： (1) 基础底面尺寸的确定。 (2) 基础高度的确定。 (3) 基础配筋计算。,一、 轴心受压基础 1. 基础底面尺寸的确定 基础底面尺寸应根据地基的承载力和变形条件确定。 地基承载力计算时应满足下式要求： 式中：PK在荷载标准值作用下，基础底面处的平均压力值。 NK上部结构传至基础顶面的竖向压力标准值。 GK基础及其上土的标准自重，可按GK= Ad计算，其 中为 基础及其上土的平均重度，一般取 =20 kN/m3，为基 础d埋置深度。,A 基础底面面积，A=ab，a、b分别为基础底面 长度和宽度。 经宽度和深度修正后的地基承载力特征值。 由上式可得： 当基础底面为正方形时，则a=b= ；当基础底面为长宽较 接近的矩形时，则可设定一个边长求另一边长。,2. 基础高度的确定 柱下杯形基础的高度应满足有关尺寸构造要求和受冲切承载力 要求。设计时，一般先根据有关尺寸构造要求和工程经验初步确定 基础的高度，然后验算其受冲切承载力。,1) 有关尺寸构造要求 杯形基础的边缘高度a2，对锥形基础，其边缘高度a2不宜小 于200 mm；对阶梯形基础，则其每阶高度宜为300mm500 mm； 基础底面一般为矩形，其长、宽边长之比值范围为12。 为保证预制钢筋混凝土柱与杯形基础的连接为刚接，柱插入 基础杯口中的深度h1应符合表12-6的要求；同时还应满足柱中受 力钢筋的锚固长度la的要求和柱吊装时的稳定性要求(此时，h1不 应小于柱吊装时长度的5%)。考虑基础杯口底部将铺设50 mm厚的 细石混凝土层，故杯口深度为h1 +50 mm。,为防止在柱的吊装过程中，柱冲击杯底底板造成底板破坏， 基础的杯底厚度a1应符合表12-7的要求。考虑到柱吊装时杯壁将 受到水平推力的作用同时为保证杯壁具有足够的承载力，要求杯 口顶部壁厚t符合表12-7的规定。,2) 受冲切承载力验算 由于基础及其上土的自重引起的向上的地基反力与向下的 基础及其上土的自重相互抵消，因此，基础承载力计算时，不考 虑此部分反力，采用地基净反力 。对轴心受压基础，由上部 结构传至基础顶面的竖向压力设计值N在基础底面产生的地基净 反力为：,当基础高度h较小时，在地基净反力pn作用下，柱与基础交 接处将产生与基础底面约为45的斜裂缝而破坏，称之为冲切破 坏。此时，柱下将形成冲切破坏锥体。同样，当基础变阶处高度 h1较小时，也将发生冲切破坏。为防止发生这种破坏，应对柱与 基础交接处以及基础变阶处进行受冲切承载力验算，即符合下式 要求： 式中：F1 冲切荷载设计值。 0.7锥体斜面上的拉应力不均匀系数。,截面高度影响系数，当h不大于800 mm时，取 =1.0；当 h不小于2000 mm时，取 =0.9，其间按线性内插法取用。 基础的混凝土轴心抗拉强度设计值。 基础冲切破坏锥体的有效高度，当计算柱与基础交接处的 受冲切承载力时，取基础的有效高度 ；当计算基础变阶处的受 冲切承载力时，取下阶的有效高度h01。 冲切破坏锥体最不利一侧的计算长度。 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基 础交接处的受冲切承载力时，取柱宽；当计算基础变阶处的受冲切 承载力时，取上阶宽。,冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内 的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与 基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍的基础有效高度； 当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基 础有效高度。当冲切破坏锥体的底面在b方向落在基础底面以外 时，取基础宽度b。 冲切验算时取用的部分基底面积。 当不能满足要求时，应考虑增大柱与基础交接处的基础高度 以及基础变阶处下阶基础的高度。,3. 基础配筋计算,-和-截面所需钢筋用量As和As，可分别按下列 公式计算： As= As= 基础短边方向的弯矩M较小，其受力钢筋As置于As上 面，故在式中用h0减去钢筋As直径d。 对于基础变阶处的计算截面，可用上述同样方法求得其弯矩 及相应的钢筋用量，但此时需将基础的上阶视为柱，且基础的配 筋要按同方向柱与基础的交接处和基础变阶处的较大值配置。,二、偏心受压基础 偏心受压基础在上部结构传来的荷载作用下，基础底面处的 压力为线性非均匀分布；因而，在确定基础底面尺寸、基础高度 和基础配筋时，需考虑这一特点，以基础底面压力较大一侧为控 制。 1. 基础底面尺寸的确定 柱传至基础顶面的竖向压力标准值Nk、弯矩标准值Mk、剪力 标准值Vk和基础及其上土的标准自重Gk作用下，基础底面处两边 缘的最大和最小压力值可分别按下列公式计算： ,式中： 作用于基础底面的力矩值，Mkb=MkVkh。 W基础底面的抵抗矩，对矩形底面，W=a2b/6。 A基础底面面积，当为矩形底面时， 。 当基础底面为矩形，且合力 的偏心矩 时，式(2-40)、式(2-41)可写为,由式(2-42)可见，当 a/6时，则 0，基础底面全 部与地基接触，当e0ka /6时，则 0，基础底面部分与地 基脱开(如图2.54(b)所示)，此时式(2-42)已不适用。对此种情 况，根据力的平衡条件，有 如果基础顶部设置基础梁，则计算基础底面处的压力值时， 还应考虑基础梁传来的力。根据地基承载力确定偏心受压基础底 面的尺寸时，应同时满足下列要求： ,偏心受压基础的底面常采用矩形，设计时可先按轴心受压 公式(2-31)计算基础底面积，然后将其扩大1.21.4倍作为偏心 受压基础的估算底面积，并使基础长、短边长之比为a/b =1.5 2.0。 2. 基础高度的确定 确定偏心受压基础高度的方法与前述的轴心受压基础相同。 基础的受冲切承载力仍按式(2-33)进行验算，但计算冲切荷载设 计值Fl时，考虑地基净反力分布不均匀的影响，Fl按下式计算： Fl= PnmaxAl 式中：Pnmax由柱传至基础顶面的竖向压力设计值N、弯矩设 计值M和剪力设计值V(不包括及其上土的自重)，在基础底面产生 的最大地基净反力。 Al 冲切验算时取用的部分基底面积,3. 基础配筋计算 偏心受压