数控车床自动回转刀架设计毕业论文

郑州工业安全职业学院郑州工业安全职业学院 毕业论文（设计）毕业论文（设计） 题题 目目 数控车床自动回转刀架设计数控车床自动回转刀架设计 姓姓 名名_ 吴吴 宗宗 帅帅_ 系系 别别_机机 电电 工工 程程 系系_ 专专 业业_数数 控控 技技 术术_ 年年 级级_0808 级级_ 指导教师指导教师_ 年年 月月 日日 毕业论文（设计）成绩评定表毕业论文（设计）成绩评定表 学学 生生 姓姓 名名 学生所在系学生所在系 专业专业 班级班级 毕业论文（设计）毕业论文（设计） 课题名称课题名称 指导教师评语（应包括选题是否恰当、是否理论联系实际、论点是否正确、论证是否充分、指导教师评语（应包括选题是否恰当、是否理论联系实际、论点是否正确、论证是否充分、 语言是否通顺、结构是否合理、行文是否规范）：语言是否通顺、结构是否合理、行文是否规范）： 成成 绩：绩： 指导教师签名：指导教师签名： 年年 月月 日日 系学术委员会意见（同意给优、良、及格、不及格等次）系学术委员会意见（同意给优、良、及格、不及格等次） 签名：签名： 年年 月月 日日 目 录 摘摘 要要4 4 ABSTACTABSTACT5 5 第一章第一章 引言引言6 6 第一节第一节 概述概述 6 第二节第二节 数控车床自动回转刀架的发展趋势数控车床自动回转刀架的发展趋势 6 第三节第三节 本设计的主要内容本设计的主要内容 7 第二章第二章 回转刀架方案选择回转刀架方案选择8 8 第一节第一节 数控车床回转刀架的基本要求数控车床回转刀架的基本要求 8 第二节数控车床立式回转刀架的结构特点第二节数控车床立式回转刀架的结构特点8 第三节第三节 刀架参数的确定刀架参数的确定 9 第四节第四节 动力源的选择及方案选择结果动力源的选择及方案选择结果 9 第三第三章章 回转刀架的工作原理及过程回转刀架的工作原理及过程1111 第一节第一节回转刀架的构成回转刀架的构成11 第二节第二节回转刀架的工作过程回转刀架的工作过程11 第四章第四章 传动机构的设计和标准件的选取传动机构的设计和标准件的选取1313 第一节第一节初拟传动方案初拟传动方案13 第二节第二节 选择步进电动机选择步进电动机 13 第三节第三节 蜗杆蜗轮的设计蜗杆蜗轮的设计 14 第四节第四节 蜗杆轴的设计蜗杆轴的设计 17 第五节第五节 中心轴的设计中心轴的设计 22 第六节第六节 齿盘的设计齿盘的设计 23 第七节第七节 联轴器的选择联轴器的选择 26 第五章第五章 安装调试和精度检验安装调试和精度检验2727 第一节第一节安装调试安装调试27 第二节第二节精度检验精度检验27 第三节第三节 维护与保养维护与保养 29 第四节第四节 故障及排除故障及排除 29 第六章第六章 总总 结结3131 致致 谢谢3232 参参 考考 文文 献献3333 摘摘 要要 数控车床的刀架是机床的重要组成部分。随着数控车床的发展，数控刀架开始 向快速换刀、电液组合驱动和伺服驱动方向发展。 电动刀架是数控车床重要的传统 结构，合理地选配电动刀架，并正确实施控制，能够有效的提高劳动生产率，缩短 生产准备时间，消除人为误差，提高加工精度与加工精度的一致性等等。本设计主 要是对立式四工位电动刀架机械传动部分的设计，对关键零部件进行了设计校核， 并运用 AutoCAD 软件，做出了回转刀架装配图，对电动刀架有了更直观的了解。最 后，在电动刀架的安装调试和精度检验方面，提出了意见和措施。 关键词: 数控车床数控车床 回转刀架回转刀架 结构设计结构设计 AutoCADAutoCAD Abstact The CNC lathe machine frame is the important component. Along with the development of CNC lathe, CNC turret began to rapid change, electro-hydraulic servo driver and combination development direction. Electric turret is an important tradition of CNC lathe, reasonable structure, and the correct selection electric turret control, can improve labor productivity and shorten the production preparation time, eliminate human error, the improvement of the machining accuracy and consistency of machining precision, etc. This design is mainly to the vertical 4 Labour electric turret mechanical transmission parts design, the design of the key parts. and using AutoCAD software , rotary cutter made assembly, to have more intuitive electric turret .Finally, in electric turret installation and accuracy of inspection, puts forward some Suggestions and measures. Keywords: CNC lathe rotary cutter structure design AutoCAD 第一章第一章 引言引言 第一节第一节 概述概述 数控车床的刀架是机床的重要组成部分。刀架用于夹持切削用的刀具，因此其 结构直接影响机床的切削性能和切削效率。在一定程度上，刀架的结构和性能体现 了机床的设计和制造技术水平。 随着数控车床的不断发展，刀架结构形式也在不断翻新。其中按换刀方式的不 同，数控车床的刀架系统主要有回转刀架、排式刀架和带刀库的自动换刀装置等多 种形式。其中，带刀库的数控加工中心自动换刀装置自 1958 年研制成功以来，其机 械结构和控制方式不断得到改进和完善，形式多种多样，目前常见的有更换主轴头 换刀以及带刀库的自动换刀系统。 第二节第二节 数控车床自动回转刀架的发展趋势数控车床自动回转刀架的发展趋势 数控刀架的发展趋势是：随着数控车床的发展，数控刀架开始向快速换刀、电 液组合驱动和伺服驱动方向发展。 目前国内数控刀架以电动为主，分为立式（如图 1-1）和卧式（如图 1-2）两种。 立式主要用于简易数控车床；卧式刀架有八、十、十二等工位，可正、反方向旋转， 就近选刀，用于全功能数控车床。另外，卧式刀架还有液动刀架和伺服驱动刀架。 电动刀架是数控车床重要的传统结构，合理地选配电动刀架，并正确实施控制，能 够有效的提高劳动生产率，缩短生产准备时间，消除人为误差，提高加工精度与加 工精度的一致性等等。另外，加工工艺适应性和连续稳定的工作能力也明显提高： 尤其是在加工几何形状较复杂的零件时，除了控制系统能提供相应的控制指令外， 很重要的一点是数控车床需配备易于控制的电动刀架，以便一次装夹所需的各种刀 具，灵活方便地完成各种几何形状的加工。 数控刀架的市场分析：国产数控车床将向中高档发展，中档采用普及型数控刀 架配套，高档采用动力型刀架，兼有液压刀架、伺服刀架、立式刀架等品种。 图 1-1 立式回转刀架 图 1-2 卧式回转刀架 第三节第三节 本设计的主要内容本设计的主要内容 本次设计主要是针对数控车床立式四刀位电动回转刀架的机械传动部分的设计， 主要内容为： 回转刀架刀架参数的确定； 回转刀架动力源的选择； 回转刀架传动机构的设计和标准件的选取； 回转刀架的安装调试和精度检验； 第二章第二章 回转刀架方案选择回转刀架方案选择 第一节第一节 数控车床回转刀架的基本要求数控车床回转刀架的基本要求 数控刀架作为数控机床必需的功能部件，直接影响机床的性能和可靠性。数控 车床回转刀架的基本要求： 转位准确可靠，工作平稳安全； 按最短路线就近选位，转位时间短； 重复定位精度高； 防水、防屑、密封性优良； 夹紧刚度高，适宜重负荷切削。 CK6140 为经济性数控车床。其设计的刀架可与数控车床的数控系统接口相连接， 又可配置简易的数控系统，辅助主机完成轴类、盘类等零件的车外圆、端面、圆弧、 刀槽、切断、车螺纹、镗孔的加工工序。 按照数控车床回转刀架的基本要求和 CK6140 车床的实际情况，本设计初选刀架 为立式简易型四工位电动机回转刀架，采用蜗杆传动，上下齿盘啮合，机械螺母升 降转位式的工作原理。 第二节数控车床立式回转刀架的结构特点第二节数控车床立式回转刀架的结构特点 数控车床立式回转刀架的结构特点： 设置端齿盘作精定位元件； 采用霍尔开关（无触点霍尔元件）作信号传输控制，避免了机械接触，延长 了使用寿命； 可以借助双重粗定位机构，使刀架回转平稳； 具有防水防滑作用。 第三节第三节 刀架参数的确定刀架参数的确定 刀尖高是数控车床回转刀架的主要参数。国内生产的立式数控车床回转刀架的 中心高一般有 51245mm 共计八个规格（具体参见参考文献1表 3.15-4） 。因此， 参照烟台机床附件厂生产的 AK21110-4M 型回转刀架，初选刀尖高为 110mm。其型号 及具体规格如表 2-1： 表 2-1 刀架参数 型 号中心 高 mm 工 位 数 单工 位 时 间 s 刀 架转 速 r/min 最大 切力 矩 Nm 电 动 机 功 率 W 电动 机转 速 r/min 最 大 载 重 Kg 重 复 定 位 精 度 mm 外形 尺寸 mm AK21110-4M11042.525.4450120140028 2 367200 230 第四节第四节 动力源的选择及方案选择结果动力源的选择及方案选择结果 驱动回转刀架的动力可分为电动机传动和液压传动两大类。一般情况下只在卧 式数控机床回转刀架中使用液压传动，而其余均为电动刀架，故对 CK6140 在选用时 应取电动机作为回转刀架的动力源。 通过对数控车床回转刀架的基本要求，结构特点，动力源及基本参数的分析， 可以得出 CK6140 回转刀架的设计方案如下： 立式简易型； 伺服电动机直接驱动； 刀尖高为 110mm，工位数为 4； 外形尺寸为 200200252（长宽高） ； 采用霍尔开关作为信号传输控制元件； 转位时刀架需要抬起，高度为 5mm。 第三章第三章 回转刀架的工作原理及过程回转刀架的工作原理及过程 第一节第一节 回转刀架的构成回转刀架的构成 立式数控车床回转刀架由固定部分（刀架基座或下刀体） ，转动部分（刀架座或 上刀体）和驱动电动机三部分组成，并采用了卧轴外露式电动机布局。 第二节第二节 回转刀架的工作过程回转刀架的工作过程 本设计回转刀架的工作原理为机械螺母升降转位式。工作过程可分为刀架抬起、 刀架转位、刀架定位并压紧等几个步骤，如图3-1所示，其工作过程如下： 刀架抬起 当数控系统发出换刀指令后, 通过接口电路使电机正转, 经传动装置2、驱动蜗 杆蜗轮机构1、蜗轮带动丝杆螺母机构8逆时针旋转 ,此时由于齿盘3、4处于啮合状 态，在丝杆螺母机构8转动时，使上刀架体产生向上的轴向力将齿盘松开并抬起,直 至两定位齿盘3、4 脱离啮合状态,从而带动上刀架和齿盘产生“上台”动作。 刀架转位 当圆套8逆时针转过150时，齿盘3、4完全脱开，此时销钉准确进入圆套8中的 凹槽中，带动刀架体转位。 刀架定位 当上刀架转到需要到位后（旋转90、180或270） ，数控装 置发出的换刀指令使霍尔开关9 中的某一个选通,当磁性板10 与被选通的霍尔开关 对齐后,霍尔开关反馈信号使电机反转,插销7在弹簧力作用下进入反靠盘 5地槽中进 行粗定位，上刀架体停止转动，电机继续反转，使其在该位置落下，通过螺母丝杆 机构7使上刀架移到齿盘3、4 重新啮合, 实现精确定位。 刀架压紧 刀架精确定位后，电机及许反转，夹紧刀架，当两齿盘增加到一定夹紧力时， 电机由数控装置停止反转，防止电机不停反转而过载毁坏，从而完成一次换刀过程。 图3-1 回转刀架 第四章第四章 传动机构的设计和标准件的选取传动机构的设计和标准件的选取 第一节第一节 初拟传动方案初拟传动方案 参考烟台机床附件厂生产的AK21110-4M电动回转刀架的刀架转速n=25.4r/min,电 动机的转速为1400r/min，初步确定传动比。故选用具有较大传动比的蜗 1400 55 25.4 i= 轮蜗杆传动。 第二节第二节 选择步进电动机选择步进电动机 一、电动机所需要的功率一、电动机所需要的功率 查参考文献1表 3.15-4 的 AK21110-4M 电动回转刀架的电动机功率 P=120W,转 速 n=1400r/min。 二、确定步进电动机二、确定步进电动机 由 P=120W 可查参考文献1表 4.8-16，可得以下几种型号电动机的主要指标， 如下表 4-1 所示。 表 4-1 电动机主要技术指标 主要技术数据 外型尺寸 （mm） 型 号 齿 距 角 最大静 转 矩 kg cm 最高空 载启动 频 率 （步/ 秒） 运行 频率 （步/ 秒） 相 数 电 压 v 电 流 A 外 径 长 度 轴 径 重 量 45BF003 3/6231001200360245824 0.3 8 70BF0011.5/34400016005603.5709061.6 90BF0031.5/3201500800036059012594.2 考虑到步进电动机与联轴器的配合及合理的安装尺寸，在其满足功率的前提下 优先选择尺寸较小便于安装、拆卸、清理、维护的型号，比较三个型号的功率如下： 45BF003，P=120W；70BF001，P=210W；90BF003，P=300W,考虑三者的外径和安装 尺寸 45BF003型步进电动机明显优越于后者，故综合考虑选择 45BF003型步进电 动机比较合适，查参考文献1表 4.8-17 选取 45BF003型步进电动机配用的驱动电 源型号为 BQG1-002。 第三节第三节 蜗杆蜗轮的设计蜗杆蜗轮的设计 一、选择蜗杆传动类型、精度等级一、选择蜗杆传动类型、精度等级 由于传动的功率不大，速度也不高，故选用阿基米德圆柱蜗杆传动，精度为： 8C-GB10089-88。 二、选择蜗杆蜗轮材料二、选择蜗杆蜗轮材料 考虑到蜗杆传动功率不大，速度中等，故蜗杆用 45 号钢表面淬火，硬度为 4555HRC，蜗轮边缘采用 ZCuSn10P1,金属模铸造。 三、初选几何参数三、初选几何参数 查参考文献2表 8-4-4，初定中心距,传动比时，50a =51i = 1 1Z = 21 51ZZi= r=434261.6m = 1 20d = 四、确定许用接触应力四、确定许用接触应力 查参考文献2表 8-4-9 知,当蜗轮材料为铸青铜时， HHbSN ZZss= 由表 8-4-10 查得 220 Hb Mpas= 滑动速度： 3 1 1400 20 3.14 10 1.47/ 60 m su - = 1 1.47 1.47/ coscos4 3426“ s m s r u u= 采用浸油润滑，由参考文献2图 8-4-2 查得：0.93 S Z = 根据参考文献2表 8-4-4,，设计工作寿命t=12000 小时，求得 2 60Nn t= 7 2 1400 6060120001.97 10 51 Nn t= 根据，由图 8-4-4 查得，许用接触应力为 7 1.97 10N =0.91 N Z= 220 0.93 0.91 186 HHbSN ZZMpass= 五、计算蜗轮输出转矩五、计算蜗轮输出转矩 T T2 2 估算传动效率 1 2 1 0.12 0.75 51 9550955031.31 1400 P i TN m n h = 六、确定模数六、确定模数m m和蜗杆分度圆直径和蜗杆分度圆直径d d1 1 由公式可得： 2 2 12 2 15150 m dkT ZHs 因载荷较平稳，取载荷系数 k=1.1,则 2 2 23 12 2 1515015150 1.1 31.3187 51 186 m dkTmm ZHs = 查参考文献2表 8-4-2 得，取 23 1 89.6m dmm= m=2mm，d1=22.4mm，q=11.2，r=568。 七、主要尺寸计算七、主要尺寸计算 蜗杆: 分度圆直径：d1=22.4mm； 齿顶圆直径：； 11 222.42 1 226.4 aa ddh mmm * =+=+ = 齿根圆直径：； * 11 2()22.42(1 0.2)217.6 fa ddhc mmm=-+=-+= 蜗轮： 分度圆直径：； 22 2 51 102dmZmm= = 齿顶圆直径：； 22 21022 1 2106 aa ddh mmm * =+=+ = 齿根圆直径：； * 22 2()1022(1 0.2)297.2 fa ddhc mmm=-+=-+= 蜗轮外圆直径：，取 de2=108mm 22 1.5106 1.5 2109 ea ddmmm+=+= 蜗轮齿宽：,取 b2=18mm 21 0.750.75 26.419.8 a bd= 中心距： 122 11 (2)(22.4 1022)60.2 22 addmmmc=+=+-= 八、蜗轮齿面接触强度校核八、蜗轮齿面接触强度校核 由参考文献2表 8-4-9，可得 2 21 14783 HH kT dd ss= 由于几何参数已经确定，故 k 与 T2可按已知的几何参数重新计算 11 22.4 1400 1.65/ 19100cos19100cos5 68“ s dn m s r n = 由参考文献2表 8-4-15 用插值法查得，则蜗轮副啮合效率为2126“ g r= 1 tantan5 68“ 100%100%69.5% tan()tan(5 68“ 2126 ) r r g h r = + 取轴承效率，搅油及溅油效率，则蜗杆传动的总效率为： 2 99%h= 3 97.5%h= 123 69.5% 99% 97.5%65.36%hh h h= = 由此可得： 1 2 1 0.12 0.6536 51 9550955027.28 1400 P i TN m n h = 由于，由参考文献2表 8-4-9 取 k1=1,k2=1,k3=1,k4=1.52,k5=1.15， sm s /3 k6=0.75，则 123456 1 1 1 1.52 1.15 0.751.311kk k k k k k= = 将此时的k与T2代入蜗轮齿面接触强度校核公式，得： 2 21311 27.28 183 10222.4 H kT Mpa dd s = 显然，所以满足接触强度要求。 HH ss 九、散热计算九、散热计算 由公式得，传动损耗的功率为： 1 1000(1) s pph=- 1 1000(1)1000 0.12 (1 0.6536)41.6 s ppWh=-=-= 由公式和设计要求可推出： 12 () c pkA tt=- cs pp 12 () s p A k tt - 考虑到通风良好，取,t1=95,t2=20，则CmWk 2 /15 2 41.6 0.036 15 (9520) Am= - 若蜗杆减速部分散热的计算面积A不满足以上条件，可以采用强迫冷却方法或 增加散热计算面积的方法来满足散热要求。 第四节第四节 蜗杆轴的设计蜗杆轴的设计 一、蜗杆轴的材料选择及确定许用应力一、蜗杆轴的材料选择及确定许用应力 考虑蜗杆轴主要传递我轮的转矩，为普通用途中小功率减速传动装置。因此， 蜗杆材料选用 45 钢，正火处理，,。600 b Mpas= 1 54 b Mpas-= 二、初步估算轴的最小直径二、初步估算轴的最小直径 由公式得： 33 P0.12 1101104.85 n 1400 dmm= 取 dmin=6mm 三、确定各轴段的直径和长度三、确定各轴段的直径和长度 根据各个零件在轴上的定位和装拆方案确定轴的形状及直径和长度,如图 4-1 所 示。 图图 4-14-1 蜗杆轴蜗杆轴 D1、D5段：D1、D5 段轴径由轴承内圈孔来决定，考虑到轴所传递功率不大，转 速较低，选用推力球轴承，型号为 51100，d=10mm，d1=11mm，D=24mm，D1=24mm，T=9mm。因此，轴径 d1=d5=10mm，L1=20mm，L5=70mm。 D2、D4段：D2段左端对轴承起轴向固定作用，D2段右端对轴承起轴向固定作用， 由于两处轴承型号相同，考虑到加工安装的方便，取 d2=d4=16mm，L2=55mm，L4=55mm。 D3段：D3段为蜗杆蜗轮啮合部分，取d3=22mm，L3=50mm。 两轴承的中心跨度为174mm，轴的总长为250mm。 四、蜗杆轴的校核四、蜗杆轴的校核 作用在蜗杆轴上的载荷 由公式得： 1 1 2 t T F d = 66 1 0.12 9.55 109.55 10818.57 1400 P TN mm n = 2 T27.2827285.96N mN mm= 则圆周力： 1 1 1 22 818.57 73.07 22.4 t T FN d = 轴向力： 2 12 2 22 27285.9 535 102 at T FFN d = 径向力: 2tan 535tan20194.7 rt FFNa= = 图图 4-24-2 蜗杆轴向受力分析蜗杆轴向受力分析 切向力： 2 535 517.6 coscoscos20 cos5 68“ t n n F FN ra = 计算支反力 图图 4-34-3 轴的水平面支反力轴的水平面支反力 水平面支反力（如图 4-3）： 12 12 73.07 84.5 36.54 169 t BHAH Fl RRN ll = + 垂直面支反力（如图 4-4）： 194.757.17137.53 AVrBV RFRN=-=-= 111 12 / 2194.7 84.5 535 22.4/ 2 57.17 169 ra BV F lFd RN ll - = + 弯矩计算 水平面弯矩（如图 4-5）: 2 36.54 84.53087.63 cHAH RRlN mm= = 图图 4-54-5 水平弯矩图水平弯矩图 图图 4-64-6 垂直弯矩图垂直弯矩图 图图 4-74-7 合成弯矩图合成弯矩图 垂直面弯矩(如图 4-6)： 11 137.53 84.511621.29 CVAV MRlN mm= = 22 57.17 84.54830.87 CVBV MRlN mm= = 合成弯矩（如图 4-7）： 2222 11 3087.6311621.2912024 CCHCV MMMN mm=+=+= 2222 22 3087.634830.875733 CCHCV MMMN mm=+=+= 弯扭合成强度校核 截面 C 处当量弯矩： 2222 1 (2 )12024(0.6 818.57)12034 eC MMTN mm=+=+= 由参考文献3公式（17-5）可得 2 1 3 12034 11.3/54 0.1 22.4 e eb M N mmMpa W ss-=，并执行数控卧 式车床标准 JB436986。本设计主要针对电动回转刀架，所以在精度检测这一环节 中仅针对与本设计相关的精度进行检测。 表表 5-15-1 回转刀架的精度检验回转刀架的精度检验 允许误差 序 号 检测项目 D= 800 800= D=15 00 检验 工具 检验方法（参照 JB2670 有 关条文） a 和 b G11 转塔工具孔轴 线与与主轴轴 线的重合度： a,在平面内； b,在次平面内 0.030.04 专用 指示 器和 专用 夹具 将指示器固定在主轴端专 用检具上，使其测头触及 转塔工具孔表面，或触及 紧密插入工具孔中检测棒 表面。 G12 转塔附属工具 安装在基准端 面对主轴轴线 的垂直度.a 和 b 同上 a 和 b 0.075/100 指示 器 指示器固定在主轴端步专 用检具上，使其测头触及 专转塔基面；使主轴旋转 并检测。检测时应接近主 轴端部 G13 转塔工具孔轴 线对溜板移动 a 和 b指示 器和 将检测棒紧密装入转塔工 具孔中。固定指示器，使 的平行度.a,b 同上 0.02 0 0.030 检测 棒 测头触及检验棒表面，将 检验棒旋转 180 度再同样 测一次 G14 转塔附具定位 面的精度：a, 定位面对溜板 移动的平行度; b,定位面的同 一度 a：在 100 测量 长度上 0.020 b：0.025 指示 器 固定指示器，使其测头触 及转塔安装基面，每个工 序需检测一次 G15 转塔附具安装 基面的精度： a,安装基面对 溜板移动的平 行度 b,定位面 的同一度 a：在 100 测量 长度上 0.020 b：0.025 指示 器 固定指示器使其测头触及 转塔安装基面，每个工序 均需检测 G22 回转刀架的重复 定位精度 0.010 指示器 和检测 棒 检测棒在回转刀架的工具孔或 附孔其中，固定指示器，使其 测头沿回转刀架切线方向触及 检验棒表面上，记下指示器读 数，将转塔由测试位置移出， 转位 360 度再移至测试位置， 记录读数，至少检验 7 次，每 个工位均需检验 G11G15 是回转刀架体的刀，夹具安装基准的位置对主轴旋转轴线，导轨之间 的关系，也影响刀具，夹具的正确安装。G22 是回转刀架的重复定位精度，也影响被 加工零件（批量）的尺寸分散度，根据回转刀架的特征，采用了检测棒与指示器配 合，在现场易于实施的检验方法，误差计算也规定位易于计算的极值法。即位置偏 差的最大值与最小值之差值。它与数理统计法比较，同一次测量，其计算结果前者 反映的误差值较后者较小，计算方法，前者简单，后者复杂。若按数理统计的计算 关系式，他们之中存在着一定的关系，各有特点。根据用途，这两种计算方法均应 用。 第三节第三节 维护与保养维护与保养 （1）为了保持机床工作时的安全，应定期对刀架做精度检查，一般一年一次为 好。 （2）定期对刀架各运动部位添加足够的润滑脂，一年添加一次为宜。 （3） 一年保养电机一次，其中包括检查，润滑和更换轴承等。 （4） 刀具切削力不应超过额定值。否则，会引起刀架变形，使加工精度降低， 甚至损坏刀具和刀架。 （5） 每班清扫刀盘上的铁屑。 第四节第四节 故障及排除故障及排除 一、刀架无法启动一、刀架无法启动 （1） 检查电源是否接通。 （2） 检查电机电源相序是否接对。 （3） 检查电机线圈的阻抗，当电机线圈短路或断路时更换电机。 （4） 电机启停频繁而过热，热敏电阻保护装置指示电机停转，应等待电机冷 却再启动。 二、刀架无法停在预定位置上二、刀架无法停在预定位置上 （1） 检查刀盘上的刀夹和刀具安装是否保持平衡。 （2） 检查发讯装置磁钢与霍尔元件是否错位或者损坏。 （3） 检查电磁离合器是否通电。 三、刀盘无法刹紧三、刀盘无法刹紧 （1） 检查发讯装置磁钢与霍尔元件的位置是否对正。 （2） 检查电磁离合器是否通电。 四、刀架连续运转无法停止四、刀架连续运转无法停止 （1） 检查系统线路是否通畅