一级蜗杆减速器的设计（F=2.2KN V=0.9 D=350）

281. 机械设计课程设计任务书专业班级04 学生姓名学号课题名称一级蜗杆减速器设计起止时间课题类型工程设计课题性质真实一、原始数据已知条件输送带拉力F/kN输送带速度V/(m/s)滚筒直径(mm)数据2.20.9350工作条件：单向运转，连续工作，空载起动，载荷平稳，三班制工作 ，减速器使用寿命不低于10年，输送带速度允许误差位5%二、基本要求 1、完成装配图一张、零件图两张（齿轮、轴各一） 2、编写设计说明书一份（按毕业设计论文格式打印） 3、装配图手工绘制，零件图CAD绘制4、自制文件带装好全部文件，写上学好、姓名2.机构运动简图3.运动学与动力学计算 3.1电动机的选择计算 3.1.1 选择电动机3.1.1.1选择电动机的类型按工作要求和条件选取Y系列一般用途全封闭自扇冷鼠笼型三相异步电动机。3.1.1.2选择电动机容量 电动机输出功率： kw工作机所需的功率： 所以 kw 由电动机至工作机之间的总效率： 其中 分别为联轴器，轴承，窝杆，齿轮，链和卷筒的传动效率。查表可知=0.99（弹性链轴器）=0.98（滚子轴承）=0.73单头窝杆）=0.90铸造的开式齿轮传动）=0.96（滚子链）=0.96（卷筒） 所以： p=3.1.1.3确定电动机转速 卷筒轴的工作转速为 rmin 根据机械设计基础中查的蜗杆的传动比在一般的动力传动中；i=60600，电动机的转速的范围因为 N=(2080)*n=（2080）x49.1=9823928r/min 在这个范围内的电动机的同步转速有1000r/min和1500r/min,2800r/min.三种传动比方案，综合考虑电动机和传动装置的情况来确定最后的转速，为降低电动机的重量和成本，可以选择同步转速1500r/min。根据同步转速查表10-100确定电动机的型号为Y90L1-4。 3.1.2 计算总传动比和各级传动比的分配 3.1.2.1 计算总传动比： 3.1.2.2 各级传动比的分配 由于为蜗杆传动，传动比都集中在蜗杆上，其他不分配传动比。 3.1.3 计算传动装置的运动和动力参数 3.1.3.1 蜗杆蜗轮的转速： 蜗杆转速和电动机的额定转速相同 蜗轮转速： 滚筒的转速和蜗轮的转速相同 3.1.3.2 功率 蜗杆的功率：p=3.57*0.99=3.534KW 蜗轮的功率：p=3.534*0. 8*0.99=2.799kW 滚筒的功率：p=2.799*0.97*0.98=2.661kW.转矩 将所计算的结果列表： 参数电动机蜗杆蜗轮滚筒转速r/min1420142063.6763.67功率P/kw3.57 3.5342.799 2.661转矩N.m24.0123.77514.27 493.85传动比i22.3效率0.990.790.904.传动零件的设计计算4.1蜗杆蜗轮设计计算计算项目计算内容计算结果4.1.1选择材料4.1.2确定许用压力 时蜗轮材料的许用接触当时蜗轮材料的许用弯曲应力初步估计Vs的值滑动系数影响系数Zvs应力循环的次数 接触强度寿命系数Zn 弯曲强度寿命系数Yn 许用接触应力 许用弯曲应力 4.1.3按接触疲劳强度设计载荷系数K 传动比i 初步估计蜗杆传动效率确定蜗杆的头数 蜗轮齿数 确定模数及蜗杆直径 确定蜗杆传动 基本参数4.1.4求蜗轮圆周数度并校核效率 蜗轮分度圆导程角 实际传动比i 蜗轮的实际转速n 蜗轮的圆周数度v 滑动速度Vs 啮合效率 搅油效率0.940.99 轴承效率0.980.99 蜗杆的传动效率 4.1.5校核蜗轮的齿面接触强度材料弹性系数Ze 使用系数Ka 动载系数Kv 载荷系数 = 蜗轮实际转矩T2 滑动速度影响系数Zvs 许用接触应力H 校核蜗杆轮齿接触疲劳强度 4.1.6校核蜗轮齿根弯曲强度蜗轮综合齿形系数 导程角系数 校核弯曲强度 4.1.7热平衡校核初步估计散热面积A 周围空气的温度t 热散系数K 热平衡校核 4.1.8计算蜗杆传动主要尺寸中心距 a=200mm 蜗杆齿顶圆直径da1 蜗杆齿根圆直径df1 导程角 蜗杆轴向齿距 Px1 蜗杆齿宽b1 蜗轮分度圆直径d2 蜗轮喉圆直径de2 蜗轮齿根圆直径df2 蜗轮齿顶圆直径da2 蜗轮齿宽b2 蜗轮齿顶圆弧半径 蜗轮螺旋角 4.1.9蜗轮蜗杆的结构设计 蜗杆 选40Gr，表面淬火4555HRC；由表8-7查得， 蜗轮边缘选择ZCuSn10P1。金属模铸造查表8-7得许用压力为查表8-7查图8-13得Vs3/s，查图8-14得Zvs=0.93（浸油润滑）。=60N2jL=6063.713651610=223204800Zn=0.68Yn=0.55由式（8-6） =2200.930.68= 由式（8-7）=Yn =700.55=从K=11.4 取 K=1.2 由%=%0.835 查表8-2 =2-3 取Z1=2=i=22.32=44.645 由式（8-10） 由表8-1取m=6.3，d=63查表8-4按i=25，m=6.3，d=63得基本参数为：中心距a=190，=2，=50，X2=-0.206=m=6.350=330mm =arctan m/d=arctan 26.3/63=11度18分35秒i=/=53/2=26.5n=n1/i=1420/26.5=53.6r/mm Vs= 查表8-10 取0.96 取 0.98 得：=0.9030.960.98=0.85查表8-8 Ze=155 查表8-9 Ka=1（间隙工作） 由于V2=0.9373m/s，Kv=11.1，取Kv=1 =1（载荷平稳） 查图8-14 Zvs=0.93 H= 2200.930.68=139.13N/mm =125.62H=139.13 按=/cos =53/cos =54 查图7-32 = 4.0及=+0.246 =1-/120=1-111835/120=0.906 =11.12 F=38.5 取t=20C 从K=1417.5 取K=17W/（mC） 由式（8-14） =54.13C 85C 蜗杆分度圆直径 d1=63mm da1=d1+2ham=63+216.3=76mm df1=d1-2m（ha+c ）=63-26.3（1+0.2）=48mm =111835 Px1=m=3.146.3=20mm d2=334mm de2da2+1.5m=350+1.56.3=359.5mmdf2=d2-2hf2 =d2-2m（ha-X2+C） =334-26.3（1-0.246+0.2） =320mm da2=d2+2m（ha+X2）=334+26.3（1+0.246）= 350mm b20.75da1=0.7576=57mm Ra2 =d1/2-m=63/2-6.3=25mm = =111835蜗杆和轴做成一体，即蜗杆轴。蜗轮采用轮箍式，青铜轮缘与铸造铁心采用H7/s6配合，并加台肩和螺钉固定，螺钉选6个40GrZCuSn10P1Vs3/sZvs=0.93=223204800K=1.2i=22.3=2=45m=6.3，d=63=2，=53X2=+0.246I=26.5N=53.6r/minVsKa=1Kv=1 =1H=139.13合格合格A=1.11m合格a=200mm da1=76mm=111835 b1=93mmd2=334mm=1118355.轴的设计计算及校核5.1输出轴的设计计算项目计算内容计算结果5.1.1轴的材料的选择，确定许用应力5.1.2按扭转强度，初步估计轴的最小直径5.1.3轴承和键5.1.4轴的结构设计 5.1.4.1、径向尺寸的确定 5.1.4.2、轴向尺寸的确定5.1.5轴的强度校核 5.1.5.1计算蜗轮受力 5.1.5.2计算支承反力5.1.5.3弯矩5.1.5.4当量弯矩5.1.5.5分别校核5.1.5.6键的强度校核考虑到减速器为普通中用途中小功率减速传动装置，轴主要传递蜗轮的转矩。d 轴伸安装联轴器，考虑补偿轴的可能位移，选用无弹性元件的联轴器，由转速和转矩得Tc=KT=1.59.5502.799/63.67=315Nm查表GB 4323-84 HL3选无弹性扰性联轴器，标准孔径d=38mm，即轴伸直径为38mm 。 采用角接触球轴承，并采用凸缘式轴承盖，实现轴承系两端单向固定，轴伸处用C型普通平键联接，实现周向固定。用A型普通平键连接蜗轮与轴 从轴段d1=38mm开始逐渐选取轴段直径，d2起固定作用，定位轴肩高度可在（0.070.1）d范围内，故d2=d1+2h38（1+20.07）=43.32mm，该直径处安装密封毡圈，标准直径。应取d2=45mm；d3与轴承的内径相配合，为便与轴承的安装，取d3=50mm，选定轴承型号为7210CJ，d4与蜗轮孔径相配合。按标准直径系列，取d4=53mm；d5起定位作用，由h=（0.070.1）d=（0.070.1）53=3.715.3mm，取h=4mm，d5=60mm；d7与轴承配合，取d7=d3=50mm；d6为轴承肩，查机械设计手册，取d6=57mm。与传动零件相配合的轴段长度，略小于传动零件的轮毂宽。轮毂的宽度B2=（1.21.5）d4=（1.21.5）53=63.679.5mm，取b=70mm，联轴段L4=68mm，联轴器十字滑块联轴器B2=60mm，取联轴段L1=58mm。与轴承配合的轴段长度，查轴承宽度为20mm，取挡油板厚为1mm，则L7=21mm，其他轴段的尺寸长度与箱体等的设计有关，蜗轮端面与箱体的距离取1015mm，轴承端面与箱体内壁的距离取5mm；分箱面取5565mm，轴承盖螺钉至联轴器距离1015mm，初步估计L2=55mm，轴承环宽度为8mm，两轴承的中心的跨度为130mm，轴的总长为263mm。蜗轮的分度圆直径d=334mm； 转矩T=513.27Nm蜗轮的切向力Ft=2T/d=2513.27/334=3073.47N蜗轮的径向力Fr=Fttan/cos=3073.47tan20/cos111835=1158.4蜗轮轴向力Fx=Fttan=3073.47tan111835=619.72N水平平面 N垂直平面Fv1=N水平平面弯矩：垂直平面弯矩：合成弯矩： 单向运转，转矩为脉动循环 a=0.6aT=0.6513270=307962Mmm截面 Mea=Mel=aT=0.6428430=307962Mmm考虑到键d1=105%36.02=37.821mm；d2=105%38.69=40.62mm。实际直径分别为38mm和53mm，强度足够。应为选用A型平键联接，根据轴径d=53，由GB1095-79，查键宽b=16mm；键高h=10mm，因为轮毂的长度为70mm，故取标准键长60mm。将l=L-b=60-16=44mm，k=0.4h=0.410=4mm 查得静荷时的许用挤压应力p=120p，所以挤压强度足够由普通平键标准查得轴槽深t=6mm，毂槽深t1=4.3mm选用45号钢，正火处理 b=600MPa b1=55MPad=38mmd1=38mmd2=45mmd3=d7=50mmd4=53mmd5=60mmd6=57mmL1=58mmL2=55mmL7=21mmL=263mmd=334mmT=513.27Nm合格b=16mmh=10mmk=4mmt=6mmt1=4.3mm5.2蜗杆轴的设计计算项目计算内容计算结果5.2.1轴的材料的选择，确定许用应力5.2.2按扭转强度，初步估计轴的最小直径5.2.3轴承5.2.4轴的结构设计5.2.4.1径向尺寸的确定5.2.4.2轴向尺寸的确定考虑到减速器为普通中用途中小功率减速传动装置，轴主要传递蜗轮的转矩。d 轴伸安装联轴器，考虑补偿轴的可能位移，选用弹性拄销联轴器，由转速n和转矩Tc=KT=1.523.77=35.66Nm 查表GB 4323-84 选用HL2弹性柱销联轴器，标准孔径d=30mm，即轴伸直径为30mm采用角接触球轴承，并采用凸缘式轴承盖，实现轴承系两端单向固定。从轴段d1=30mm开始逐渐选取轴段直径，d2起固定作用，定位轴肩高度可在（0.070.1）d范围内，故d2=d1+2h30（1+20.07）=34.2mm，该直径处安装密封毡圈，标准直径。应取d2=35.5mm；d3与轴承的内径相配合，为便与轴承的安装，取，选定轴承型号为7208CJ。d4起定位作用，由h=（0.070.1）d3=（0.070.1）40=2.84mm，取h=3mm，d4=d8=40+3=43mm；d5=d7=35mm，d6取蜗杆齿顶圆直径d6=60mm。由GB5014-85查联轴段长度80mm，与轴承配合的轴段长度，查轴承宽度为18mm，取挡油板厚为1mm，其他轴段的尺寸长度与箱体等的设计有关，蜗杆端面与箱体的距离取1015mm，轴承端面与箱体内壁的距离取5mm；分箱面取5565mm，轴承盖螺钉至联轴器距离1015mm，轴承环宽度为8mm ，蜗杆轴总长460mm选用45号钢，正火处理 b=600MPa b1=55MPad1=30mmd2=35.5mmd3=d9=40mmd5=d7=35mmd6=60mmL=460mm6.箱体的设计计算6.1 箱体的结构形式和材料采用下置剖分式蜗杆减速器（由于V=1m/s4m/s）铸造箱体，材料HT150。6.2铸铁箱体主要结构尺寸和关系 名称 减速器型式及尺寸关系箱座壁厚 =11mm 箱盖壁厚1 1=10mm箱座凸缘厚度b1，箱盖凸缘厚度b，箱座底凸缘厚度b2 b=1.5=16mm b1=1.51=15mm b2=2.5=28mm地脚螺钉直径及数目 df=19mm n=6轴承旁联接螺栓直径 d1=14mm箱盖，箱座联接螺栓直径 d2=10mm 螺栓间距 150mm轴承端盖螺钉直径 d3=9mm 螺钉数目4检查孔盖螺钉直径 d4=6mmDf，d1，d2至外壁距离 df，d2至凸缘边缘距离 C1=26,20,16 C2=24,14轴承端盖外径 D2=140mm 轴承旁联接螺栓距离 S=140mm轴承旁凸台半径 R1=16mm轴承旁凸台高度 根据轴承座外径和扳手空间的要求由结构确定箱盖，箱座筋厚 m1=9mm m2=9mm蜗轮外圆与箱内壁间距离 12mm蜗轮轮毂端面与箱内壁距离 10mm7.键等相关标准的选择本部分含键的选择联轴器的选择，螺栓，螺母，螺钉的选择垫圈，垫片的选择，具体内容如下：7.1键的选择查表10-33机械设计基础课程设计：A型普通平键，b*h=8*7GB1095-79轴与相配合的键：A型普通平键，b*h=16*10GB1095-79，3轴与联轴器相配合的键A型普通平键b*h=12*8A 型，8*7A型， 16*10A型， 12*8GB1095-797.2联轴器的选择 根据轴设计中的相关数据，查表10-43机械设计基础课程设计，选用联轴器的型号HL3。 GB5014-85HL3GB5014-857.3螺栓，螺母，螺钉的选择考虑到减速器的工作条件，后续箱体附件的结构，以及其他因素的影响选用 螺栓GB5782-86， M10*35， 数量为3个 M12*100， 数量为6个 螺母GB6170-86 M10 数量为2个 M12， 数量为6个螺钉GB5782-86 M6*20 数量为2个 M8*25， 数量为24个 M6*16 数量为12个 *（参考机械设计基础课程设计图10-8装配图）M10*35M12*100M10M12M6*20M8*25M6*167.4销，垫圈垫片的选择选用销GB117-86，B8*30，数量为2个选用垫圈GB93-87数量为8个选用止动垫片1个选用石棉橡胶垫片2个选用08F调整垫片4个*（参考机械设计基础课程设计图10-8装配图）GB117-86B8*30GB93-87止动垫片石棉橡胶垫片08F调整垫片有关其他的标准件，常用件，专用件，详见后续装配图 8.减速器结构与润滑的概要说明在以上设计选择的基础上，对该减速器的结构，减速器箱体的结构，轴承端盖的结构尺寸，减速器的润滑与密封，减速器的附件作一简要的阐述。8.1 减速器的结构本课题所设计的减速器，其基本结构设计是在参照机械设计基础课程设计图10-8装配图的基础上完成的，该项减速器主要由传动零件（蜗轮蜗杆），轴和轴承，联结零件（键，销，螺栓，螺母等）。箱体和附属部件以及润滑和密封装置等组成。箱体为剖分式结构，由I箱体和箱盖组成，其剖分面通过蜗轮传动的轴线；箱盖和箱座用螺栓联成一体；采用圆锥销用于精确定位以确保和箱座在加工轴承孔和装配时的相互位置；起盖螺钉便于揭开箱盖；箱盖顶部开有窥视孔用于检查齿轮啮合情况及润滑情况用于加住润滑油，窥视孔平时被封住；通气器用来及时排放因发热膨胀的空气，以放高气压冲破隙缝的密封而致使漏油；副标尺用于检查箱内油面的高低；为了排除油液和清洗减速器内腔，在箱体底部设有放汕螺塞；吊环螺栓用来提升箱体，而整台减速气的提升得使用与箱座铸成一体的吊钩；减速气用地脚螺栓固定在机架或地基上。8.2减速箱体的结构该减速器箱体采用铸造的剖分式结构形式具体结构详见装配图8.3轴承端盖的结构尺寸详见零件工作图8.4减速器的润滑与密封蜗轮传动部分采用润滑油，润滑油的粘度为118cSt（100C）查表5-11机械设计基础课程设计轴承部分采用脂润滑，润滑脂的牌号为ZL-2查表5-13机械设计基础课程设计8.5减速器附件简要说明该减速器的附件含窥视孔，窥视孔盖，排油孔与油盖，通气空，油标，吊环螺钉，吊耳和吊钩，起盖螺钉，其结构及装配详见装配图。具体结构详见装配图具体结构装配图详见零件工作图润滑油118Cst润滑脂ZL-2 详见装配图9.设计小结通过设计一级蜗杆减速器，觉得自己受益非浅。机械设计课程设计是机械设计课程的一个重要环节，它可以让我们进一步巩固和加深学生所学的理论知识，通过设计把机械设计及其他有关先修课程（如机械制图、理论力学、材料力学、工程材料等）中所获得的理论知识在设计实践中加以综合运用，使理论知识和生产实践密切的结合起来。而且，本次设计是我们学生首次进行完整综合的机械设计，它让我树立了正确的设计思想，培养了我对机械工程设计的独立工作能力；让我具有了初步的机构选型与组合和确定传动方案的能力；为我今后的设计工作打了良好的基础。通过本次课程设计，还提高了我的计算和制图能力；我能够比较熟悉地运用有关参考资料、计算图表、手册、图集、规范；熟悉有关的国家标准和行业标准（如GB、JB等），获得了一个工程技术人员在机械设计方面所必须具备的基本技能训练。当一份比较象样的课程设计完成的时候，我的内心无法用文字来表达。几天以来日日夜夜的计算与绘图和在电脑前编辑排版说明书，让我感觉做一个大学生原来也可以这么辛苦。但是，所有的这一切，都是值得的，她让我感觉大学是如此的充实。在次，我还要感谢xx老师对我这次课程设计指导付出的苦心与汗水，对我本次课程设计，作出过帮忙与关心的同学表示感谢，谢谢你们，没有你们，我一个人无法完成本次设计。10.参考文献1、 吴宗泽主编 机械设计 -北京：高等教育出版社， 2001 2、席伟光 杨光 李波主编 机械设计课程设计 -北京：高等教育出版社， 2003（2004重印） 3、吴宗泽主编 机械设计课程设计手册 2版 -北京：高等教育出版社，1999（2003重印） 4、赵祥主编，机械零件课程设计， -北京：中国铁道出版社，1988 5、 哈尔滨工业大学理论力学教研室 编 理论力学 -北京：高等教育出版社 ，2002.8 （2003重印）6、孙恒 陈作模 主编 机械原理 -北京：高等教育出版社 ，2001（2003重印）7、张代东 主编 机械工程材料应用基础 -北京：机械工业出版社 ，2001.6机械设计课程设计说明书前言课程设计是考察学生全面在掌握基本理论知识的重要环节。根据学院的教学环节，在2006年6月12日-2006年6月30日为期三周的机械设计课程设计。本次是设计一个蜗轮蜗杆减速器，减速器是用于电动机和工作机之间的独立的闭式传动装置。本减速器属单级蜗杆减速器（电机联轴器减速器联轴器带式运输机），本人是在周知进老师指导下独立完成的。该课程设计内容包括：任务设计书，参数选择，传动装置总体设计，电动机的选择，运动参数计算，蜗轮蜗杆传动设计，蜗杆、蜗轮的基本尺寸设计，蜗轮轴的尺寸设计与校核，减速器箱体的结构设计，减速器其他零件的选择，减速器的润滑等和A0图纸一张、A3图纸三张。设计参数的确定和方案的选择通过查询有关资料所得。该减速器的设计基本上符合生产设计要求，限于作者初学水平，错误及不妥之处望老师批评指正。设计者：殷其中2006年6月30日参数选择：总传动比：I=35 Z1=1 Z2=35卷筒直径：D=350mm运输带有效拉力：F=6000N运输带速度：V=0.5m/s工作环境：三相交流电源 有粉尘 常温连续工作一、 传动装置总体设计：根据要求设计单级蜗杆减速器，传动路线为：电机连轴器减速器连轴器带式运输机。(如图2.1所示) 根据生产设计要求可知，该蜗杆的圆周速度V45m/s，所以该蜗杆减速器采用蜗杆下置式见（如图2.2所示），采用此布置结构，由于蜗杆在蜗轮的下边，啮合处的冷却和润滑均较好。蜗轮及蜗轮轴利用平键作轴向固定。蜗杆及蜗轮轴均采用圆锥滚子轴承，承受径向载荷和轴向载荷的复合作用，为防止轴外伸段箱内润滑油漏失以及外界灰尘，异物侵入箱内，在轴承盖中装有密封元件。 图2.1 该减速器的结构包括电动机、蜗轮蜗杆传动装置、蜗轮轴、箱体、滚动轴承、检查孔与定位销等附件、以及其他标准件等。 二、 电动机的选择：由于该生产单位采用三相交流电源，可考虑采用Y系列三相异步电动机。三相异步电动机的结构简单，工作可靠，价格低廉，维护方便，启动性能好等优点。一般电动机的额定电压为380V根据生产设计要求，该减速器卷筒直径D=350mm。运输带的有效拉力F=6000N，带速V=0.5m/s，载荷平稳，常温下连续工作，工作环境多尘，电源为三相交流电，电压为380V。1、 按工作要求及工作条件选用三相异步电动机，封闭扇冷式结构，电压为380V，Y系列2、 传动滚筒所需功率3、 传动装置效率：（根据参考文献机械设计课程设计 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社 第133-134页表12-8得各级效率如下）其中：蜗杆传动效率1=0.70 搅油效率2=0.95 滚动轴承效率（一对）3=0.98联轴器效率c=0.99 传动滚筒效率cy=0.96所以： =1233c2cy =0.70.990.9830.9920.96 =0.633 电动机所需功率： Pr= Pw/ =3.0/0.633=4.7KW 传动滚筒工作转速： nw601000v / 35027.9r/min根据容量和转速，根据参考文献机械零件设计课程设计 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社 第339-340页表附表15-1可查得所需的电动机Y系列三相异步电动机技术数据，查出有四种适用的电动机型号，因此有四种传动比方案，如表3-1: 表3-1方案 电动机型号 额定功率Ped kw 电动机转速 r/min 额定转矩 同步转速 满载转速 1 Y132S1-2 5.5 3000 2900 2.02 Y132S-4 5.5 1500 1440 2.23 Y132M2-6 5.5 1000 960 2.04 Y160M-8 5.5 750 720 2.0综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量、价格和减速器的传动比，可见第3方案比较适合。因此选定电动机机型号为Y132M2-6其主要性能如下表3-2：表3-2中心高H 外形尺寸L（AC/2AD）HD 底角安装尺寸AB 地脚螺栓孔直径K 轴身尺寸DE 装键部位尺寸FGD132 515（270/2210）315 216178 12 3880 103338四、运动参数计算：4.1蜗杆轴的输入功率、转速与转矩P0 = Pr=4.7kw n0=960r/minT0=9.55 P0 / n0=4.7103=46.7N .m4.2蜗轮轴的输入功率、转速与转矩P1 = P001 = 4.70.990.990.70.992 =3.19 kw n= = = 27.4 r/minT1= 9550 = 9550 = 1111.84Nm4.3传动滚筒轴的输入功率、转速与转矩P2 = P1ccy=3.190.990.99=3.13kwn2= = = 27.4 r/minT2= 9550 = 9550 = 1089.24Nm运动和动力参数计算结果整理于下表4-1： 表4-1类型 功率P（kw） 转速n（r/min） 转矩T（Nm） 传动比i 效率蜗杆轴 4.7 960 46.75 1 0.679蜗轮轴 3.19 27.4 1111.84 35 传动滚筒轴 3.13 27.4 1089.24 五、蜗轮蜗杆的传动设计：蜗杆的材料采用45钢，表面硬度45HRC，蜗轮材料采用ZCuA110Fe3,砂型铸造。以下设计参数与公式除特殊说明外均以参考由机械设计 第四版 邱宣怀主编 高等教育出版社出版 1996年 第13章蜗杆传动为主要依据。具体如表31： 表51蜗轮蜗杆的传动设计表项 目 计算内容 计算结果中心距的计算蜗杆副的相对滑动速度 参考文献5第37页（23式） 4m/sVs7m/s当量摩擦系数 4m/sVs51.7100mm又因轴上有键槽所以D6增大3%，则D6=67mm计算转矩 Tc=KT=K9550 =1.595503.19/27.4=1667.76N.M51.7100mm又因轴上有键槽所以D6增大3%，则D6=67mm D6=677.2轴的校核7.2.1轴的受力分析图 图7.1X