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1 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告（详细版）论文相似性检测报告（详细版） 报告编号：报告编号：04a1fd7d-0988-4499-aa04-a8c3011e27ac 原文字数：原文字数：19,979 检测日期：检测日期：2018年04月15日 检测范围：检测范围：中国学术期刊数据库（CSPD）、中国学位论文全文数据库（CDDB）、中国学术会议论文数据库（CCPD）、中国学术网页数据库（CSWD） 检测结果：检测结果： 一、总体结论一、总体结论 总相似比：20.25%20.25% (参考文献相似比：0.00%0.00%，排除参考文献相似比：20.25%20.25%) 二、相似片段分布二、相似片段分布 注：绿色区域绿色区域为参考文献相似部分，红色区域红色区域为其它论文相似部分。 三、相似论文作者（举例18个）三、相似论文作者（举例18个） 点击查看全部举例相似论文作者 四、典型相似论文（举例18篇）四、典型相似论文（举例18篇） 头部中前部中部中后部尾部 序号序号相似比相似比相似论文标题相似论文标题参考文献参考文献论文类型论文类型作者作者来源来源发表时间发表时间 15.06%半封闭螺旋输送机运动量及几何参数确定期刊论文李新 等价值工程2013 23.16%履带车辆转向时最大驱动力矩的计算期刊论文迟媛 等农业工程学报2009 33.16%自走式红麻蒴果脱壳机试验研究学位论文汪志兵安徽农业大学2014 41.90%倾斜螺旋输送机机体设计的简要概述期刊论文郎福林黑龙江科学2013 2 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 点击查看全部举例相似论文 五、相似论文片段（共11个）五、相似论文片段（共11个） 序号序号相似比相似比相似论文标题相似论文标题参考文献参考文献论文类型论文类型作者作者来源来源发表时间发表时间 51.90%果园乘坐自走式割草机的设计与试验研究学位论文程小龙河北农业大学2015 61.90%沥青混合料转运车螺旋搅料器试验研究学位论文何志勇长沙交通学院2003 71.90%带传动实验台计算机测试分析系统研究学位论文曲卫冬燕山大学2004 81.90%单晶铜杆生产工艺及设备的研究与开发学位论文刘可如广东工业大学2007 91.90%后记期刊论文中国机械工 程学会机械 传动分会 等 机械传动2013 101.90%基于一种两层、多孔式磁性新型V带的研究学位论文李杰青岛科技大学2016 111.90%带传动标准化综述期刊论文秦书安 等机械传动2013 121.90%新型湿式喷浆机的研发学位论文张波山东科技大学2014 131.90%带传动标准化综述会议论文秦书安 等2013年带传动学术技术交流会2013 141.27%履带式小型甘蔗收割机底盘和钢架设计与分析学位论文徐锡晨广西大学2006 151.27%履带式联合收割机行走装置的研究期刊论文周汉林 等现代农业装备2006 1 1送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.90%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：带传动实验台计算机测试分析系统研究 学位论文曲卫冬，2004年 燕山大学 带传动计算 3 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 在带传动中，常用的有平带传动，V带传动，多楔带传动和同步带传动等。在一般机械中 ，应用最广的是带传动。V带传动较其它带传动能产生更大的摩擦力。这是V带传动的主要优 点。因此，我选用了V带传动。 (1)计算功率 式中: =工作情况系数 (2)胶带型号的选择 根据 及 由参考文献1图8-8选定B型胶带 (3) 传动比为 ； (4)小带轮直径 的确定 根据参考文献1图8-8选 (5)大带轮直径 的计算 其中， 小带轮直径（mm）； 传动比； 弹性滑动 2 2送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.90%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：半封闭螺旋输送机运动量及几何参数确定 期刊论文价值工程，2013年 李新 等 直线运动，而是空间运动。 当螺旋升角为并在展开状态时，螺旋线用一条斜直线表示。则旋转螺旋面作用于半径为r（ 距螺旋轴线之距离）处的物料颗粒A上的力为P合。由于摩擦的原因，P合之方向与螺旋线的法 向方向偏离了角。此力可分解为切向分力P切和法向分力P法，如图所示。图中角是由物 料对螺旋面的摩擦角及螺旋表面粗糙程度决定的。对于一般冲压而成或经过很好加工的螺 状态时，螺旋线用一条斜直线表示，则旋转螺旋面作用于半径为 r（离螺旋轴线之距离）处 ，物料颗粒 A 在力 P 的作用下，在料槽中进行着一个复合运动，即具有圆周速度 v圆和轴 向速度 v轴，其合成速度为 v合，图 3 中 渍 角是由物料对螺旋面的摩擦角 籽及螺旋表面 粗糙程度决定的。对于一般冲压而成或经过很好加工的螺旋面，可以不考虑螺旋表面粗糙程 度对 渍 角的影响，此时则认为 渍抑籽。经推导可得物料颗粒的圆周 4 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 旋面，可以不考虑螺旋表面粗糙程度对角的影响，此时则认为。 图6-1 螺旋面作用于物料颗粒上的力 图6-2 物料运动速度的分解 物料颗粒A在P合作用下，在料槽中进行着一个复合运动，即具有圆周速度v侧和轴向速度 3 3送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.27%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：螺旋输送机的优化研究 学位论文张东海，2006年 大连理工大学 速度v轴，其合成速度为v合，图表示了其速度的分解。 若螺旋的转速为n，处于螺旋面上的被研究物料颗粒A的运动速度，由图中三角形ABC可得 因为 所以 圆周速度为 以摩擦系数 代入上式，得到圆周速度 由于 以及 、 因此，将上述各式代入并经过换算后，便可求得物料颗粒的圆周速度计算公式， 式中：s螺旋的螺距(m) n螺旋的转速(r/min) r所研究的物料颗粒离轴线的半径(m) 复杂的运动,即具有圆周速度和轴向速度,其合成速度为%,图2.2表示了其速度的分解。 大连理工大学硕士学位论文, 一vAV-7 :户法一 -电酶V口 ,7B图2.2物科颖税透厦分解图Fi92.2 material particle velocity analysis若螺旋的转 数为n,处于螺旋面上的被研究物料颗粒A的运动速度,由图中三角形ABC可得:%cospABsina因 为爿口12矿7”n,所以%12Tt矿T-n?磊sin石a圆周速度为珞si-姬+们等-查鱼篡 舞尘坚以摩擦系数tgp代入上式,得:等幽a(咖口+p跚)由于舭赤,以及sin舭1coS 口F2一J1+去)2因此,将上述各式代入并经过换算,便可以求得物料颗粒的圆周速度 计算公式:皆丽sn善式中s一螺旋的螺距(m)；n一螺旋的转数(rpm)；r一研究的物料颗粒 5 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 面物料与螺旋面的摩擦系数 4 4送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.90%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：半封闭螺旋输送机运动量及几何参数确定 期刊论文价值工程，2013年 李新 等 物料层堆积的情况及其滑移面。当装满系数较小时（即=5），物料堆集的高度低矮且大 部分靠近槽壁而具有较低的圆周速度，物料运动的滑移面几乎平行于输送方向，见图6-6a。 物料颗粒在轴向的运动要比圆周方向显著得多。所以，这时垂直于输送方向的附加料流很少 ，单位能量消耗也较低。但是，当填充系数提高（=13或=40）时，则物料的滑移面 将变陡，见图6-6b、c。此时，物料在圆周方向的运动加强，在输送方向的运动减弱，附加料 流增大，导致输送速度的降低和附加能量的消耗。因而，对于水平螺旋输送机来说，物料的 填充系数并不能无限增加，一般 低矮且大部分物料处于靠近槽壁而具有较低的圆周速度，运动的滑移面几乎平行于输送方向 。物料颗粒在输送方向的运动要较圆周方向显著得多。所以，这时垂直于输送方向的附加物 料流不严重，单位能量消耗也较小。但是，当充填系数提高（即 渍=13%耀40%）时，则物料 运动的滑移面将变陡。此时，在圆周方向的运动将比输送方向的运动强，导致输送速度的降 低和附加能量的消耗。因而，对于螺旋输送机来说，物料的充填系数并非可无限增加，相反 取小值有利，一般取 渍0，则必须满足 根据前面的讨论得知，最小的半径 （其中d为螺旋轴的直径）初所得的螺旋升角是最大的 ，则轴向输送方向的作用力P轴最小。根据这个条件，最大的许用螺距值应由下面两式求得 若以 （D为螺旋的外径）代入上式，则得 摩擦关系以及速度各分量间的适当分布关系等两个条件，来确定最合理的螺距尺寸。物料颗 粒 A 所受螺旋面在轴向方向上的作用力为：px=pcos（琢+籽）须满足为了使 px0，则必 琢 （仔/2-籽）根据前面的讨论，我们知道，最小的半径 r=d/2（其中d 为螺旋轴的直径）处 ，轴向输送方向的作用力 px 最小，所求得的螺旋升角 琢 是最大的，根据这个条件，最大 的许用螺距值应由下式求得：smax燮仔d tg仔2-籽蓸 蔀=仔d/滋面=仔k1D/滋面式中 D 螺旋的外径；k1=d/D确定最大的许用螺距时，一方面需要使螺旋面 6 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 在确定最大允许间距时必须满足第二个条件 6 6送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.90%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：沥青混合料转运车螺旋搅料器试验研究 学位论文何志勇，2003年 长沙交通学院 螺旋直径D和转速n圆整后的数值，对填充系数进行验算。 圆整n=45 r/min，验算。 7.2.3功率的计算 螺旋输送机所需轴功率 式中 Q 输送量，t/h 阻力系数，见表4-4 L螺旋输送机长度，m D螺旋输送机直径，m H倾斜布置时的垂直高度，m 表4-4物料阻力系数 物料特征物料的典型例子物料阻力系数o 干的，无磨琢性粮食、谷物、锯木屑、煤粉、面粉1.2 湿的，无磨琢性棉子、麦芽、糖块、石英粉1.5 半磨琢性纯碱、块煤、食盐2.5 磨琢性卵石、砂、水泥、焦炭3.2 强磨琢性或粘性炉灰、造型 单位生产率(th)；w一一物料的阻力系数,见表(4.3)；一一螺旋叶片总长的水平投影长度 (m)；一一螺旋轴倾斜布置时,螺旋叶片总长的垂直投影长度(m),当向上输送时取“+”,当 向下输送时取“一”,水平输送时为零。表(4.3) 常见物料的阻力系数物料特性 物料的典型 例子 W的取值无磨琢性、干的 粮食、谷物、锯木屑、煤粉、面粉 1.2无磨琢性、湿的 棉子 、麦芽、糖块、石英粉 1.5半磨琢性 纯碱、块煤、食盐 2.5磨琢性 卵石、砂、水泥、焦碳 3.2强烈磨琢性 煤灰、造型 7 7送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.27%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：履带式小型甘蔗收割机底盘和钢架设计与分析 学位论文徐锡晨，2006年 广西大学 7 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 履带总数为2。 履带支承长度L，轨距B和履带板挂宽度b应合理匹配，使接地比压，附着性能和转弯性能符合 要求。令 表示为接地长度，单位m， 表示履带的高度，单位m，G表示机器整机重量，单位为 kg。则有经验公式知： 取 取 履带节距 和驱动轮齿数z应该满足强度、刚度要求。在此情况下，尽量选择小的数值， 以降低履带高度 有关参数的初步确定和行走系结构的布置履带支承长度L,轨距B和履带板宽度b应合理匹配, 使接地比压,附着性能和转弯性能符合要求。根据本机的设计参数,确定履带的主要参数为整 机的重量。本机的初定整机重量为:3.5t。令厶表示轮距,单位为m,%表示履带的高度,单位为 m,G表示收割机整机的重量,单位为t,则有经验公式厶1.07G1.07x3425.51.623m,取 厶1700mmL厶+o.3sho1700+035(400+14+36)1857mm兰里。1.2-1.4j曰:三 L1200,”mB 1.3导。o.18-o.22j6:厶o.18。300M上0”履带节距,0和驱动轮齿数三应该 满足强度。剐度满足的情况 8 8送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.27%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：一种全地形越野履带车底盘的设计 期刊论文内燃机与配件，2016年 张金玲 等 布置的优点是可以缩短履带驱动区段的长度，减少因驱动力造成履带销处的磨擦损失，延长 了履带的使用寿命，且不易造成履带下部拱起，避免了转向时履带脱落的危险，有利于提高 行走系统效率。驱动轮中心高度应有利于降低重心（或车身）高度和增加履带接地长度，改 善附着性能，因此驱动轮高度应尽量小。本设计选择 延长了履带的使用寿命，同时避免了转向时履带脱落的危险，有利于提高行走系统效率。驱 动轮中心高度应有利于降低重心（或车身）高度和增加履带接地长度，改善附着性能，因此 驱动轮高度应尽量小。本设计选择驱动轮后置，采用同步轮，齿形为5M，齿数为 Z=58，直径 为 90mm。3.4.4 导向轮、承重轮和托带轮导向轮的前后位置根据驱动轮位置而定，通常布置 9 9送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【3.16%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：自走式红麻蒴果脱壳机试验研究 学位论文汪志兵，2014年 安徽农业大学 张紧装置示意图如下： 图3 张紧装置示意图 (1)弹簧的选择。因张紧装置的作用，是通过弹簧对导向轮的推动从而达到张紧的作用。 张紧装置示意图如下图所示，图 3.9 张紧装置示意图Fig.3.9 Schematic tensioning device万方数据 42张紧弹簧的作用是保持两端的间距在一定范围内，弹簧一直处于张或紧的 状态。（2）弹簧类别的设计与计算1) 弹簧类别的选定本机采用通用的材料（ 260 nSi M ） 的压缩、拉伸弹簧。利用公式得到隔振弹簧的刚度：221K m? （3-29）式中： z 隔 8 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 因此，选用压缩、拉伸弹簧即可。对于选材采用通用的材料（ ）即可。 运用公式求得隔振弹簧的刚度： （1） 式中： -隔振系统频率比； -振动质体总重量 ；取 ； -振动频率。 由 则代入公式 则通过计算知弹簧的刚度为 。按工作的载荷进行计算时，许用应力应适当取低，取 ，弹簧 的工作载荷约为 。 （2）弹簧的计算。运用公式求得螺旋弹簧曲度系数: （2） 式中：C-旋绕比（当材料直径 时，C一般取 ） 试取旋绕比C=6，则 根据公式求得材料的直径: （3） 式中: 曲度系数；（取 ） 旋绕比；（取 ） 弹簧的工作载荷 ；（取 ） 许用切应力 。（取 ） 计算得弹簧丝直径： 根据公式： （4） 式中： 切变模量 ；(取 ) 弹簧中径 。(取 ) 计算得弹簧有效圈数 振系统频率比；m 振动质体总质量（kg）；取 m=50kg? 振动频率。1800 3.14188.430 30nrad s? ? ? （3-30）将上式代入公式221K m? =1.1091051.97105N/M (3-31)计算得到弹簧的刚度为 3.8104N/M。在工作中许用应 适当取低点，为2.8108Pa，弹簧的工作载荷为 380N。2）弹簧的计算运用公式求得螺旋弹 簧曲度系数:4 1 0.615K4 4CC C? ?(3-32)式中：C 为旋绕比（当材料直径 2.5 6.0d mm? 时，C 一般取4 9 ）。试取旋绕比 C=7，则4 1 0.615K4 4CC C? ?(3-33)根据公式 求得材料的直径:pd 1.6KCF? ? (3-34）式中: K曲度系数；（ 1.2525K ? ）C旋绕比 ；（ 7C ? ）F弹簧的工作载荷（N）；p? 许用切应力（Pa）。（? ? 82.8 10 Pa? ? ? ）计算得弹簧丝直径：pd 1.6KCF? ? (3-35)根据公式： 4n8GDC K? （3-36）式中：G切 边模量（mp）；D弹簧中径（mm）。万方数据 43计算得弹簧有效圈数 n 8.2?根据标准取 n=8选择冷卷压缩弹簧 Y，两端圈并紧并磨平，取 2n 3.5?则总圈数 1 2n n n 11? ? ?根 据公式:1P d 0.28 0.5 Dn? ? ? ?（ ） （3-37）式中：d弹簧材料直径(mm)。计算得 节距 P 0.01721 0.0281? ，选择 P=0.017m=17mm间距 P d 8mm? ? ? ?根据公式：0 2H Pn d? ? (3-38)计算得自由高度 0 0.107H m?根据标准选取 0 98H mm?压缩弹簧高径比 02.23HbD? ?压缩弹簧工作高度 0 97.3nH H m? ? ?压缩弹簧压并高度 b 1H 9.8 0.005 0.0495n d m? ? ? ?螺旋角 0arctan( ) 6.2PD? ?弹簧材料的展开长度 1 1.22L Dn m? ? 经计算 9 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 根据标准取 选择冷卷压缩弹簧YII，两端圈并紧并磨平，取 则总圈数 根据公式: （5） 式中： -弹簧材料直径 。 计算得节距 ， 选择 间距 根据公式： 计算得自由高度 根据标准选取 压缩弹簧高径比 压缩弹簧工作高度 压缩弹簧压并高度 螺旋角 弹簧材料的展开长度 1010送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【1.27%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：履带式联合收割机行走装置的研究 期刊论文现代农业装备，2006年 周汉林 等 制动左转为例，见图5。 图5 履带转左向示意图 左边的履带处于制动状态，在右边履带的推动下，整台机器绕左边履带的中心C1点旋转，产 生转向阻力矩Mr，右边履带的行走阻力Fr/ 2。一般情况，履带接地长度L和履带轨距B的比值 L/ B1.6。同时，L/B值也直接影响转向阻力的大小，在不影响机器行走的稳定性及接地比 行走装置在转向时 需要切断一边履带的动力并对该履带进行制动 使其静止不动 靠另一边履 带的推动来进行转向 其转向受力情形 机器左转 如图 2 所示图 2 中 左边的履带处于制 动状态 在右边履带的推动下 整台机器绕左边履带的中心 C1点旋转 产生转向阻力矩 M r其 值为 2式中 f3为转向阻力系数 在硬地上 f3约为 0.6 L 为和履带接地长度右边履带的行 走阻力 Fr2 为 图 2 转向 10 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 压的要求下，应尽量取小值，也就是尽量缩短履带的长度 1111送检论文片段送检论文片段 相似论文片段 相似论文片段【3.16%】 位置： 头部中前部中部中后部尾部 来源：履带车辆转向时最大驱动力矩的计算 期刊论文农业工程学报，2009年 迟媛 等 履带支承面上任何一点到转动中心的距离为 ，则微小单元长度为 ，分配在其上的车体重力 为 ，总转向阻力矩可按下式： （12） 式中: 转向阻力系数。 （经查表计算： 式中: -车辆作急转弯时转弯的转向阻力系数； -履带轨距。） 将式（11）代入上式积分得并简化得： （13） 即： （2)当转向半径 如图7所示，两侧履带都向前运动，此时两侧履带受地面摩擦阻力朝同 一方向（即行驶的反方向），外侧、内侧履带受力分别为： （14) 图7 此时转向示意图 （3)当转向半径 ，如图8所示，此时两侧履带受地面摩擦阻力朝反方向，外侧、内侧履带受 力分别为： （15） 式中: 分别为内侧前进阻力和驱动力； 分别为外侧前进阻力和驱动力。 考虑机体的重心在中心位置，所以履带的前进阻力 为： （16） 式中: 履带滚动阻力系数 （ 即 ） 车辆作急转雩时的转向阻力系数；伊一履带轨距。1.1.2转向驱动力矩假设机器重心与履带行 走装置几何中心相重合。把转向半径尺iB和oR詈分别考虑。当转向半径R要,如图2所 示,两侧履带都向前运动,此时两侧履带受地面摩擦阻力朝同一方向(即行驶的反方向),外侧、 内侧履带受力分别为: ?驴F2+等 (5)Fql驴等当转向半径oR昙,如图3所示,此时两 侧履带受地面摩擦阻力朝反方向,外侧、内侧履带受力分别为:. 。Muz 2巧:+詈 (6)铲七。 一等式中 乃2,2分别为外侧前进阻力和驱动力；l,1分别为内侧前进阻力和驱 动力。考虑机体的重心在中心位置,所以履带的前进阻力为:乃t乃:三可式中,履带滚 动阻力系数。转向时的最大驱动力矩为:M一m孤坟。,z?,-大半径区尺昙转向行驶时 主动轮上的力:驴知+等, IiG一-T。)小半径区oR昙转向行驶时主动轮上的 力:嗨2知+争 ,一iGu+争“。M一瑚x坟1,2j?,厅2 呼,手-一帆 、卜-一.一% 引图2尺詈时两侧履带同向运动Fig.2Two吮ks rotothes锄 edirectionwhile足iB。,I一,J 。,2。-一 一,冷。、,一1.-J 以 I图3o月旦2时两侧履带反向运动Fig.3 Two tracks rotate to the opposite directionwhile oR里21.2考虑重心偏移时转向驱动 11 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 六、全部举例相似论文作者（共18个）六、全部举例相似论文作者（共18个） 转向时的最大驱动力矩为： 式中：r-驱动轮节圆半径。 图8 此时转向示意图 Figure 8 At this point to sketch 大半径区 转向行驶时主动轮上的力： （17） 小半径区 转向行驶时主动轮上的力： （18） 式中： -转向比， 。 转向时的最大驱动力矩为： 经过以上介绍及公式计算得： 分别计算转向半径 序号序号作者作者典型片段总相似比典型片段总相似比剩余相似比剩余相似比 1李新5.06%15.19% 2薛风5.06%15.19% 3汪志兵3.16%17.09% 4迟媛3.16%17.09% 5蒋恩臣3.16%17.09% 6曲卫冬1.90%18.35% 12 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 七、相似论文（举例18篇）七、相似论文（举例18篇） 序号序号作者作者典型片段总相似比典型片段总相似比剩余相似比剩余相似比 7何志勇1.90%18.35% 8邹诗洋1.27%18.99% 9黄雄辉1.27%18.99% 10刘维孟1.27%18.99% 11赵兴辉1.27%18.99% 12张东海1.27%18.99% 13周汉林1.27%18.99% 14徐锡晨1.27%18.99% 15陈浩1.27%18.99% 16李鲁冰1.27%18.99% 17张金玲1.27%18.99% 18张蕾1.27%