矿热炉出铁口堵口机设计中期报告

需要全套设计联系Q 97666224（说明书CAD图等）题目：某矿热炉堵口机设计 1 毕业论文设计（论文）进展状况1.1 本毕业设计自开题以来，在老师的指导下各项工作都在有条不紊的进行，通过查阅相关的资料，了解所要做的设计的相关内容，从而进行设计。1.2 外文翻译：完成3000字的英译汉译文。2 本次设计矿热炉堵口机的设计简介随着高炉容积的不断扩大、炉顶压力的提高，采用无水炮泥和高炉风口平台需要一定的空间，以及出铁场对泥炮的要求，过去长期沿用的电动泥炮己不能满足高炉生产发展的需要，因此以被性能更好的矮身液压泥炮所取代。一般泥炮由转炮机构、锁炮机构、压炮机构和打泥机构等组成。DDS式全液压泥炮是德国DDS公司设计制造的，将转炮机构、锁炮机构和压炮机构合为一体，用一个转炮机构来代替，从而使机构变得简单。DDS式全液压泥炮具有新的六杆回转驱动机构，并且放置在旋转炮臂内部，是液压泥炮中性能良好的新式液压泥炮。它由转炮机构、打泥机构、液压装置和电控设备等组成。图1是DDS泥炮的工作原理图。旋转炮臂的旋转由杆DF, EB, AC, DA, KG和FA等组成的六杆机构来控制。F和A点是固定铰点，即FA为固定杆，VF为回转杆，EB为主力连杆，B点为旋转炮臂上的一点，AC为旋转炮臂，DC为活塞连杆，活塞外圆柱面沿缸体内圆柱面滑移，其接触位置用K表示，则DK与CK也为两个杆件。活塞相对缸体运动时，AC杆绕大轴承中心线回转。炮嘴的运动轨迹则由AG, AM, MN和HG等组成的四杆机构控制。 图1 泥炮工作原理2.1回转阻力矩计算2.1.1倾斜阻力矩Ma的计算 DDS式全液压泥炮的回转中心线与水平面倾斜一定的角度，泥炮是在一个倾斜平面上运动，如图2所示。旋转炮臂重PG1,，打泥机构重PG2和泥炮重PG3 等，通过计算分析知，PG2和PG3可看作作用在旋转炮臂的端部，这样假设对计算结果影响很小。因此倾斜阻力矩Ma可由下式计算: Ma=PG1R1+(PG1+PG2)R sin Ysin （1）式中:= a+1170 （2） a泥炮回转角度; 旋转炮臂中心线相对XX轴的夹角; Y旋转炮臂回转平面与水平面夹角; R1 PG1的重心距回转轴线的距离; R一一旋转炮臂端部回转半径; PG1旋转炮臂部分的自重载荷;PG2打泥机构部分的自重载荷; PG3泥炮重载荷。 图2 Ma的计算简图 2.1.2回转支排装置的摩擦阻力矩 DDS式全液压泥炮的回转支撑采用大型滚动轴承作为回转支撑装置，泥炮在回转的工作过程中，轴承所受到的力有倾翻力矩、轴向力和径向力。这三个力相比较，径向力较小，故略去不计。滚动轴承回转支撑装置的摩擦阻力矩计算如下: (3) 式中： 滚动体法向反力绝对值之总和； D滚动体中心圆直径； 换算摩擦系数，=0.01. 的计算，如图3所示： (4) 图3 求 的计算简图式中：在轴向力PV和倾翻力矩M作用下，距y轴距离为x的滚动体的压力线密度。() (5)将式（5）带入式（4）得： = (6) 式中滚动体的接触角； Pv回转滚动轴承所承受的轴向力总和； M回转滚动轴承所承受的倾翻力矩总和。 式（6）经积分并整理后得：(7) 而 ， 故(8)可由的条件求得：(9) 2. 1.3 DOS式泥炮回转阻力矩的组合泥炮在完成一个工作循环的旋转过程中所受到的总力矩Mz等于各力矩代数和，即: （10）式中:M a泥炮倾斜阻力矩，上坡时取正值，下坡时取负值; MM一一泥炮回转支撑装置的摩擦阻力矩。泥炮在处于打泥状态和随后的停留时间内，阻力矩M还要加上一个出铁口对泥炮作用的支反力矩 Mf。 Mf等于泥炮的压炮力F与旋转炮臂回转半径R的乘积，即: Mf=FR （11）压炮力F的确定原则如下:炮泥能够打入出铁口所需的压力为: P2=9lOMpa则所需的压炮力为: 式中:安全系数，一般取1.41.6:； 炮嘴的内径。所以，泥炮在打泥状态和随后的停留时间里，总阻力矩MZ为: （12）3设计中存在问题及解决措施在本次设计中遇到的问题很多，最初在对本次设计矿热炉堵口机进行建模时，对国标的查找不到位，导致工作进度缓慢，以及对绘图工具catia运用不熟练，导致工作一度停滞。通过多查找资料，相互对比可以更准确对矿热炉堵口机进行建模设计。4后期工作安排第10周： 完善矿热炉堵口机的设计及计算，修改其的装配图；（2019年4月8日-2019年4月14日）第11周： 对矿热炉堵口机的各构件的合理性进行验证；（2019年4月15日-2019年4月21日）第12周： 对矿热炉堵口机整体的合理性进行验证；（2019年4月22日-2019年04月28日）第13周： 对矿热炉堵口机零件及整体进行校核计算；（2019年04月29日-2019年5月5日）第14-15周：