《高层建筑结构》PPT课件.ppt

第4章 高层建筑结构,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框架剪力墙分析,4.6 转换结构,4.1.2 结构体系,4.1.1 受力单元,4.1.3 布置原则,4.1.4 尺寸估算,4.1 高层建筑结构体系及布置原则,4.1.1 高层结构的基本受力单元,框架,剪力墙,筒体,落地剪力墙,框支剪力墙,核心筒,框筒,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框架剪力墙分析,4.6 转换结构,4.1.2 结构体系,4.1.1 受力单元,4.1.3 布置原则,4.1.4 尺寸估算,4.1.2 高层结构体系,框架结构体系,优点：布置灵活； 缺点：侧向刚度较小。,北京长富宫中心26层，90.85m，89年建成。,框架支撑结构体系,剪力墙结构体系,优点：侧向刚度大 缺点：布置受限制,广州白云宾馆 33层，112.45米，剪力墙结构，1976年建成，国内首栋百米高层。,北京国际饭店 1987年建成，27层，底层层高5m，标准值层层高2.9m，总高度104m，剪力墙厚度为200600mm。,上海花园饭店34层，123m，89年建成。,框架剪力墙结构体系,北京民族饭店 59年建成，12层框架剪力墙结构。,上海明天广场 60层，238m，最高的框架剪力墙结构，98年建成。,筒体结构体系,框筒结构体系 筒中筒结构体系 束筒结构体系 筒体外伸结构体系,广东国际大厦 1990年建成，63层，底层层高4m，标准层3m，总高200.18米。外筒平面尺寸35.1m37m，由24根中柱和4根异形角柱组成；内筒为16.8m22.8m的矩形平面，壁厚300700mm。,香港中环中心广场 60层，374米，92年建成。,美国西尔斯大厦 110层，443米，束筒钢结构，1974年建成。 允许位移900mm，实测460mm。 用钢76000吨，砼55700立方米，安装了102部高速电梯。,150层,5166层,6790层,91层以上,筒体外伸结构体系,框架筒体结构体系,南京金陵饭店 37层，108米，框架-筒体结构，1983年建成。,广州中信大厦 37层，322米高，97年建成,上海金茂大夏 1998年建成， 框架部分采用了钢骨混凝土，88层，总高度达到421米，是目前中国最高的建筑。,深圳地王大厦 68层，325m，框架部分为钢结构，96年建成。,马来西亚双塔楼 88层，450米，框筒结构，1996年建成。,高雄T&C大楼 347.6米,台北101 101层，508米，2004年9月完工,巨型框架结构体系,香港汇丰银行,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框架剪力墙分析,4.6 转换结构,4.1.2 结构体系,4.1.1 受力单元,4.1.3 布置原则,4.1.4 尺寸估算,4.1.3 高层结构布置原则,一、平面布置,简单、规则、对称、减小偏心,高宽比超过限值（表14-5；表14-6）需进行整体稳定性和抗倾覆验算,底层大空间的落地剪力墙数量、间距要求,框架剪力墙结构中的剪力墙间距（表14-9）,筒体结构的高宽比不宜太小,二、竖向布置,规则、均匀，避免过大的外挑和内收。,竖向规则建筑：,立面局部收紧尺寸不大于该方向总尺寸的25%；,楼层刚度不小于相邻上层刚度的70%。,对于底层大开间建筑，通过增加落地墙体的厚度或提高混凝土等级等措施，使上下层刚度比应控制在一定范围。,三、变形缝设置,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框架剪力墙分析,4.6 转换结构,4.1.2 结构体系,4.1.1 受力单元,4.1.3 布置原则,4.1.4 尺寸估算,4.1.4 截面尺寸估算,（根据变形限制要求）,会使非结构构件破损,会使人感觉不适,竖向荷载会产生较大的附加弯矩,4.2 剪力墙结构分析,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.2.2 受力特点,4.2.1 水平荷载分配,4.2.3 材料力学法,4.2.4 连续栅片法,4.2.5 壁式框架D值法,4.2.6 剪力墙分类,4.2.1 单榀剪力墙受到的水平荷载,一、空间问题的简化,楼盖结构在其平面内的刚度为无限大； 各榀剪力墙主要在其平面内发挥作用。,根据假定2，可将纵向和横向剪力墙分开考虑。在计算横墙受力时，把纵墙的一部分作为横墙的翼缘；在计算纵墙受力时，把横墙的一部分作为纵墙的翼缘。,二、剪力墙的抗侧刚度,发生单位层间位移时，剪力墙承受的剪力。,三、水平荷载在各榀剪力墙之间的分配,一般情况下，楼盖在侧向水平荷载作用下将发生自身平 面内的移动和转动。但如果水平力通过某一中心点，则楼 盖仅发生移动而无转动，这一中心位置称为抗侧刚度中心。,设抗侧刚度中心在C点，通过C点建立X、Y直角坐标；y方向第i榀剪力墙（抗侧刚度为 ）距y轴的距离为 ；x方向第j榀剪力墙(抗侧刚度为 ）距x轴的距离为,设楼盖受到某侧向力 的作用，可以将 分解成平行于坐标轴的两个分力 、 ，这两个分力又可等效为通过抗侧刚度中心的力 、 及扭矩 。假定 、 与坐标方向一致为正，扭矩以顺时针方向为正。,欲求侧向力 在各榀剪力墙之间的分配，可先求出 、 、 单独作用下各榀剪力墙所受的作用，然后叠加。,当仅有 单独作用时，楼盖仅有沿x方向的平移 ，这时仅考虑x方向的剪力墙参加工作。,将（b）式代入（a）式，得,(14-37a),(a),(b),当仅有 作用时，楼盖将发生绕抗侧刚度中心的转动，x、y方向的剪力墙都将受力。设转角为 ，则x方向第j榀剪力墙x方向的侧移为：,(c),y方向第i榀剪力墙y方向的侧移,(d),由力矩平衡条件：,将 代入式(e)、(f)，得,以O点为参考点，设抗侧刚度中心C点的坐标为 、 。在 作用下，楼盖的侧移为 ，对O点取矩,将（14-37a）代入，得,(14-35b),四、抗侧刚度中心的确定,(14-37a),4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.2.2 受力特点,4.2.1 水平荷载分配,4.2.3 材料力学法,4.2.4 连续栅片法,4.2.5 壁式框架D值法,4.2.6 剪力墙分类,(a),(b),(c),(d),4.2.2剪力墙的受力特点,试验研究发现，当剪力墙上的洞口较小时（图 a），剪力墙水平截面内的正应力接近线性分布，仅在洞口附近局部区域有应力集中现象发生，但从整体来讲，洞口对墙体内力的影响可以忽略不计，这类剪力墙称为整截面剪力墙。,如果剪力墙上开洞很大，连系梁和墙肢的刚度均较小（图d ），在侧向荷载作用下，墙肢内沿截面高度方向几乎每层均有一个反弯点。但由于连系梁和墙肢的截面尺寸比一般的框架梁柱大得多，因而有别于一般框架，这类剪力墙称为壁式框架。,当剪力墙上开洞介于上述两者之间时，剪力墙的受力性能也介于(a)、(d)两者之间。根据连系梁刚度的大小，这一范围的剪力墙又可以分为整体小开口剪力墙(b)和联肢剪力墙(c)两种。,单榀剪力墙的内力分析可利用计算机进行较精确的有限元分析。从实用出发，工程中常采用简化计算方法。常用的简化计算方法有：,材料力学方法(适用于整截面剪力墙和整体小开口剪力墙),连续化方法(适用于联肢剪力墙),D值法(适用于壁式框架),4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.2.2 受力特点,4.2.1 水平荷载分配,4.2.3 材料力学法,4.2.4 连续栅片法,4.2.5 壁式框架D值法,4.2.6 剪力墙分类,4.2.3 材料力学方法,一、内力计算,对于整截面剪力墙，洞口对墙肢内力分布的影响极小，在水平荷载作用下，墙肢水平截面内的正应力呈直线分布，可直接应用材料力学公式计算。,对于整体小开口剪力墙，墙水平截面在受力后基本保持平面，墙肢在水平截面内的正应力可以看成是剪力墙整体弯曲所产生的正应力与墙肢局部弯曲所产生的正应力之和。,相应地可将总弯距分成整体弯距和局部弯距。在整体弯距下，剪力墙按组合截面弯曲，正应力在整个截面高度按直线分布；在局部弯距下，剪力墙按各个独立的墙肢截面弯曲，正应力仅在各墙肢截面高度上直线分布。,则各墙肢分担的整体弯矩为：,近似认为局部弯矩在各墙肢中按抗弯刚度进行分配，则任一墙肢弯矩,各墙肢受到的轴力为：,（14-8）,当不考虑轴向变形的影响时，位移计算公式为：,二、侧移计算,外荷载在墙底产生的总剪力；,剪应力分布不均匀系数，对于矩形截面， =1.2；,剪力墙的总高度；,考虑洞口影响后剪力墙水平截面的折算面积，,对于整截面剪力墙：,对于整体小开口剪力墙：,分别为剪力墙水平截面的宽度和高度；,分别为剪力墙的洞口面积和总立面面积；,剪力墙第j墙肢水平截面面积；,考虑开洞影响后剪力墙水平截面的折算惯性矩，,对于整截面剪力墙：,对于整体小开口剪力墙：,剪力墙沿竖向各段水平截面的惯性矩，有洞口时，扣除洞口。,（14-11）,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.2.2 受力特点,4.2.1 水平荷载分配,4.2.3 材料力学法,4.2.4 连续栅片法,4.2.5 壁式框架D值法,4.2.6 剪力墙分类,4.2.4.连续栅片法,对于联肢剪力墙（双肢或多肢），水平截面上的正应力已不再呈一连续的直线分布，不能再作为单个构件用材料力学方法计算。,思路：将每层的连梁连续化，从而为建立微分方程提供前提条件。,二、微分方程的建立,原结构,替代结构,基本结构,位移由墙肢和连梁的弯曲变形、剪切变形、轴向变形引起。可通过在切口处加一组方向相反的竖向单位力求得。,将连续化的连梁从跨中切开，此处没有弯距。设截面上的剪力集度为 。根据几何相容条件，切口处的竖向相对位移为零。,向位移由墙肢的弯曲变形引起的 、墙肢轴向变形引起的 、连梁弯曲和剪切变形引起的 组成。,在竖向单位力作用下，连梁内没有轴力，略去在墙肢内产生的剪力，因而在切口处的竖,由连梁的弯曲和剪切变形引起的竖向相对位移(图乘法),(c),根据变形协调条件,将上式对z微分两次，得,（d）,代入各种典型荷载下 的表达式，并对z微分一次，可得,（e）,墙底处总剪力,（14-15）,由此可求出未知力,（14-18）,三、微分方程的求解,四、内力计算,剪力墙在水平荷载下的侧移由两部分组成：,五、侧移计算,三种典型水平荷载下的顶点位移可以表示为：,（14-11）,（14-22）,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.2.2 受力特点,4.2.1 水平荷载分配,4.2.3 材料力学法,4.2.4 连续栅片法,4.2.5 壁式框架D值法,4.2.6 剪力墙分类,刚域的影响用刚度无限大的刚臂反映。,4.2.5 壁式框架的D值法,对于梁：,（14-24a）,对于柱：,（14-24b）,若算得的刚臂长度为负值，则取为零。,一、刚臂长度的取值,二、带刚臂杆件的转角位移方程,设有杆12，总长为 ，两端有刚域 和 。,推导当其两端各转动一单位角时，杆端弯距 、 。,先以杆的等截面部分 为脱离体进行分析。当1、2两端各有一个单位转角时， 、 两点除了有单位转角外，还有线位移 和 。,与结构力学的转角位移方程有所不同，由于壁式框架杆截面高度大，应考虑剪切变形的影响。,杆端相对位移 产生的弯距为：,单位杆端转角所产生的杆端弯距为：,以刚臂为脱离体，根据平衡条件， 得到1、2处的杆端弯距,(14-25),其中,；,；,杆端弯矩之和,四、带刚臂框架柱的反弯点高度,（14-27）,无刚臂部分柱与柱总高之比，,标准反弯点高度比，可由附表10-1或10-2查得；,上、下层横梁刚度比对 的影响，查附表10-3；,上、下层层高变化对 的影响，查附表10-4。,；,壁式框架的楼层剪力在各柱的分配；柱端弯距的计算；梁端弯距、剪力的计算；柱轴力计算以及框架侧移的计算方法均与普通框架相同。,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.2.2 受力特点,4.2.1 水平荷载分配,4.2.3 材料力学法,4.2.4 连续栅片法,4.2.5 壁式框架D值法,4.2.6 剪力墙分类,4.2.6 剪力墙分类判别方法,可见，剪力墙的受力特性与连梁的刚度密切相关。,一、剪力墙的整体性系数,双肢墙考虑墙肢轴向变形的整体性系数：,其中,；,对于多肢墙， 可表示为：,；,令 ，为墙肢轴向变形影响系数。,对于双肢墙,如果两个墙肢的面积相同，即,(14-4),多肢墙,双肢墙,对于多肢墙，可取： 34肢时，0.8；57肢时0.85；8肢以上0.9。,(d),(b),的限值：,二、剪力墙的分类判别条件,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.3.2 铰接体系基本方程,4.3.1 简化分析模型,4.3.3 刚接体系基本方程,4.3.4 内力和位移计算,4.3.5 框剪工作性能,4.3 框架剪力墙结构分析,4.3.1 框架剪力墙结构的简化分析模型,一、空间问题的简化,在竖向荷载下，框架和剪力墙各自承担负荷范围内的楼面荷载，内力计算比较简单；在水平荷载作用下，框架和剪力墙由于楼盖的联结作用而协调变形，共同工作，其受力特点既不同于单榀框架，也有别于单榀剪力墙。,楼盖结构在其平面内的刚度为无限大，平面外刚度可忽略不计； 水平荷载的合力通过结构的抗侧刚度中心； 框架与剪力墙的刚度特征值沿结构高度为常量。,基本假定,由前两条假定可以推断：在侧向荷载作用下，结构仅有沿荷载方向的位移，在同一楼层标高处，各榀框架和各榀剪力墙的侧移值是相等的。,于是：可以将所有的框架等效成综合框架；将所有的剪力墙等效成综合剪力墙。,将综合框架和综合剪力墙放在同一平面进行分析，而在综合框架与综合剪力墙之间用轴向刚度为无限大的连杆（铰接体系）或连梁（刚接体系）相连接。,框架剪力墙铰接体系与刚接体系,框架剪力墙铰接体系,刚度特征,综合剪力墙的抗弯刚度等于各榀剪力墙等效抗弯刚度之和：,综合框架的抗侧刚度等于各榀框架抗侧刚度之和：,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.3.2 铰接体系基本方程,4.3.1 简化分析模型,4.3.3 刚接体系基本方程,4.3.4 内力和位移计算,4.3.5 框剪工作性能,为了计算侧向荷载在综合框架和综合剪力墙之间的分配，将刚性连杆沿高度方向连续化，切开后用等代分布力 代替。,4.3.2 框架剪力墙铰接体系的基本方程,计算模型,基本结构,脱离后的综合剪力墙可看成受侧向分布荷载 作用下的悬臂构件，由材料力学可得：,（a）,根据综合框架抗侧刚度的定义,（b）,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.3.2 铰接体系基本方程,4.3.1 简化分析模型,4.3.3 刚接体系基本方程,4.3.4 内力和位移计算,4.3.5 框剪工作性能,4.3.3 框架剪力墙结构刚接体系的基本方程,将综合连梁连续化，切开后所加的等效力除了轴向分布力 外，还有分布剪力 。,计算模型,基本结构,脱离后的综合剪力墙，由于综合连梁内分布剪力 的作用，将存在沿竖向分布的线力矩 。,由式（4-35），单根连梁的杆端约束弯矩：,（e）,对于综合框架，近似忽略 的作用，因而仍有,（d）,（4-41b）,（c）,将（c）、（d）代入（e）,（4-42）,其中,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.3.2 铰接体系基本方程,4.3.1 简化分析模型,4.3.3 刚接体系基本方程,4.3.4 内力和位移计算,4.3.5 框剪工作性能,4.3.4 内力和位移计算,四阶常系数线性微分方程，其解包括：相应齐次方程的通解和一个特解。,三种典型水平荷载下，微分方程的特解可表示为,1. 求解,齐次方程的特征方程为：,齐次方程的通解：,结构底部转角为零，即,结构底部位移为零，即,结构顶部综合剪力墙弯矩为零，即,结构顶部的总剪力，,其中,可得到，,(4-45),均布荷载,倒三角分布荷载,顶点集中荷载,求得侧移 后，根据弯距与位移的关系 可求得综合剪力墙弯距,（4-46）,2. 综合剪力墙弯矩,（4-47）,3. 综合剪力墙名义剪力,根据弯距与剪力的关系 可求得综合剪力墙名义剪力,图4-28、4-29、4-30分别绘制了三种典型荷载下， 框架剪力墙结构的侧向位移 、综合剪力墙的弯距 、综合剪力墙的名义剪力 与结构刚度特征值 的关系。表中采用的自变量为 ，应变量分别为：,为外荷载作用于纯剪力墙结构（ ）时，顶点侧移值；,为外荷载作用于纯剪力墙结构（ ）时，基底总弯距；,为外荷载作用于纯剪力墙结构（ ）时，基底总剪力。,4. 计算图表,5. 综合剪力墙、综合框架剪力，综合连梁约束弯矩,=,（4-50),（4-51),对于铰接体系只需取,6. 单榀框架、单榀剪力墙和单根连梁的内力计算,单榀剪力墙的内力按剪力墙的等效抗弯刚度进行分配；,单榀框架的 内力按框架的抗侧刚度进行分配；,单根连梁的内力按连梁的约束刚度进行分配。,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.3.2 铰接体系基本方程,4.3.1 简化分析模型,4.3.3 刚接体系基本方程,4.3.4 内力和位移计算,4.3.5 框剪工作性能,自顶层向下，层间位移越来 越大，呈上凹形，与悬臂梁 的剪切变形曲线类似。故称 “剪切型”,自底层向上，位移增量 越来越大，呈下凹形， 与悬臂梁的弯曲变形曲 线类似。故称“弯曲型”,4.3.5 框架与剪力墙的共同工作性能,一、结构的侧移特性,由于楼盖的刚性连接作用，两者的变形必须协调，称“弯剪型。具体形状随刚度特征值 而变化：当 较小时，侧移曲线较接近剪力墙结构；当 较大时，侧移曲线较接近框架结构。,二、结构的内力分布特征,4.4 剪力墙截面设计,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.4.2 钢骨砼剪力墙,4.4.1 砼剪力墙,墙肢按偏心受力构件进行正截面和斜截面计算；由于楼盖的作用，连梁内的轴力可忽略不计，按受弯构件设计。,剪力墙在竖向荷载和水平荷载作用下，墙肢和连梁内将产生轴力、弯距和剪力。,墙肢,连梁,正截面承载力计算,斜截面承载力计算,正截面承载力计算,斜截面承载力计算,设计内容,当内力组合包括地震作用时，承载力除以抗震承载力调整系数。,4.4.1 混凝土剪力墙设计,一、墙肢正截面承载力计算,与一般偏心受力构件不同，墙肢内除了端部集中配筋外，一般还有分布钢筋。,大偏心受压,小偏心受压,大偏心受拉,剪力墙不允许发生小偏拉破坏！,简化假定：离受压边缘为 1.5x范围以外的受拉分布筋达到 ，略去其余分布筋的作用。,（14-33）,（14-35）,当墙肢截面为T型或I形时，可参照相应的偏压构件列出计算公式，对分布筋的处理方法与矩形截面相同。,设计时一般先假定分布筋 ，于是利用式（14-33）可求出压区高度 x 及端部钢筋 ：,2.小偏心受压,简化假定：不考虑分布筋的作用。,墙肢小偏心受压的计算公式与 小偏心柱相同，即,（14-36）,简化假定：离受压边缘为 1.5x范围以外的受拉分布筋达到 ，考虑其作用；略去其余分布筋的作用。,（14-37）,3.大偏心受拉,斜截面破坏形态：,斜拉破坏（通过限制墙肢内分布钢筋最小配筋率来避免）,斜压破坏（通过限制截面剪压比来避免）,剪压破坏（建立计算公式）,二、墙肢斜截面承载力计算,1.剪力设计值的确定,为保证墙肢塑性铰不过早发生剪切破坏，应使墙肢截面的受剪承载力大于其受弯承载力。在墙肢底部H/8范围内，剪力设计值,试验表明：,反复荷载下，斜截面承载力比单调加载降低1520%。,（14-38）,2.偏心受压,无地震作用组合：,有地震作用组合：,I形或T形截面的全截面积和腹板面积；,与剪力设计值对应的轴力设计值，,同一水平截面内水平分布筋的截面积和设计强度；,计算截面处的剪跨比，,；,。,（14-39）,无地震作用组合：,有地震作用组合：,3.偏心受拉,当等号右边第1项小于零时，取等于零。,三、连梁的正截面承载力计算,当跨高比大于5时，正截面承载力按一般受弯构件进行计算；,当连系梁的跨高比不大于5时，正截面承载力按深受弯构件计算：,（14-59）,（14-60）,截面的有效高度，当跨高比不大于2时，跨中截面取 支座截面取 ；当跨高比大于2时，按受拉区纵向钢筋合力点至受拉边缘的实际距离取用。,时，,x截面受压区高度，计算方法同一般受弯构件，但当 时，取：,（14-61）,（14-41）,跨高比大于5时，按一般受弯构件计算；,四、连梁的斜截面承载力计算,跨高比不大于5时，按下式计算：,剪压比； 轴压比； 配筋率。,五、构造,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.4.2 钢骨砼剪力墙,4.4.1 砼剪力墙,一、概述,4.4.2 钢骨混凝土剪力墙设计,剪力墙周边有梁和钢骨混凝土柱的剪力墙称为带边框剪力墙；周边没有梁、柱的称为无边框剪力墙。,试验表明，由于端部设置了钢骨，无边框剪力墙的受剪承载力大于普通钢筋混凝土剪力墙。,混凝土剪力墙中设置钢骨可以很好地解决钢梁或钢骨混凝土梁与剪力墙的连接问题。,钢骨混凝土剪力墙中连梁的截面设计方法与混凝土剪力墙相同。,二、正截面承载力计算,1.偏心受压,对于墙肢内的分布钢筋，采用与普通混凝土剪力墙相同的近似假定，即离受压区边缘1.5x范围以外的受拉钢筋达到强度设计值，忽略其余分布筋的作用。,适用条件：,（4-65）,（4-66）,当,属小偏心，不考虑分布筋的作用。,（4-67）,无边框墙：,钢骨砼剪力墙的斜截面受剪承载力由端柱与钢筋砼腹板两部分构成。,三、斜截面承载力计算,剪力墙中钢筋砼腹板部分的受剪承载力，同普通砼剪力墙；,（4-69a）,（4-69b）,无边框剪力墙中钢骨部分的受剪承载力， 无地震作用组合时，取,有边框墙：,有地震作用组合时，取,钢骨混凝土边框柱的受剪承载力考虑柱内混凝土、箍筋、钢骨的贡献及轴向压力的有利影响。,（4-70）,；当 时，取,当剪力设计值包含地震组合时，式（4-70）右边乘以0.8，除以承载力抗震调整系数 。,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.5.2 简化分析方法,4.5.1 受力特点,4.5 筒体结构分析简介,4.5.1 筒体结构受力特点,整个截面变形基本符合平截面假定。水平荷载下，不仅腹板参与工作，翼缘也完全参与工作。,一、实腹筒,剪力墙既承受弯矩又承受剪力作用；而筒体的弯矩主要由翼缘承担，剪力主要由腹板承担。,当筒体高宽比小于1时，侧移以剪切变形为主，位移曲线呈剪切型； 当高宽比大于4时，侧移以弯曲变形为主，位移曲线呈弯曲型； 当高宽比介于14之间时，侧向位移曲线介于剪切型与弯曲型之间。,二、框筒,普通框架仅考虑平面内的承载能力和刚度，而忽略平面外的作用；,框筒结构的水平剪力主要有腹板框架承担，整体弯矩则主要有一侧受拉，另一侧受压的翼缘框架承担。,框筒的腹板框架和翼缘框架在角区附近的应力大于实腹筒体，而在中间部分的应力均小于实腹筒体，这种现象称为剪力滞后。,4.5 筒体结构,高层结构,4.1 体系与布置,4.2 剪力墙分析,4.4 剪力墙截面设计,4.3 框剪分析,4.6 转换结构,4.5.2 简化分析方法,4.5.1 受力特点,4.5.2 简化分析方法,假定翼缘框架中部若干柱不承担轴力，而其余柱构成的截面符合平截面假定。,等效槽形截面的有效宽度b取以下三种情况的最小值：框筒腹板框架全宽B的1/2；框筒翼缘框架全宽L的1/3；框筒总高度H的1/10。,将双槽形作为整