紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究.ppt

紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究,2007年3月17日,EJM128K细纱机的紧密纺改造 摇架性能对纱线性能的影响 装置图 零部件的尺寸图 罗拉盒的尺寸图 纺纱对比实验 总结紧密纺摇架的性能要求,1一前罗拉；2一前胶辊；3一吸风组件；4一阻捻胶辊； 5一传动件；6一撑杆；7一网格圈,三种摇架的爪头侧面和正面图,改造摇架抓头图,YJ2-142C摇架抓头侧图,SKF摇架抓头侧图,改造摇架抓头正面图,YJ2-142C摇架抓头正面图,SKF摇架抓头正面图,改造摇架的零件图,改造摇架侧面图,改造摇架正面图,改造摇架的零件图,改造摇架零件的俯视图,三种罗拉盒的外观尺寸图,改造罗拉盒,原罗拉盒,新罗拉盒,长度：74.4mm 长度：72.5mm 长度：66.2mm 宽度：98.6mm 宽度：90.5mm 宽度：92.2mm 前胶辊间隙：4.6mm 前胶辊间隙：2mm 前胶辊间隙：4.5mm 引纱胶辊间隙：7.9mm 引纱胶辊间隙：2mm 引纱胶辊间隙：4.5mm 罗拉盒宽度：41.5mm 罗拉盒宽度：46.4mm 罗拉盒宽度：44mm 前胶辊直径：29.7mm 前胶辊直径：31mm 前胶辊直径：30.1mm 引纱胶辊直径：40.74mm 引纱胶辊直径：42mm 引纱胶辊直径：31.7mm 集聚区牵伸倍数：1.05 集聚区牵伸倍数：1.06 集聚区牵伸倍数：1.053 前胶辊硬度：65 前胶辊硬度：65 前胶辊硬度：65 引纱胶辊硬度：75 引纱胶辊硬度：75 引纱胶辊硬度：75 注：上述间隙是指其与罗拉盒之间的空隙宽度,本实验以19.4tex的纯棉精梳纱为原料，在自行改造的EJM128K-SM型细纱机，采用吸风负压的集聚方式，锭速为14000r/min，采用普通6833金属上销，钢丝圈瑞士Bracker公司UL10/0，2.8mm隔距块，摇架加压为170N/双锭和异形管负压3500Pa。,三种摇架和三种罗拉盒的毛羽指标综合效果图,三种摇架和三种罗拉盒的强力指标综合效果图,三种摇架和三种罗拉盒的条干均匀度指标综合效果图,紧密纺用的摇架与普通环锭纱摇架不单是前爪压力分配的问题，而在于： 准确性：指前、中、后和集聚胶辊加压的压力要准确，压力差的公差要小，摇架握持的上罗拉对下罗拉平行度要求高。摇架压臂本体对下罗拉垂直度有一定的要求 稳定性：指平行度和压力要稳定可靠，十年以上使用下来不会变化 一致性：大批摇架的性能保持同等的水平,二.紧密纺集聚区牵伸倍数的研究,集聚区须条运动的速度合成简图,我们假设Va=V1，通过上图我们可以得出以下的结论： Va = V1, Ve = V1/Cos，Vr = Va/tan , E=Ve/V1 其中：是异形吸管上斜槽角度，E是集聚区牵伸倍数，V1须条出前罗拉的速度 又 E = dcompactZcompact / dfrontZfront 其中：dcompact -网格圈加压皮辊的直径，Zcompact -网格圈加压皮辊的轴承齿轮齿数，dfront -前罗拉加压皮辊的直径，Zfront -前罗拉加压皮辊的轴承齿轮齿数 故：根据上述的公式可得出： E = 1/ Cos= dcompactZcompact / dfront Zfront (1),40S有害毛羽直方图,60S有害毛羽直方图,80S有害毛羽直方图,40S纱线断裂强力对比直方图,60S纱线断裂强力对比直方图,80S纱线断裂强力对比直方图,40S成纱条干测试结果,60S成纱条干测试结果,80S成纱条干测试结果,结论：,在自行改造后的EJM128K-SM细纱机上的集聚区选用较小的牵伸倍数较好，能够使得纤维在产生较好集聚效果的同时，伸直平行度有所提高，减少毛羽产生，增加了纱线的断裂强力并且获得了稳定的条干均匀度指标。 过大的牵伸倍数使得纤维的伸直平行度加强，却使集聚和加捻的作用减弱，纤维毛羽没有被很好的卷入纱体当中，造成了毛羽的大幅度增加。减小集聚区牵伸倍数时，可加强对纤维的聚合作用，降低牵伸区纤维的扩散程度，并可提高纱线紧密度，有利于减少成纱毛羽。故在自行改造后的EJM128K-SM细纱机上的集聚区选用较小的牵伸倍数较好，能够使得纤维在产生较好集聚效果的同时，伸直平行度有所提高，减少毛羽产生，增加了纱线的断裂强力并且获得了稳定的条干均匀度指标。,三.集聚区附加捻度的影响因素分析,负压大小对紧密纱捻度的影响 集聚区牵伸倍数对紧密纱捻度的影响 紧密纱强力提高的分析,20S,40S, 100S负压数据对应分布趋势图,20S,40S, 100S强力数据对应分布趋势图,30S, 60S, 100S集聚区牵伸倍数对应的分布趋势图,30S, 60S, 100S集聚区牵伸倍数对应强力的分布趋势图,环锭纱线和集聚纱线的强力与捻度的比较,相同捻度水平的集聚纱与环锭纱的强力比较,假设在600.4-614.1(捻/m)的捻度范围内，平均每增加一个捻度，对于支数相同的棉纱的强力作用接近相等；假设纱线结构的改善对强力提高的贡献在此试验范围内亦保持不变；则： FS + Ft T = F 式中： FS - 集聚纱线结构带来的纱线强力的改善；Ft - 每个增加的捻度带来的纱线强力改善；T - 纱线之间的捻度差,纱线结构对集聚纱强力提高的贡献： FS /(638.1-572.3)=70% 捻度变化对集聚纱强力提高的贡献： Ft (690.2-614.1)/65.8=25.5%,结论：,关键因素：负压值和牵伸倍数的选择 强力提高：纱线结构改善和附加捻度的产生使其强力有较大的提高。通