特高压同塔双回导线布置的优化.pdf

河电厂侧的方向零序保护的第三段动作(保护感受 到是正方向故障、 有零序电压、 且零序电流超过其整 定值) ,经4 000 ms跳开了南桠河电厂侧的A、B、C 三相开关。 在线路故障发生后,西昌侧220 kV南西线保护 在南桠河电厂侧开关没跳开之前,由于其故障相电流 的潮流方向还是由南桠河电厂侧流向西昌侧,即负荷 电流是穿越性的,而故障电流则是由西昌侧(电源侧 或母线侧)流向故障点的,其负荷电流与故障电流相 差180度。因此,西昌侧线路保护感受到的电流为故 障电流值与负荷电流值的代数和,由于西昌侧的故障 电流比负荷电流小,它只能抵消一部分负荷电流,因 此,在线路故障发生后,南桠河电厂侧开关没跳开之 前,西昌侧1号、2号保护装置均感受到是线路反方 向故障,所以西昌侧的1号、2号保护装置均起动而 不出口跳开关。而当南桠河电厂侧开关跳开后,西昌 侧故障相电流反相,由西昌侧(电源侧或母线侧)流 向故障点的电流突然增大、 零序电压也有所增加,致 使西昌侧1号保护屏的高频突变量方向元件D + + 和高频零序方向元件0 + +动作, 1号保护屏内的高 频收发讯机停讯,经120 ms跳开了西昌侧A、B、C三 相开关。整个220 kV南西线C相接地故障切除。 3. 2 疑点解答 3. 2. 1 疑点一 由于该线路故障为经高阻接地的单相故障,故障 电流小、 且不稳定,在故障的初期不足以使线路两侧 的高频保护突变量和高频零序方向元件动作,再加 上,在南桠河电厂侧保护未跳开开关之前,线路两侧 的保护一侧感受到是正方向故障、 另一侧感受到是反 方向故障。因此,出现了一侧高频保护动作、 一侧未 动作的情况。 3 . 2. 2 疑点二 此次220 k V南西线故障在南桠河电厂侧保护未 跳开开关之前。由于,其故障电流比负荷电流小,再 加上负荷潮流方向由南桠河电厂侧流向西昌侧,所以 才有从故障开始至故障后近4 000 ms这一段时间内 西昌侧故障相C相的电流值比健全相A、B相的电流 值还小的这一事实。这打破了通常认为的凡是线路 故障,其故障相电流全都是由母线流向故障点的这一 惯常看法。 3 . 2. 3 疑点三 220 kV西昌变电站220 kV南西线2号保护屏 (南瑞公司LFP - 902)的保护起动了,但没有动作元 件的报文。这种情况是由于故障量较小,造成管理 MONI板与各保护CPU板启动时刻相差较大,当管理 MONI板滞后保护CPU板或保护CPU板滞后管理 MONI板一定时间才启动时,装置会不对故障报告进 行处理,从而造成有动作无报文的情况。 作者简介: 陈 平(1963 -) ,男,高级工程师,在读工程硕士,从事 电力系统继电保护、 变电检修管理、 电网调度运行管理工作。 林 肖(1961 -),男,助理工程师,主要从事地方电力公 司生产管理工作。 (收稿日期: 2008 - 08 - 10) (上接第62页) 后,值班员观察到的动作指针位置(红针)实际上就 是动作后指针的稳定位置作为最高记录指示(无阻 力时的真实值),因此这时得到的数据也与快速检测 中记录的数据一致。 实测4分析: 变压器用油面温控器 6 . 8条指出: 示值的测试点不得与开关接点动作设定的标准点重 叠,其间距不应小于5。虽然在 压力式温度计检定 规程 中没有相关的规定,但是从试验数据可以看出, 要准确检定刻度,需避开接点欲接通时微动开关的弹 簧阻力,否则将测不准。应该在进行示值误差的检定 时将接点开关的设定点扳离开标准点至少5 以上。 在Messko表中,若连杆结构为单向者,或相邻微 动开关为同一平面者,整定指针为 状者,均不能将 相邻两接点整定为同一刻度值(如85)。两直角 相邻且微动开关为上、 下错位。连杆为上、 下双头者 方可实现相邻开关整定同一值。 (收稿日期: 2008 - 08 - 10) 特高压同塔双回导线布置的优化 通过计算分析得到:电磁环境参数随分裂数、 子导线半径 、 分裂半径的增加而普遍降低;杆塔结构因导线布置相对位置增大 而结构复杂,造价增加 。 针对鼓型和伞型两种杆塔型式,提出了导线布置优化设计的方法 首先确定可满足现有条件的最小导线 形式;并调整导线布置的水平和垂直距离,得出满足环境要求的导线布置的最小水平和垂直距离;杆塔尺寸和导线布置根据社会 经济、 地理条件由设计院合理确定。最后给出了可用于设计直接查阅使用的、 导线水平和垂直距离与环境影响的关系曲线。 6