冷却速率对ES355Al钢相变行为及组织的影响.pdf

第4 2 卷 2 0 1 7 拒 第1 期 1 月 金属熬赓谨 H E A TT R E A T M E N TO FM E T A L S V e l 4 2N o 1 J a n u a r y2 0 1 7 冷却速率对E S 3 5 5 A I 钢相变行为及组织的影响 邱春根1 2 ，徐李军2 ，时朋召2 ”，仇圣桃2 ，赵鸿金1 ( 1 江西理工大学材料科学与工程学院，江西赣州3 4 1 0 0 0 ； 2 钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心，北京1 0 0 0 8 1 ； 3 江西理工大学冶金与化学工程学院，江西赣州3 4 1 0 0 0 ) 摘要：采用D I L 8 0 5 淬火膨胀仪、金相显微镜及显微硬度计，研究了E S 3 5 5 A I 钢连续冷却过程的相变及组织转变规律，分析了冷却速 率对E S 3 5 5 A 1 钢相变及组织演变的影响。结果表明：过冷奥氏体在冷却过程中发生铁素体转变、珠光体转变、贝氏体转变和马氏体 转变。在冷速为0 2 l 。C s 时，发生铁素体析出和珠光体转变；在冷速为2 7 。C s 时，发生铁素体析出、珠光体转变和贝氏体转 变，其中7 。C s 为珠光体转变结束的临界冷速；，2 。C s 、1 5 。C s 分别为贝氏体、马氏体开始转变的临界冷速。E S 3 5 5 A I 钢的显微硬 度随着冷速增加而增加，由冷速0 2 s 时的1 7 0H V 5 增加到2 0 s 时的3 5 0H V 5 。 关键词：E S 3 5 5 A I 钢；冷却速率；C C T 曲线；相变点；显微组织 中图分类号：T G l 4 2 1文献标志码：A文章编号：0 2 5 4 - 6 0 5 1 ( 2 0 1 7 ) 0 1 一0 0 9 9 - 0 5 E f f e c to fc o o l in gr a t eo np h a s et r a n s f o r m a t io nb e h a v io ra n d m ic r o s t r u c t u r eo fE S 3 5 5 A ls t e e l Q iuC h u n g e n l 一，X uL ij u n 2 ，S h iP e n g z h a 0 2 ”，Q iuS h e n 昏a 0 2 ，Z h a oH o n g j in l ( 1 S c h o o lo fM a t e r ia l sS c ie n c ea n dE n g in e e r in g ，J ia n g x iU n iv e r s it yo fS c ie n c ea n dT e c h n o l o g y ，G a n z h o uJ ia n g x i3 4 1 0 0 0 ，C h in a ； 2 N a t io n a lE n g in e e r in gR e s e a r c hC e n t e ro fC o n t in u o u sC a s t in gT e c h n o l o g y ，C I S R I ，B e ij in g1 0 0 0 81 ，C h in a ； 3 S c h o o lo fM e t a l l u r g ic a la n dC h e m ic a lE n g in e e r in g ，J ia n g x i U n iv e r s it yo fS c ie n c ea n dT e c h n o l o g y ，G a n z h o uJ ia n g x i 3 410 0 0 ，C h in a ) A b s t r a c t ：D I L 8 0 5q u e n c he x p a n s io nin s t r u m e n t ，o p t ic a lm ic r o s c o p ea n dV ie k e mh a r d n e s st e s t e rw e r ea d o p t e dt os t u d yp h a s et r a n s it io n a n dm ic r o s t r u c t u r et r a n s f o r m a t io nr u l e so fE S 3 5 5A Is t e e l d u r in gc o n t in u o u sc o o l in gp r o c e s s T h ein f l u e n c eo fc o o l in g r a t eo n p h a s e t r a n s it io na n dm ic r o s t r u c t u r ee v o l u t io no ft h es t e e lw a sa n a l y z e d T h er e s u l ts h o wt h a tf e r r it et r a n s f o r m a t io n ，p e a d it et r a n s f o r m a t io n b a in it et r a n s f o r m a t io na n dm a r t e n s it e t r a n s f o r m a t io nt a k ep l a c ed u r in gt h ec o o l in gp r o c e s so fu n d e r c o o l e da u s t e n it e B e t w e e n0 2 sa n d 1 s ，f e r r it et r a n s f o r m a t io na n dp e a r l it et r a n s f o r m a t io nt a k ep l a c e B e t w e e n2 sa n d7 s ，f e r r it et r a n s f o r m a t io n p e a r l it e t r a n s f o r m a t io na n db a in it et r a n s f o r m a t io nt a k ep l a c e B e t w e e nl0 sa n dl5 s f e r r it et r a n s f o r m a t io na n db a in it et r a n s f o r m a t io nt a k e p l a c e B e t w e e n15o c sa n d2 0 s b a in it et r a n s f o r m a t io na n dm a r t e n s it et r a n s f o r m a t io nt a k ep l a c e T h ec r it ic a lc o o l in gr a t ea tt h ee n d o fp e a r l it et r a n s f o r m a t io nis7 。C s ，t h a ta tt h es t a r to fb a in it ea n dm a r t e n s it et r a n s f o r m a t io nis15 。C sr e s p e c t iv e l y M ic r o h a r d n e s so f E S 3 5 5A 1s t e e lin c r e a s e sw it ht h ein c r e a s eo fc o o l in gr a t e ，e s p e c ia l l yin c r e a s e sf r o m17 0H V 5t o3 5 0H V 5w h e nt h ec o o l in gr a t ein c r e a s e s f r o m0 2o C st o2 0 s K e y w o r d s ：E S 3 5 5 A 1s t e e l ；c o o l in gr a t e ；C C Tc u r v e ；p h a s et r a n s it io np o in t ；m ie r o s t r u c t u r e 微合金钢是在钢中加入诸如N b 、T i、V 等微合金 元素，以获得良好的综合性能J 。微合金钢用途广 泛，常用于桥梁、压力容器、建筑、采油平台、船舶、车 辆、输油管道等各种工程结构用钢中。但是其生产工 艺控制要求严格，不管是微合金钢连铸坯连铸过程的 矫直、卷取，还是后续的进一步轧制加工，如果控制不 合理，都容易出现裂纹。通过微合金钢E S 3 5 5 A I 相变 收稿日期：2 0 1 6 0 6 0 6 作者简介：邱春根( 1 9 9 3 一) ，男，硕士研究生，主要研究连铸坯质量控 制，联系电话：0 1 0 - 6 2 1 8 7 1 5 4 ，E - m a il ：t c q c g l l 7 1 6 3 c o m 。通讯作者：徐 李军，高级工程师，联系电话：0 1 0 - 6 2 1 8 7 1 5 4 ，E - m a il ：l j x u a h s in a e o m D O I ：1 0 1 3 2 5 1 j is s n 0 2 5 4 - 6 0 5 1 2 0 1 7 0 1 0 2 3 点测定及组织演变规律的研究，对连铸坯及成品的质 量控制有重要指导意义，其在控制轧制和控制冷却工 艺中作用尤为明显。 钢的连续冷却转变曲线( C C T 曲线) 可以非常直 观地反映过冷奥氏体在冷却过程中的转变规律，分析 过冷奥氏体的转变产物及性能。C C T 曲线测定有金 相法、热分析法、磁性法、热膨胀法，其中热膨胀法测量 精度较高、可操作性较强，广泛应用于钢的相变与组织 转变规律的研究，是C C T 曲线测定的常用方法。前人 研究了不同冷速下微合金钢、管线钢的相变与组织转 变规律，获得了其C C T 曲线【2 引，但很少有文献研究 E S 3 5 5 A I 钢的相变行为及组织演变规律。 1 0 0 金磊熬虔- 镗 第4 2 卷 1 试验材料与方法 本试验所用钢种为E S 3 5 5 A 1 ，取自某钢铁厂连铸 坯，E S 3 5 5 A 1 牌号采用欧洲标准，其名义屈服强度最小 值为3 5 5M P a ，对A l 元素有特殊要求，本试验用 E S 3 5 5 A 1 钢成分如表1 所示。 表1 试验钢的化学成分( 质量分数，) T a b l elC h e m ic a lc o m p o s it io no ft h et e s t e d s t e e l ( m a s sf r a c t io n ，) CS i M nN b T l VPSNA I s O 1 70 2 91 5 l0 0 1 7 0 0 1 2 0 0 5 l0 0 1 7O 0 0 2 0 0 0 3 0 0 3 7 为了测定E S 3 5 5 A 1 钢的相变点及研究其组织演变 规律，在E S 3 5 5 A 1 钢连铸坯上取样，取样时避开表面与 铸坯厚度中心，以防止缺陷部位取人。取回钢样后使 用线切割沿着铸坯横截面方向切取试样，加工成 6 4m mx1 0m m 试样。为测定E S 3 5 5 A 1 钢不同冷速的 相变点，使用D I L S 0 5 淬火膨胀仪测量试样加热与冷却 过程中的尺寸变化。将热膨胀试样以2 0 s 加热到 9 5 0 ，保温1 0m in ，以获得均匀的奥氏体组织；分别 以0 2 、0 5 、1 、2 、5 、7 、1 0 、1 5 、2 0 s 的冷速冷却至室 温，记录加热与冷却过程的时间、温度、试样长度变化。 钢中不同组织的比容也各不相同，相关文献表明。， 钢中不同组织的比容大小顺序为：奥氏体 铁素体 珠光体 贝氏体 马氏体。由钢的热膨胀特性可知， 当钢加热或冷却过程中发生相变时，钢的体积将发生 突变，在“温度膨胀量”曲线上表现为拐点，由此可确 定相变点。 热膨胀试验后，对试样进行金相检验。采用冷镶 样方法镶样，依次用6 0 0 、8 0 0 、1 0 0 0 、1 2 0 0 目砂纸进行 磨平，用2 5 m 的抛光剂抛光至标准金相镜面，使用 4 的硝酸酒精溶液进行腐蚀，然后在光学显微镜下观 察。对热膨胀试样进行硬度测试，分析冷却速率对其 硬度的影响规律，用以佐证相变及组织演变规律。 2 试验结果与分析 2 1 冷却速率对E S 3 5 5 A I 钢相变点的影响 根据时间、温度、试样长度变化数据，使用O r ig in 软件，绘出“温度膨胀量”曲线，1c c s 和2 0 s 的 “温度膨胀量”曲线如图1 所示。使用切线法。M 。确定 临界相变点，即沿着曲线作切线，以切线与热膨胀曲线 的分离点作为临界相变，图1 ( a ) 中a 、b 点分别为降温 过程中的相变起止点温度。对于不明显的拐点，得结 合显微组织观察及硬度测定来确定相变点。统计出各 个冷速的临界相变点，采用对数坐标，使用O r ig in 绘制 冷却速率曲线，把冷却速率曲线上有意义的点连接起 来，即可获得其连续冷却转变曲线( 见图2 ) 。 图1E S 3 5 5 A 1 钢的“温度一膨胀量”曲线 F ig 1“T e m p e r a t u r e c h a n g e inl e n g t h ”c u r v eo ft h e E S 3 5 5A ls t e e l ( a ) 1 s ；( b ) 2 0 s 图2 试验钢的C C T 曲线 F ig 2 C o n t in u o u sc o o l in gt r a n s f o r m a t io nc u r v e ( C C Tc u r v e ) o ft h et e s t e ds t e e l 由图2 可知，热膨胀试验升温速率相同，对升温过 程的临界相变点温度求平均值，得到升温过程中的奥 氏体开始形成的温度A c 为7 7 4o C 、铁素体全部转变 成奥氏体的温度A c ，为8 8 6o C 。试验钢在完全奥氏体 化后，连续冷却过程中发生了铁素体转变( A F ) 、珠 光体转变( A _ P ) 、贝氏体转变( A B ) 和马氏体转变 ( A M ) 。 在冷却速率为0 2 2 s 时，首先发生铁素体 析出，紧接着发生珠光体转变；在冷却速率为2 7 。C s 时，发生铁素体转变、珠光体转变和贝氏体转变，其中 第l 期邱春根，等：冷却速率对E S 3 5 5 A 1 钢相变行为及组织的影响1 0 1 2c C s 为贝氏体转变开始的临界冷却速率；在冷却速 率为7 1 5 s 时，发生铁素体和贝氏体转变，其中 7 。C s 为珠光体转变结束的l 临界冷速，当冷速大于 7 s 时，不再出现珠光体转变；在冷却速率为7 1 5 。C s 时，发生铁素体和贝氏体转变；当冷却速率大 于1 5 s 时，发生马氏体转变。 随着冷却速率的增加，未转变成铁素体的奥氏体 依次转变为珠光体、贝氏体、马氏体。冷速较小时，F e 、 c 元素易于扩散，先析出的铁素体中碳含量基本接近 平衡浓度，随着转变的进行，未发生转变的奥氏体中碳 浓度不断增加，当浓度达到一定值时，就发生珠光体转 变。此时，珠光体中的铁素体和渗碳体可以相间形核 长大，形成片层状组织。当冷却速率进一步加大时，铁 及合金元素已经很难进行扩散，而碳元素尚且能够扩 散，冷却过程先发生铁素体析出，碳在未转变的奥氏体 中富集，随后发生珠光体转变；对于剩下的奥氏体，发 生贝氏体转变，发生贝氏体转变时，铁素体以切变共格 的方式发生转变，与珠光体不同的是，此时碳的分散度 较大。当冷却速率大到F e 、c 元素都难以扩散时，c 元 素直接以过饱和的形式固溶在铁素体中，以切变共格 方式发生相变，此时发生的是马氏体转变。 铁素体转变开始温度区间为7 5 5 6 0 7 。当冷 速为0 2 s 时，铁素体开始析出温度为7 5 5 ；当 冷却速率为1 s 时，铁素体开始析出温度为7 3 9 ； 当冷却速率为1 0 s 时，铁素体开始析出温度为 6 6 8 ；当冷却速率为2 0 。C s 时，铁素体开始析出温 度为6 0 7 。随着冷却速率的增加，铁素体开始转变 温度不断降低，这是由于1 一仅转变为扩散型相变，冷 速增加时，过冷度增大，使得F e 、C 原子扩散难度加 大，扩散速度减慢一J 。珠光体转变开始温度区间为 6 4 0 5 3 0 ，珠光体转变完成温度区间为5 9 2 5 6 5 。 冷却速率为0 2 s 时，珠光体开始析出温度为6 3 7 ； 冷却速率为1 s 时，珠光体开始析出温度为6 1 2 。 珠光体的转变同样随着冷却速率的增加而降低，这是 因为珠光体为铁素体与渗碳体片层相间的组织，珠光 体转变F e 、C 原子也需要进行扩散，当冷速增加时， F e 、C 扩散难度增加。贝氏体相变温度区间为5 7 0 3 9 0 。贝氏体转变属于“扩散一切变”双重机制引。 马氏体开始转变温度为3 9 3 ，而在M s 线右端出现 轻微下降，这是因为先析出铁素体和贝氏体转变使得 剩余奥氏体中碳浓度升高。 2 2 冷却速率对E s 3 5 5 A l 钢显微组织的影响 不同冷速下E S 3 5 5 A I 钢的室温显微组织如图3 。 在冷速为0 2 l s 时，显微组织为铁素体( F ) 和珠 光体( P ) 组织；在冷速为2 7 s 时，显微组织为铁 素体、珠光体和贝氏体( B ) 组织；在冷速为1 0 1 5 。E s 时，显微组织为贝氏体组织；当冷速为1 5 2 0 s 时，显微组织为贝氏体和马氏体( M ) 组织。 当冷速小于1 s 时，大部分为浅色铁素体组 织，铁素体呈现不规则多边形状，对比冷速l s 与 更低冷速的组织可以发现，当冷速增加时，晶粒逐渐变 得细小。这是因为 y d 的相变属于扩散型相变，在 相变过程中，冷却速率会影响铁素体的形态与分布。 一方面，冷却速率加大，过冷度增加，使得铁素体相变 的自由焓差增大，可以促进铁素体形核，提高了形核 率；另一方面，过冷度增加时，晶界运动受阻，延缓了仅 向1 基体界面生长，最终使得铁素体晶粒变得细 小o H - 1 3 。冷速小于1 S 的组织中灰黑色的为珠光 体组织，由于放大倍数不够，片层相间的珠光体结构不 可见，显示为团聚的灰黑组织。在观察5 0 倍的室温组 织可以发现，珠光体大部分在铸造组织的枝晶间形成， 这是由于随着凝固的进行，碳元素会出现溶质再分配， 在凝固后期组织中碳含量高于平均碳浓度，为珠光体 的析出创造了条件。 当冷却速率为2 s 时，出现少量的贝氏体，故 此冷速作为贝氏体转变开始的临界冷速。在冷速为 2 7 s 时，铁素体和珠光体组织不断减少，其中的 铁素体组织由多边形状变为长条状，贝氏体组织不断 增加。当冷速为1 0 s 时，已经观察不到珠光体，绝 大多数奥氏体转变为贝氏体，存在极其少量的铁素体， 结合冷速7 。C s 的室温显微组织，以7 。C s 作为珠光 体转变结束的冷速；与低冷速的贝氏体组织相比，此时 贝氏体的组织几乎全部演变为板条状。 当冷速为1 5 s 时，全部转变为贝氏体组织，而 根据热膨胀曲线观察发现，此冷速下开始发生马氏体 转变，只是由于数量较少，室温组织只能观察到板条状 贝氏体，此冷速下的贝氏体形貌和1 0q C s 时的极为 相似，呈现板条状。当冷速达到2 0 s 时，出现针状 或板条状的马氏体。 2 3 冷却速率对E S 3 5 5 A I 钢显微硬度的影响 钢的力学性能由内部组织结构决定14 I ，钢中不 同的组织状态表现为不同的硬度值。使用维氏硬度 计，加载5k g 的载荷法码，以测定显微硬度，测得结 果如图4 所示。冷速为0 2 s 时的室温组织硬度 1 7 0H V 5 。随着冷速的增加，室温组织的显微硬度不 断增加，从冷速0 2q c s 时的1 7 0H V 5 增加到2 0o c s 时的3 5 0H V 5 ，这是由于不同的冷速，奥氏体转变为不 同的组织。当冷速为2 s 时，硬度为2 2 0H V 5 ，相对于 1 0 2金磊煞庵铭 第4 2 卷 图3E S 3 5 5 A 1 钢不同冷速下的显微组织 F ig 3 M ic r o s t r u c t u r eo ft h eE S 3 5 5 A 1s t e e lu n d e rd if f e r e n tc o o l in gr a t e ( a ) 0 2 。C s ；( b ) 0 5 s ；( c ) 1 。C s ；( d ) 2 8 ；( e ) 5 。C s ；( f ) 7 s ；( g ) 1 0 。C s ；( h ) 1 5 s ；( i) 2 0 。C s 图4冷却速率对E S 3 5 5 A I 钢维氏硬度的影响 F ig 4 I n f l u e n c eo fc o o l in gr a t eo nh a r d n e s s o ft h eE S 3 5 5A ls t e e l 1 。C s ，硬度值有比较大的提升，此时正好开始发生贝 氏体转变。当冷速达到1 5 s 时，硬度值相对于 1 0 s 也有比较大的提升，此时开始发生马氏体转 变。由此可知，显微硬度随着冷速的变化规律与组 织转变规律、相变规律一致。 3 结论 1 ) E S 3 5 5 A 1 钢完全奥氏体化后在连续冷却过程 中发生了铁素体转变、珠光体转变、贝氏体转变和马氏 体转变。在冷速为0 2 1 s 时，发生铁素体析出 和珠光体转变；在冷速为2 7 。C s 时，发生铁素体析 出、珠光体转变和贝氏体转变，其中7 s 为珠光体 转变结束的临界冷速；在冷速为1 0 1 5 。C s 时，发生 铁素体析出和贝氏体转变；在冷速为1 5 2 0 s 时， 发生贝氏体和马氏体转变，其中1 5 。C s 为马氏体开 始转变的临界冷速。 2 ) 随着冷速的增加，E S 3 5 5 A 1 钢组织演变规律 为：铁素体+ 珠光体_ 铁素体+ 珠光体+ 贝氏体_ 铁 素体+ 贝氏体一贝氏体一贝氏体+ 马氏体。 3 ) 随着冷速的增加，E S 3 5 5 A 1 钢的显微硬度从 冷速0 2 s 时的1 7 0H V 5 增加到2 0 s 时的 3 5 0H V 5 ，其变化规律与相变规律、组织演变规律 一致。 第1 期 邱春根，等：冷却速率对E S 3 5 5 A 1 钢相变行为及组织的影响 1 0 3 参考文献： 1 齐俊杰黄运华张跃微合金化钢 M 北京：冶金工业出版社， 2 0 0 6 2 谭会杰，王海燕，李德超，等x 8 0 管线钢连续冷却相变及组织研 究 J 金属热处理，2 0 1 5 ，4 0 ( 7 ) ：9 1 - 9 4 T a nH u ij ie ，W a n gH a iy a n ，L iD e c h a o ，e ta 1 P h a s et r a n s it io na n d m ic r o s t r u c t u r eo fX S 0p ip e l in es t e e la f t e rc o n t in u o u sc o o l in g J H e a t T r e a t m e n to fM e t a l s ，2 0 1 5 ，4 0 ( 7 ) ：9 l - 9 4 3 谢保盛，蔡庆伍，余伟，等连续冷却过程中X 7 0 管线钢的铁索 体相变动力学 J 金属热处理，2 0 1 4 ，3 9 ( 3 ) ：8 3 - 8 8 X ieB a o s h e n g ，C a iQ in g w u ，Y uW e i，e ta 1 F e r r it et r a n s f o r m a t io n k in e t ic so fX 7 0p ip e l in es t e e ld u r in gc o n t in u o u sc o o l in g J H e a t T r e a t m e n to fM e t a l s ，2 0 1 4 ，3 9 ( 3 ) ：8 3 - 8 8 4 惠亚军，于洋，王畅，等铌一钛微合金化高强钢连续冷却的 相变规律 J 钢铁研究学报，2 0 1 4 ，2 6 ( 1 2 ) ：4 2 - 4 6 H u i Y a j u n ，Y uY a n g ，W a n gC h a n g ，e ta 1 P h a s et r a n s f o r m a t io nr u l eo f aN b T im ic m a l l o y e dh ig hs t r e n g t hs t e e ld u r in gc o n t in u o u sc o o l in g J J o u r n a lo fI r o na n dS t e e lR e s e a r c h ，2 0 1 4 ，2 6 ( 1 2 ) ：4 2 - 4 6 5 王壮飞，唐帅，刘振宇，等N b 对低碳微合金钢连续冷却相变 行为的影响 J 东北大学学报( 自然科学版) ，2 0 1 4 ，3 5 ( 8 ) ： 1 1 1 7 1 1 1 9 W a n gZ h u a n g f e i，T a n gS h u a i，L iuZ h e n y u ，e ta 1 E f f e c to fN bo n c o n t in u o u sc o o l in gt r a n s f o r m a t io nb e h a v io ro fl o wc a r b o nm ic m a l l o y e d s t e e l J J o u r n a lo fN o r t h e a s t e r nU n iv e r s it y ( M a t u r a lS c ie n c e ) ，2 0 1 4 ， 3 5 ( 8 ) ：1 1 1 7 1 1 1 9 6 李鑫磊，狄国标，杨春卫海洋平台用钢E 4 0 的连续冷却转变 J 金属热处理，2 0 1 2 ，3 7 ( 1 0 ) ：3 2 - 3 6 L iX in l e i，D i G u o b ia o ，Y a n gC h u n w e iS t u d yo n c o n t in u o u sc o o l in g t r a n s f o r m a t io no fo f f s h o r ep l a t f o r ms t e e lE 4 0 J H e a tT r e a t m e n to f M e t a l s ，2 0 1 2 ，3 7 ( 1 0 ) ：3 2 - 3 6 7 徐光，王巍金属材料C C T 曲线测定及绘制 M 北京：化学 工业出版社，2 0 0 9 8 孔君华，刘昌明，郑琳，等超低碳微合金钢形变连续冷却过程 中的相变 J 金属热处理，2 0 0 4 ，2 9 ( 1 1 ) ：2 7 3 0 K o n gJ u n h u a ，L iuC h a n g m in g ，Z h e n gL in ，e ta 1 C o n t in u o u sc o o l in g t r a n s f o r m a t io no fu l t r a 1 0 wc a r b o nm ic r o a l l o y e ds t e e l a f t e rd e f o r m a t io n J H e a tT r e a t m e n to f M e t a l s ，2 0 0 4 ，2 9 ( 1 1 ) ：2 7 - 3 0 9 丁志龙模拟轧制和冷却对Q 3 4 5 B 钢组织和相变的影响 J 金属 热处理。2 0 1 3 ，3 8 ( 5 ) ：2 6 - 2 8 D in gZ h il o n g E f f e c t o fs im u l a t io n r o l l in g a n d c o o l in g o nt h e m ie r o s t m c t u r ea n dp h a s et r a n s f o r m a t io no fQ 3 4 5Bs t e e l J H e a t T r e a t m e n to fM e t a l s 2 0 1 3 3 8 ( 5 ) ：2 6 - 2 8 1 0 李鹤飞，覃作祥2 5 M n C r N iM o 钢贝氏体组织形态的显微结构分 析 J 大连交通大学学报，2 0 1 5 ，3 6 ( S I ) ：9 7 - 1 0 1 L iH e f e i，Q inZ u o x ia n g A n a l y s iso nt h em ic m s t m e t u r eo fb a in it e m o r p h o l o g yin2 5 M n C r N iM os t e e l J J o u r n a lo fD a l ia nJ ia o t o n g U n iv e r s it y ，2 0 1 5 ，3 6 ( S 1 ) ：9 7 1 0 1 1 1 张迎晖，康永林，于浩，等c s i- M n 系T R I P 钢变形奥氏体连 续冷却过程相变及组织研究 J 南方冶金学院学报，2 0 0 5 ，2 6 ( 1 ) ：5 - 8 Z h a n gY in g h u i，K a n gY o n g l in ，Y uH a o ，e ta 1 R e s e a r c h o n t r a n s f o r m a t io na n dm ic m s t r u c t u r eo fC S i- M nT R I Ps t e e ld u r in g c o n t in u o u sc o o l in ga f t e ra u s f o r m in g J J o u r n a lo fS o u t h e mI n s t it u t e o fM e t a l l u r g y ，2 0 0 5 ，2 6 ( I ) ：5 - 8 1 2 章静，邢军，汪开忠，等冷却速度对V N 微合金钢相变行 为的影响 J 钢铁钒钛，2 0 1 3 ，3 4 ( I ) ：6 9 - 7 2 Z h a n gJ in g ，X in gJ u n ，W a n gK a iz h o n g ，e ta 1 I n f l u e n c eo fc o o l in g s p e e do ilt r a n s f o r m a t io nb e h a v io ro fV Nm ie m a l l o y e ds t e e l J I r o n S t e e lV a n a d iu mT it a n iu m ，2 0 1 3 ，3 4 ( 1 ) ：6 9 - 7 2 1 3 M a n o h a rPA ， C h a n d r a T C o n t in u o u sc o o l in gt r a n s f o r m a t io n b e h a v io u ro fh ig hs t r