大型自由锻造技术要点.pdf

大型铸锻件 HEAV Y C AS nNG AND F 0 RGI NG No 6 No v e mb e r 2 01 4 大型 自由锻造技术要点 任猛王 中安 史翔炜 邓 军 潘晓 东 ( 亚洲重工集团有限公司， 江苏 2 1 4 1 2 8 ) 摘要 ： 系统概述了大型自由锻造工艺技术中的关键性要点， 可作为编制工艺和开展技术工作的理论基础， 从而用统一的技术思想去培训员工和指导规范操作。 关键词： 自由锻造； 新技术； 要点 中图分 类号 ： T G 3 1 6 文献标 志码 ： B T h e Ma in Po in t s o f Te c h n o lo g ie s f o r La r g e F r e e F o r g in g Re n M e n g，W a n g Zh o n g a n， S h i Xia n g we i， De n g J u n， Pa n Xia o d o n g Ab s t r a c t ： T h e k e y p o in t s o f t h e la r g e f r e e f o r g in g t e c h n o lo g y a r e s y s t e ma t i c a l ly s u mma r i z e d b y t h i s p a p e r I t c a n b e v ie we d a s t he o r e t ic a l b a s is f o r p r o c e s s d e s ig n，t e c hn ic a l wo r ks ，s t a f f t r a inin g a nd o pe r a t io n g u id a n c e Ke y wo r d s ： f r e e f o r g in g； n e w t e c h n o lo gy ； ma in p o in t s 从事大型 自由锻造技术工作 ， 需要具备一套 完整的高温 塑性 变形理论 基础 和灵 活的工艺 思 路 ， 需要熟知钢锭的冶炼过程 、 浇注 、 去应力退火 、 化学分析 、 加热、 锻造、 锻后处置 、 锻后热处理 、 机 加工 、 无损检测、 性能热处理 ， 直到产 品精加工交 货的全系统知识。遇到 问题时 ， 能运用热力学原 理去分析判别等 。本文仅 以多年从事该领域技术 工作和在实践中研究解决 问题的经历 ， 归纳 出一 系列的工艺技术要 点 ， 以供 同行参考和讨论 。 1 大型 自由锻造技术要点 1 1 应 变 主导论 在许多研究工作 和发表 的论文 中， 谈到锻造 压合内部孑 L 洞性 缺陷时 ， 人们还是喜欢从应力 的 角度去考虑问题 ， 常常把三 向压应力作 为锻合 内 部孔洞的最有力条件。其实这并不是充分条件。 为了避免坯料 中心 出现拉 应力 ， 使 用上下平砧拔 长时， 需要砧宽比I0 8才行 ； 采用 F M 法拔 长 时， 砧宽比必须 0 7 7 2 3 。这样苛刻的条件， 在 大形锻件的拔长过程 中是很难 实现 的， 况且使用 太宽的砧子 ， 压机 的能力也不够。在砧下 的刚性 区 ， 当砧宽 比非常大时 ， 还 会产生 R S T效应 的 内部撕裂， 这时可能都处于三向压应力状态， 但是 这里的孔洞是不会闭合 的。相反 ， 在拉拔成形时 的一 向拉应力 、 两向压应力状态 ， 倒是很容易闭合 内部孔洞 。另外 ， 应力状态只代表瞬间的情况 ， 它 在变形过程 中是不断变化 的， 也不可 以累计和叠 加 。所 以， 在锻造过程中 ， 三 向压应力状态既难以 收稿 日期 ： 2 O 1 3 0 7 0 l 控制 ， 也难 以计算 。如果 以孔洞闭合时的应力状 态为临界条件 ， 那肯定是不行的 ， 因为这种瞬时的 应力状态到处都会 出现。所 以， 仅从三 向压应力 角度上探讨孔洞闭合的意义不大。 相反 ， 应 变状态是 可 以叠加 和 累计 计算 的。 为了使坯料 中心的压应变达到最大 ， 使用上下平 砧拔长， 砧宽比0 5 1即可 ； 采用 F M法拔长时 ， 砧宽 比应 0 4即可 J 。所 以， 完全 没有必要去 追求太大的砧宽 比和三 向压应力状态 。研究结果 还发现， 孔洞闭合度A与最大压应变 成线性关 系， 当某一方向的最大压应变叠加达到一定值时 ， 这里的孔洞就被完全压合 了。所 以， 在压合 内部 孔洞 的过程中， 压应变起着主导作用 。 1 2 孔洞闭合 的临界条件 式 1表明了孔洞闭合度 A与最大压应变 的线性关系。 A： ( 1 6 5 5一1 9 ) 8 1 ( 1 ) 当 A=1时， 孔洞完全闭合。此时的 = 0 5 2 6 3 0 6 。为保险起见 ， 取上 限值 0 6为孔 洞闭合的临界应变值。就是说 ， 钢锭 中任意位置 的孔洞， 只要最大压应变 达到 0 6 ， 孔洞就会 闭合。换言之， 锻件中任一点的8 都不小于0 6 ， 其 内部 的缩孔 、 疏松 、 气泡或 内部裂纹等孔洞性缺 陷都会被完全压合。 然而， 孔洞被压合并不等于完全消失， 还需要 在高温状态下 ， 通过原子扩散来焊合。研究结果 发现 ， 被压合的孔洞， 在 9 0 0 的温度时是不易焊 合的。如果这 时候换一个方 向锻造 ， 那么原先被 压合的孔洞又会在垂直方 向上张开 。只有当压合 2 7 No 6 No v e mb e r 2 0 1 4 大型铸锻件 HE AVY CA S T I N G AND F 0RG I N G o o一 ( a ) 原始孔洞( b ) 孔洞变形 ( c )孔洞局部压合 ( d )局部压合焊合 ( e )完全压合焊合 图 1 钢锭内部孔洞性缺陷的变形、 压合 、 焊合过程示意图 F ig u r e l S c h e ma t ic d ia g r a m o f d e f o r ma t io n，p r e s s in g a n d w e ld in g f o r t h e in t e r io r h o le s d e f e c t s o f s t e e l in g o t 温度在 1 O 0 0 C 以上， 才会比较迅速地焊合， 形成 一 条新 的晶粒边界 。因此 ， 我们定义焊合温度 1 0 5 0 C 是比较保险的。在锻造过程中， 对压合并 焊合坯料心部的孔洞来说 ， 只要使坯料在主变形 结束时的表面温度 8 5 0 c I = ， 就能保证其心部 区域 的温度 1 0 5 0 C， 这在实际生产中还是 比较容易 做到的。 为此， 我们归纳并定义孔洞完全消除的两个 临界条件为 ： ( 1 ) 最大压应变 s I0 6 ( 2 ) 坯料心部温度 1 0 5 0 o C 图 1 表示 了一个 原始孔洞经过变形 、 局部压 合 、 边压合边焊合 、 完全压合与焊合的全过程。由 于孔壁相对 比较洁净 ， 经原子扩散焊合后的孔洞 ， 是一条连接许多晶粒的新晶界。 事实上 ， 当钢锭处于高温状态下 ， 绝大部分气 体都以固态化合物的形态存在 ， 微量氢分子及惰 性气体溶解分布于基体 中。此时的孔洞是在钢锭 凝 固过程中由于体积收缩得不到钢液的补充形成 的， 其内壁光滑也 比较洁净 ， 近似于真空状态。所 以在金属变形流动时 ， 孔洞很容易受 到变形和压 合 ， 并且通过原子扩散焊合。 1 3 镦粗 只作为辅助手段 拔长锻造为三维变形 ， 是压合内部孔洞、 破碎 粗晶 、 改善偏析 的最有效手段 。钢锭 中的内部孔 洞性缺陷基本上是呈轴线方向分布 的， 这也是 由 于结 晶方向所决定 的。因此 ， 垂直 于钢锭轴线方 向的拔长变形 能使孑 L 洞尽快被 压合与焊合。同 时 ， 最大压应变 的方 向往往也接近于拔长 的压 下方向。所以， 拔长锻造是能使孔洞闭合的最短 路径 。 镦粗 为轴对 称 变形 ， 也通 常被 学者们 称 为 “ 两维半” 变形 。在镦粗的开始阶段 ， 钢锭心部的 孔洞是往横向扩展 的， 直至高径 比达到 1 ： 1以下 ， 孔洞才开始收缩。但是要压合心部 的孔洞 ， 需要 高径比达到 8 ： 3以上 。显然 ， 把钢锭镦成这样扁 的形状是不可能 、 也没有必要 的。镦粗可 以增大 坯料 的截面积 ， 实质上是增大拔长的锻 比。但是 ， 如果根据有效压实法 的工艺准则判别E 2 ， 在使用 28 一 定砧宽的条件下 ， 钢锭直接拔 长就能够满足压 实锻透的话 ， 那就没有必要进行镦粗。只有在有 效拔长趟数不足时， 需要增大一点坯料 的直径 ， 那 么只要镦粗到能够满足的直径 即可 ， 完全没有必 要镦粗得太大。因为那会延长拔长 时间， 降低生 产效率。所以 ， 在制定锻造工艺时 ， 镦粗只是作为 一 种辅助手段 。当然 ， 在许多锻件成形 的过程中， 镦粗还是必不可少的。 1 4 有效砧宽比 在早期的研究探索 中， 人们过于把注意力放 在追求三向压应力状态上 ， 误以为这是实现孔洞 闭合的最佳条件 ， 因此强调要宽砧大压下量。有 的资料提出， 为了避免坯料中心出现拉应力 ， 使用 上下平砧拔长时 ， 砧宽 比I0 8最好 ； 采用 F M 法拔长时 ， 砧 宽 比应 0 7 7 。总之 ， 是砧 宽 比 越大越好。但后来 的研究发现 ， 任何 事物 的优劣 程度 ， 无不遵循着高斯 曲线 的模式 ， 也就是 “ 马鞍 形” 的规律。 当砧宽比过小或过大 时， 坯料心部 的变形都 不是最大。上下平砧拔长 的最佳砧宽 比为 0 7， 有效砧宽比范围为 0 5 0 9 。F M法拔长时的最 佳砧宽 比为 0 6 ， 有效砧宽 比范围为 0 4 0 8 。 无论拔长或是成形锻造 ， 砧宽 比都不能大于 1 。因为会使坯 料 内部产生 R S T效应 ， 也 即刚性 滑动撕裂效应 J 。即便在拔长细轴时也会发现 ， 太宽的进砧不但会造成内部滑动撕裂 ， 也会使表 面产生褶皱裂纹 ， 且拔长效率也低 。 1 5 拔长压下量 在拔长的压下量方 面， 人们也 曾进行过许多 探索。最终发现 ， 使用上下平砧拔长时 ， 每次压下 量不宜超过 2 5 ； 使用 F M法拔长时 ， 每次压下量 不宜超过 1 5 。否则坯料表面将会 出现太深 的 折叠或裂纹。 笔者在有效压实法工艺手册的编制中 ， 推 荐采用 的拔 长压下 量为 ： 上下平砧 每趟 2 0 2 2 ； F M法每 趟为 1 1 1 3 左右。对 于使用 上下平板的超宽砧拔长 ， 由于其 变形 方式类似于 整体镦粗 ， 考虑压下量为 3 5 4 5 之间。 1 6 拔长时坯料的翻转方式 大型铸锻件 HEAVY CAS TI NG AND FORGI NG No 6 No v e mbe r 2 01 4 使用上下平砧按传统方式拔长时， 每压一趟 翻转 9 0 。 ； 使用超宽砧拔长时的翻转也为 9 0 。 ； 而 采用上下平砧连续拔长方法时 ， 连续的趟数为 2 、 3 、 2 、 2 、 2 ； 使 用 F M法 拔长 时的 翻转 顺序 为 0 。 、 1 8 0 。 、 9 0 。 、 1 8 0 。 、 9 0 。 、 1 8 0 。 。这 里要 掌握 的一个原则是 ： 始终控制使坯料 的截面宽高 比小 于 2 ， 避免坯料出现凹心或弯 曲。 1 7 如何错砧 在一砧接着一砧 的拔 长过程 中， 试 验结果 发 现在两砧 中间的坯料心部存在一个小变形区。所 以， 为了使整个坯料的任一点都能够达到有效压 实， 在翻转后的下一趟拔长开始前需要进行合理 错砧 。最简便 的操作方法为 ： 每趟拔长开始前错 半砧左右。实践证 明， 该方法能够有效覆盖锻件 的整体变形。 1 8 变形温度控制 试验结果表 明， 即使在锻锤 的较快 打击速度 下， 被压合的内部孔洞在 1 0 0 0 C也能瞬时焊合。 有效压实法的临界条件规定 ， 在 主变形过程 中坯 料心部的温度应 1 O 5 O 。这是考虑 到要保证 坯料心部孔洞的焊合符合条件并有一定的区域范 围， 使得所有 内部孑 L 洞性缺陷都能得到充分消除。 因此 ， 必须要保证在主变形结束前 ， 使坯料表面温 度 8 5 0 ， 这是 比较直观并在实际操作 中容易得 到满足的。 1 9 坯料截面尺寸变化控制 为了控制变形过程 中坯料截面尺寸变化和计 算有效压实趟数 ， 以及保证 主变形结束后 的顺利 成形 ， 需要编制 一本拔长程序手册。严格按照工 艺 中给出的拔长程序操作 ， 相同炉号锻件 的质量 就不会产生意外问题。 下面的三个公式给出了坯料在拔长过程 中截 面尺寸展宽值的计算 。 ( 1 ) 圆截 面 开始 的第 一 趟拔 长 O t =0 4 7 3 ( V o D) ( 2 ) 翻转 9 0 。 后 的扁 圆截 面拔 长 O t =0 4 3 ( Wo H) ； ( 3 ) 矩形及方形截面拔长 = 0 7 8 2 0 1 8 2 ( W o ) 从坯料展宽值 的公式里能够看 出金属的流动 规律 。当进砧较窄、 砧宽比较小时 ， 金属 向纵 向方 向伸长流动 ； 而进砧较宽 、 砧宽 比较大时 ， 金属 向 横向展宽流动。所以， 在成形长筒类锻件时， 若芯 棒被抱死拿不 出来 ， 则使用上平板 、 下平 台轻轻滚 圆压下。如此大的砧宽比使金属几乎不产生任何 向长度方向的流动 ， 筒壁完全横向展宽松动， 芯棒 就很容易退 出。 1 1 0 扁方入炉高温扩散 在主拔长结束后 ， 由于满足 了 0 6的临 界变形条件 ， 坯料 内部已经实现了金属组织致密、 孔洞性缺陷完全消除、 偏析和粗 晶组织破碎改善 的 目的。但是 ， 为了进一步实现组织均匀化 ， 从而 获得均匀的力学性 能， 仍需要一定 时间的高温扩 散来实现。 采用扁方人炉高温扩散的方法可 以减少保温 时间 ， 只是利用正常的加热、 保温过程 即可 ， 不用 增加额外的保温时间。因为扁方坯料的尺寸较 薄， 容易加热均匀 ， 并且在 已经组 织致密 、 晶粒较 细的前提下 ， 原子在 晶内扩散的路径较短 ， 锻件 中 的元素分布比较容易均匀化 。 坯料主拔长后的扁方截面尺寸控制为其厚度 与锻件大身尺寸的比值是 0 9 ， 宽度与厚度的比 值是 1 3 5 。这样 ， 在最 后成形 的火次 中， 坯料还 保 留有较大的截面形状变化量 ， 能够保证其 内部 任一点都会有变形 ， 不会 出现粗晶、 混 晶和热态组 织遗传 的情况 。 1 1 1 极限锻造法思想 在执行拔长程序 的过程 中， 至少有两三趟使 坯料压下后 的瞬时高度小 于锻件 的最大截 面尺 寸_ 8 J ， 并且在锻 比较 小 的情况 下 ， 采用 每趟第一 砧满砧压锻件 中间或锻件最大截 面处 的方法 ， 都 是可以在有限锻 比的条件下， 实现接近极 限的内 部变形量 ， 从而达到最大限度压实锻透的效果 。 此外 ， 就是极 限方 的概念。在轴类锻件成形 前 的拔 长过程 中， 把坯 料压 至小于 大身直 径约 5 的带鼓肚方形 ， 再倒八方达到锻件大身直径相 同尺寸 ， 卡 台、 滚 圆、 成形等这些措施都能够实现 使锻件内部最大变形的效果 。但是在执行这些操 作时， 需要在锻造过程 中及时清理表面裂纹和折 叠 ， 以免锻件加工尺寸不能满足。 传统 的拔长过程 ， 锻工们通常总是不敢压过 锻件尺寸。那么在 同样锻 比的条件下 ， 其 内部压 实锻透效果就会 比采用极 限锻造成形法拔长时差 很多 ， 甚至会导致锻件检测不合格 。 1 1 2 锻后处置 大多数锻造师都只将加热、 锻造、 锻后热处理 这三个步骤看成是一个完整的热加工过程 。而恰 恰忽视了锻后处置这样一个非常重要的环节。在 许多锻造企业中都没有关于热锻件如何摆放的规 定及图示。而关 于热锻件入炉待料 ， 早年 的十大 29 No 6 No v e mbe r 2 01 4 大型铸锻件 HEAVY CAS NG AND FORGI NG 重机厂采用 6 4 0 6 6 0 长时间保温 ， 能源浪费很 大、 晶粒度也不太理想 ， 延长了生产周期而且也降 低 了生产效率。 在笔者从事技术工作 的企业 ， 都规定 把常规 材料的热锻件垫起来空冷待料 。这样可以防止因 冷却不均匀 ， 造成粗 晶、 混晶、 热态组织 ， 从而导致 性能不均匀的现象 。在技术部给班组下发的技术 规定 中， 都有明确的材料分类 、 处置方法 、 垫起空 间及示意 图。其 中规定锻件在锻 后热处理升 温 前 ， 其心部温度必须 2 0 m m， 提高钢锭 的表面 塑性 ， 防止在后续 的大变形 中开裂。因为在钢锭 结晶时 ， 棱部最先冷却 ， 晶粒细 ， 塑性好 。而凹面 的中问部分最后冷却 ， 受到棱部收缩的拉应力 ， 脆 弱易裂。 ( 6 ) 锻造过程 中， 要 及时清理表 面裂 纹与折 叠 ， 保持坯料的完好状态 。 上述第 ( 3 ) 条对热送钢锭采用 “ 过冷处理” 防 裂 的工艺非 常有效 。1 9 8 8年 ， 当时 的北京 重 机厂采用该项新工艺把原来每年因开裂报废的热 送钢锭 1 0 0 0多 吨降至 1 3 1 t ， 第 二年 降至 3 9 t 。 2 0 1 1年， 江 阴南 工 集 团为 无 锡 哈 电 生 产 一 支 2 5 C r 2 N i 4 Mo V发 电机转子， 使用 4 4 t 热送钢锭 ， 连 续两次在锻造过程中因大身表面产生裂纹太深而 报废。第三次补投采用 过冷处理新工艺 ， 热送钢 锭运抵后 ， 先放置在 台车上缓冷至表面约 5 0 0 C， 然后再按照加热 曲线升温 、 锻造 ， 结果非 常顺利 ， 锻件表面没有出现一条小裂纹。 4 空心圈筒类锻件的有效压 实方法 许多圈筒类锻件是可以不用靠镦粗拔长来压 实的。因为坯料在冲孔 后续的成形锻造过程 中， 变形会 比较充分。但是对于壁厚和高度尺寸都较 大 ， 或者内孔尺寸较小的情况还是要考虑先压实 、 再成形的工艺 。 在什么情况下 ， 可以不考虑镦粗拔长， 有把握 直接成形 呢?这里介绍 一个行之有 效 的判别准 则 ： 当使用 的最粗 马杠直径 D大于等于 2倍锻 件壁厚 B， 即 D2 日时 ， 在扩孔成形的过程中， 包 含至少两趟使用该马杠 、 每趟有 1 0 1 5 的 锻造变形 ， 那么就可 以压实锻透。在冲孔前无须 考虑镦粗拔长 ， 直接下料。 例如 ： 锻 件 壁 厚 2 3 0 m m， 内孔 直 径 8 0 0 m m， 使用 f 2 j 5 0 0 m m 马杠 ， 在冲孔 、 扩孔 至 ( 2 j 5 5 0 m m左右时换上该马杠 ， 那么 ， 后续的扩孔锻造就 能够保证该锻件充分压实锻透 。 如果锻件壁厚为 2 8 0 mm， 最大马杠直径仍然 只有 05 0 0 m m， 那么按照上述准则判定显然是不 能保证锻件合格的。但是却可以采用一个灵活变 通的方法 ： 先将锻件扩孔 至壁厚 2 5 0 m m ， 保证压 实锻透后 ， 再滚外圆、 平端面 、 收内孔 ， 调整 回壁厚 2 8 0 mm， 这样既可以保证产 品合格 、 操作又简便 、 生产效率又高。 5 锻件返修及改锻方法 严格按照有效压实锻造法生产的锻 件 ， 基本 上是用不着返修 的。因为， 那些检测不合格 的锻 件 ， 主要是 由于钢 锭 内部 的非金属 夹杂物 ( 主要 为氧化物夹杂 ) 所致 ， 而这是锻造所不 能解 决 的 问题 。 在实际生产中常常有这样 的现象 ： 当密集夹 杂物区域的体积不算 太大时， 通过返修进一步改 善 ， 能使夹杂物 的体积和缺陷当量有所减小 ， 恰好 进入检测标 准允许 的范 围而合格。于是 ， 人们常 常会提出疑问， 如果在制定锻造工艺时 ， 有意加大 变形量 ， 譬如说增加一次镦粗和拔长， 是否就可以 确保一次性合格 呢?那就用不着第二次折腾 了! 答案却是否定 的， 因为各企业都 已经有过 了无数 次的验证 。 钢锭在第一次锻造变形 时， 主要完成 的是压 合内部孑 L 洞性缺陷、 改善偏析和夹杂物的分布 、 打 碎粗晶等 。这时候钢 中的氢还没有被扩 出， 气体 的存在会影响对夹杂物的变形改善 。而恰恰是经 过锻造和锻后热处理之后 ， 把氢降低到 了一定范 围以下 ， 这 时材料的致密度 比较高 ， 晶粒较 细， 新 的变形和原子扩散才会对改善夹杂物产生一定的 3】 No 6 No v e mb e r 2 0 1 4 大型铸锻件 HEAVY CAS TI NG AND F ORGI NG 作用 ， 但是改善 的程度仍很有限。 对含有内部疏松和 内部撕裂缺陷的圆饼类锻 件的返修 ， 有条件的话 ， 先在外圆至中心部位 的高 度方 向进行 3 0 的压下量 ， 然后再分两次旋转压 平 ， 即可完全消除。但要注意进砧宽度 ， 不能超过 坯料压下前的高度 。 对需要改善 内部夹 杂物 的厚饼类 锻件 的返 修 ， 要收外圆至中心有 5 0 左右的变形量 。 对含有内部缺陷的实心矩形锻件和可镦粗 的 厚壁筒锻件 的返修 ， 先镦粗 至原高 度 的 7 0 左 右 ， 然后在各方向采用适 当大变形 、 恢复至原锻件 尺寸即可 。 对大身部位含有疏松 的轴类锻件返修 ， 在压 机净空距满足的情况下 ， 可使用漏盘 、 套筒一类辅 助工具 ， 设法将大身部位的尺寸镦粗增大 ， 然后再 压实锻透， 恢复锻件尺寸 即可。1 9 8 9年春节前 ， 笔者曾在原北京重机厂返修一根报废积压多年 的 l2 Mw 汽轮机转子 。判断其大身中心( 2 j 2 0 0 mm 一 04 0 0 m m通长范 围内的密集缺陷为未锻合 的 疏松 ， 使用漏盘等工具 ， 在 6 0 MN压机上进 行返 修。镦粗过程中， 将大身一侧的三个小台阶保护 小变形 ， 而另一侧 的两个小 台阶镦成 “ 糖葫芦”， 从而确 保 大身 部位 直径 增 大 2 0 0 mm。然后 用 9 0 0 m m上平砧 、 下平台， 采用极限锻造法 ， 对转子 大身进行 4趟大变形拔长压实 ， 再将两侧 5个小 台阶拔出、 滚 圆、 恢复原状。经热处理后再 检测 ， 锻件全长无 Oo 5 mm当量缺陷。 对含有 白点锻件 的返修也是 比较容易进 行 的。因为 ， 在高温的溶解度下 ， 白点裂纹中的氢基 本上 已溶解于基体 中， 所 以并不会对孔洞 的压合 焊合造成阻碍。通常 ， 在符合有 效砧宽 比的条件 下 ， 在一个方向上有两次 1 5 2 0 的压下量便 足以消除锻件 中的白点。只是 ， 在锻后热处理 的 工艺中， 还需要再考虑充分扩氢。 6 结论 本文归纳了大型 自由锻造工艺技术 中的关键 性要点 ， 可以作为编制工艺和开展技术工作 的参 考性资料 ， 从而用统一 的技术思想去培训员工和 指导规范操作。 有效压实锻造法的工艺准则贯穿于所有 的工 艺过程和操作过程， 掌握其原理并能灵活运用 ， 可 为企业带来 巨大的经济效益。 参 考文献 1 田中光之 ， 等 钢锭 内部 空隙 的压 合 ， 一种新 的锻造法一 S U F 法 日本塑性加工春季讲演会 ， 1 9 8 2 ， 5 ： 2 0 2 2 2 M a s a y o s h i K a w a i O n t h e Ma n n a s ma n n E f f e c t A p p e a r in g i n t h e C a u s e o f f o r g in g s o f