交通土建毕业设计（论文）-阜新市西山桥下部结构设计.doc

全套图纸加扣 3012250582前言 随着国内经济的发展，对交通能力的要求也日渐增加。道路，桥梁的铺设也更为广泛。对一些偏远地区也开始了交通建设。一个国家的交通能力对国家经济的影响是非常巨大的。可以这么说，一个发达的国家，那么他们的交通设施也一定非常完善。交通运输能力也一定非常好。交通运输能力对一个国家的影响是方方面面的，它不仅影响着我们出行的方便与否。也对我们生活其它方面有着影响。例如，现在比较常见的网购。快递的发送速度直接受到这一路段交通能力的影响。交通能力的提升，会使我们生活中的各个方面都得到提高。 所以我觉得，我们开展这个桥梁的课程设计是非常有意义的。一来，可以让我们有一次独立设计的机会，可以让我们把这四年所学到的知识应用到设计之中。而且，还有很多我们未在课堂上学到的知识也需要应用在设计之中。所以，我们需要有自学。二来，桥梁设计是对我们所学知识的检验，是对我们的一次考验。另外，桥梁对一个国家的交通是非常重要的，应用也非常广泛。在以后的工作中这次设计也是非常有意思的。它让我们对桥梁有了进一步的认识。所以说，本次设计是对我们的一次提高。1 桥型方案比选及有关资料1.1 设计资料阜新市西山桥,桥梁总跨径75m，3跨预应力钢筋混凝土空心板梁。一级公路，设计时速80km/h，。采用分离式桥面单个宽度：3.752（两车道）+2.5（紧急停车带）+0.52（防撞护栏）1.1.1 技术设计标准1桥面净宽：净11m；2车辆荷载：公路-级荷载；1.1.2 工程地质资料 该地区土质主要分五层：1、黏性土 2、细砂 3、粗砂 4、碎石 5、卵石。1. 地基土横向抗力系数的比例系数15830kN/m4；2桩身与土的极限摩阻力；3土的内摩擦角36度；4. 土的弹性力系数5.05桩尖以上土的容重；6地基土的承载力；7考虑入土长度影响的修正系数。8 考虑桩尖以上土层的附加和在作用系数9.清底系数0.81.1.3 气候资料 当地七月最高平均气温为35度，一月最低平均气温为零下15度。施工温度为1525度。1.2桥墩比选1.2.1方案一：轻型桥墩 轻型桥墩具有自重小，对地基压力小，用料少，使用圬工材料少等优点。适用于地质条件较差，承载力要求不太高的情况。适用于结构简单，自重和车载较小，跨径较小的桥梁。1.2.2方案二：重力式桥墩 重力式桥墩依靠自身的重力来平衡外部荷载，墩体厚实，可不进行配筋。但其对地基承载力要求较为严格，一般只在地基承载力很好的条件下使用，且其使用的圬工材料较多自重大，阻水面积也很大。1.2.3方案三：双柱式钻孔灌注桩桥墩 它由分离得两个墩柱所组成，造型较其他桥台更为美观。所用的圬工材料也较少，承载能力较好，可用于跨径较大的桥梁。一般用于墩身高度小于十米的桥梁。因为其所用的材料不多，其造价较低，自重也很小。施工工艺简单，施工过程简单，施工工期较短。适用于各种情况的桥梁。是目前应用较为广泛的桥墩之一。比选结果：从经济，安全，美观，实用等方面综合考虑。选用方案三，双柱式钻孔灌注桩桥墩。方案一轻型桥墩虽然具有用料少，地基要求低的优点，但是其承载能力一般，从安全性来讲，不适合本次设计。方案二重力式桥墩，虽然可以不用配筋，只使用圬工材料，且其承载能力较好。但其对地基的要求较为严格，不适合本次设计的情况，不予考虑。方案三双柱式钻孔灌注桩桥墩，具有自重较小，施工简单，承载能力较好，对地基压力不大，对地基要求不是很高。适用于本次设计。1.3 桥台比选：1.3.1方案一： 重力式桥台：适用于填土高度在410米的单孔及多孔桥。其机构较为简单，施工工艺简单，使用圬工材料数量较多，底面面积大，承压面积巨大，应力小。但其容易受到温度，降水等的影响。两侧的填土容易积水，不仅增大自身自重，在发生冻胀时造成台身开裂。1.3.2方案二： 轻型桥台：轻型桥台具有体积小，自重轻的特点，材料用量少。利用钢筋混凝土的抗弯能力，减少圬工材料的用量，减少自身重力。但承载能力较差，只适应于跨径很小的桥梁。1.3.3方案三： 埋置框架式桥台：它是一种在横桥向成框架式的桥台，将台身埋置在锥形土坡中，减少了土压力，可充分发挥材料本身的力学特性。以结构本身的抗弯能力减少自重，具有自重小，承载能力较好等优点。1.3.4比选结果： 综合考虑本次设计，选用方案三。方案三具有承载能力好，自重小等优点。方案一自重较大，而且容易受到自然条件的影响。方案二，承载能力较差。不满足本次设计对承载力的要求。所以，选用方案三。2板式橡胶支座的设计计算2.1确定支座的平面尺寸 对于橡胶板： 形状系数 S应在5S12 范围内取值 取支座短边尺寸a为0.15m，支座长边尺寸b为0.20m。 5S=6.4612 满足要求 2.2计算橡胶支座的弹性模量 式中：Ge 查规范，根据当地温度，取Ge =1.0Mpa2.3 确定支座的厚度 1）主梁的计算温差为50，温度变形由两端的支座均摊，则每一支座承受的水平位移为： 2）为了计算汽车荷载制动力引起的水平位移，首先要确定作用在每一支座的制动力为。对于24.6m桥垮，一个设计车道上公路I级车道荷载总重为：10.524.6+258.4=516.7kN则制动力标准值为516.710%=51.67kN；但桥规规定不得小于90kN，取制动力为90kN计算。11根梁共44个支座，每个支座承受水平力3） 计算支座所需要的橡胶片总厚度 ：不计入汽车制动力 计入汽车制动力 根据规定 选定支座由4层钢板和5层橡胶片组成，设定中间橡胶层厚度为0.5，上下层橡胶片厚度0.25，薄钢板的厚度为0.2，可计算得出橡胶片总厚度：，并3 （合格） 4）计算得出支座总厚： 2.4 支座偏转情况的验算 1）由公式可计算得出支座的压缩变形量 ： 其中= 2000。根据桥规规定，压缩变形量应满足0.07即0.0526cm0.072.0=0.140cm（合格） 计算符合要求2）根据桥梁工程中的公式计算梁端转角： 由关系式 已知车道荷载作用下主梁跨中挠度，代入可得1） 计算偏转情况： 即 经计算，偏转情况符合要求2.5 支座抗滑稳定性的验算 1）计算支座温度水平力：2）计算支座的滑动稳定性： 则 61.16514.96 合格 以及 合格由上面计算结果可以得出结论，支座不会发生相对的滑动3 桥墩构造设计3.1 桥墩类型和主要材料桥墩选用钻孔灌注桩双柱式桥墩。使用材料：墩帽与墩身均采用C30号混凝土，。承台、桩基均采用C30凝土，。主筋采用HRB335级钢筋， ，。箍筋采用HRB335级钢筋 ，3.2 桥墩截面尺寸拟定根据规范要求进行尺寸拟定图3-1 桥墩一般构造/ cm Fig.3-1 Pier general structure /cm3.3 盖梁计算 盖梁截面尺寸见图3-2。3.3.1垂直荷载计算 1）盖梁自重及内力计算（表3-1）图3-2 盖梁尺寸/ cm Fig.3-2 The size of bent cap /cm表3-1 盖梁自重及内力表 Tab.3-1 The dead-weight and internal force of bent cap 截面 编号自重/弯矩/剪力/左右1-1-34.03-34.032-2-70.13-70.133-3117.73208.254-41191195-500注： 钢筋混凝土容重：=253.2.2桥墩横向分布系数 图3-3单向对称布载Figure 3-3 one way symmetrical load图3-4双向对称布载Figure 3-4 two-way symmetrical distribution图3-5单列偏载布载Figure 3-5 the load distribution of the load in a row 图3-6 1号支座横向分布系数计算图示Figure 3-6 1 support transverse distribution coefficient calculation diagram图3-7 2号支座横向分布系数计算图示Figure 3-7 2support transverse distribution coefficient calculation diagram图3-8 双列偏载布载Figure 3-8 double row load distribution表3-2 桥墩横向分布系数表Table 3-2 horizontal distribution coefficient of pier车载布置情况单列非对称0.27730.240.20270.16550.12820.09090.05360.0164-0.0209-0.0582-0.0955双列非对称0.20680.18360.16050.13730.11410.09090.06770.04450.0214-0.0018-0.025单列对称00000.2250.550.2250000双列对称000.11250.13750.16250.1750.16250.13750.1125003.3.3活载计算 1）汽车顺桥行驶公路级荷载顺桥行驶：Gk=10.5KN/m 公路级集中荷载计算弯矩效应时：a 单孔单列公路I级荷载 ，。图3-9 公路级荷载单孔单列布置Fig.3-9 Road level of load single-hole and single row arrangementb双孔单列公路级荷载 图3-10公路级荷载双孔单列布置2) 汽车荷载横向分配后各梁支点反力计算式为： 计算结果见表3-2。3) 恒载与活载反力汇总恒载与活载反力汇总见表3-3。冲击系数表3-3 各梁活载反力计算表 Tab.3-3 Calculation of anti-beam live load 荷载横向分配情况汽车荷载计算方法车载分配情况横向分布系数单孔车载作用双孔车载作用B(KN)B(KN)按杠杆法计算单列车载对称布置1号梁0443.8020575.04402号梁0003号梁0004号梁0005号梁0.22599.8555129.38496号梁0.55244.0911316.27427号梁0.22599.8555129.38498号梁0009号梁00010号梁00011号梁000双列车载对称布置1号梁0443.8020575.04402号梁0003号梁0.112549.927764.69254号梁0.137561.022879.06865号梁0.162572.117893.44476号梁0.17577.6654100.63277号梁0.162572.117893.44478号梁0.137561.022879.06869号梁0.112549.927764.692510号梁00011号梁000按偏心受压法计算单列车载非对称布置1号梁0.2773443.802123.0663575.044159.45972号梁0.24106.5125138.01063号梁0.202789.9587116.56144号梁0.165573.449295.16985号梁0.128256.895444.286号梁0.090940.341630.147号梁0.053623.787816.378号梁0.01647.27842.239号梁-0.021-9.2755-11.9110号梁-0.058-25.8293-33.467611号梁-0.0955-42.3831-54.9167双列车载非对称布置1号梁0.2068443.80291.7783575.044118.91912号梁0.183681.482105.57813号梁0.160571.230292.29464号梁0.137360.93478.93355号梁0.114150.637865.61256号梁0.090940.341652.27157号梁0.067730.045438.93058号梁0.044519.749225.58959号梁0.02149.497412.305910号梁-0.00180.7988-1.035111号梁-0.02511.0951-14.3761表3-4 上部恒载与活载反力汇总结果Table 3-4 upper dead load and live load counter force summary results荷载情况1号梁2号梁3号梁4号梁5号梁6号梁7号梁8号梁9号梁10号梁11号梁/KN/KN/KN/KN/KN/KN/KN/KN/KN/KN/KN上部恒载146.6275146.6275146.6275146.6275146.6275146.6275146.6275146.6275146.6275146.6275146.6275 双孔双列车载对称布置0069.867985.3941100.9203108.6833100.920385.394169.867900双孔双列非对称车载布置）128.4326114.024399.678285.269870.861556.453242.04527.636713.29041.1179-15.5262注：中主梁 g=26.251KN/m 边主梁g=37.218KN/m L=31.2m3.3.4 墩柱反力计算 表3-5墩柱反力计算表Table 3-5 column back force calculation table荷载情况计算上部恒载806.4513公路I级（双孔双列对称）310.5273公路I级（双孔双非列对称）529.93993.3.5 盖梁各截面内力计算 1）弯矩计算 支点弯矩采用非对称布置时的计算值，跨中弯矩采用对称布置时的计算值。 图3-11 盖梁各截面内力计算图/ cmTab.3-11 Integral forces of coping in sections on bent cap /cm 1）其盖梁各截面弯矩值见表3-5。表3-6 弯矩计算表Tab. 3-6 The calculation of moments荷载情况墩柱反力梁的反力各截面弯矩(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)1-12-23-34-45-5上部荷载806.4513146.6275146.6275146.6275146.6275146.62750-205.73-754.34342.88685.76公路I级对称310.52730069.867985.3941100.9203000198.93290.33非对称529.9399118.9191105.578192.294678.953565.61250-60.054-209.174-24.6135.96 2）相应于最大弯矩值时的剪力计算见表3-6。表3-7 剪力计算表/KNTab. 3-7 The calculation of shear forces/KN荷载情况墩柱反力梁的反力各截面弯矩（KN）(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)1-12-23-34-45-5上部荷载806.4513146.6275146.6275146.6275146.6275146.62750-146.6275-293.255366.568873.3138-146.6275-146.6275513.1963219.9413-73.3138公路I级对称310.52730069.867985.3941100.9203000240.659454.34500310.5273155.2653-54.345非对称529.9399118.9191105.578192.294678.953565.61250-118.9191-224.4972213.148168.58210-83.2434-231.1677134.7018377.5069 3）截面内力组合 (1) 弯矩组合见表3-8。 (2) 剪力组合见表3-9。其中活载按最不利情况考虑。表3-8弯矩组合表Tab. 3-8 Combination of moments 内力组合值 （KNM）截面号1-12-23-34-45-51上部恒载0-102.6393-293.255329.912623.16712墩帽自重-15.5399-74.2688149.408896.0288215.02883活载对称布置000395.9231605.53344活载非对称布置0-83.2434-231.1677134.7018337.5069活载对称布置承载能力极限状态基本组合-18.6479-212.2897-172.61541065.42131853.5818正常使用极限状态作用长期效应组合-15.5399-176.9081-143.8462583.31001080.4093活载非对称布置承载能力极限状态基本组合-18.1679-328.8305-496.2502699.71151478.3447正常使用极限状态作用长期效应组合-15.5399-210.2055-236.3133479.8215973.1987表3-9 剪力组合表Tab. 3-9 Combination of shear forces 内力组合值（KN） 截面号1-12-23-34-45-51上部恒载Q左0-146.627-293.255366.56873.313Q右-146.627-146.627513.1963219.9413-73.3132盖梁自重Q左-34.0289-70.125117.7251190Q右-34.0289-70.125208.2511903对称布置Q左000240.659454.345Q右00310.5273155.2653-54.3454 非对称布置Q左0-118.919-224.497213.148168.582Q右-118.919-118.919305.4427134.19516.311活载对称布置承载能力极限状态基本组合Q左-40.835-260.103-103.079919.606164.059Q右-216.788-260.1031300.474624.101-164.059正常使用极限状态作用长期效应组合Q左-34.029-216.753-175.53581.83395.052Q右-180.656-216.753845.657401.047-95.052活载非对称布置承载能力极限状态基本组合Q左-40.835-426.589-420.375881.090183.991Q右-383.274-426.5891293.355594.604-65.141正常使用极限状态作用长期效应组合Q左-34.029-264.320-265.329570.828100.747Q右-228.224-264.320843.623392.619-66.7903.4水平力计算 纵向水平力一般包括制动力，温度力及收缩作用，计算中忽略收缩作用。上部构造每片边梁支点反力为146.6275KN。 3.4.1支座抗推刚度计算中墩橡胶支座中钢板总厚度为8mm，剪切模量每跨梁一端设有22个支座，每排支座的抗推刚度为： 每个墩上设有两排橡胶支座，两排支座并联合后其支座刚度：264390.2439128780.4878桥墩（台）采用C30混凝土，则混凝土弹性模量3.03.0 取桥台及两联间桥墩的滑板支座的摩阻因数f=0.05，其最小摩阻因数f=0.03（1） 桥墩抗推刚度计算 m法计算 桥墩采用混凝土，其弹性模量为： 各墩悬臂刚度计算如图所示3-123-12各墩悬臂刚度计算图示（尺寸单位：cm）3-12 each pier cantilever rigidity calculation icon (size: cm) 注： ； 一墩两柱的抗推刚度 ： ， 墩柱抗压弹性模量：，桩抗压弹性模量： ， 0号，5号台为U形台，假定抗推刚度无穷大（2） 墩（台）与支座串连，串联后各刚度对桥墩： 对桥台：3.4.2制动力的分配计算 1） 制动力计算 公路I级车道荷载排列如图3-12图3-13 公路I级车道荷载布载图Figure I highway - 3-13 - lane load distribution diagram 公路I级车道荷载全桥布载时， ， 单列行车产生的制动力 全桥布载时：，小于165kN，取用165kN 单孔布载时：，小于165kN，取用165kN 根据规范JTG D60-2004 4.3.6规定，双向行驶的两车道按照同向行驶的车道进行计算。 即本桥按照一个车道荷载进行计算。 制动力 T=165kN 2）制动力分配以全桥布载时，单列行车产生的制动力最大。制动力按桥墩墩顶与其上的支座的集成刚度及桥台支座刚度进行分配。总刚度 =174018.96kN/m 则可以得到各个墩台分配的制动力为： 3）桥台滑板支座的水平力 取摩檫系数，则滑板支座产生的摩阻力 ，小于所分配的制动力，所以 4）温度影响水平力力的分配均匀温度作用（整体升温、降温）：按设计资料整体降温25（5）=30，整体升温3015=15对于均匀温度作用，本桥情况是两端向中部缩短，因此，中部必有一个不动点，其离桥台的距离可按下式计算： C=0.0000130=0.0003 桥台摩阻力相等： 对一联中间各墩设橡胶支座的情况a. 求温度变化临界点距0号桥台的距离x =37.5mb 计算各墩整体降温影响力： 各墩的支座顶由于整体降温引起的水平力为： 临界点以左：临界点以右：c. 整体升温引起的水平力计算 计算方法同上，为上述作用的15/30=0.5倍 对桥台及两联间桥墩设滑板橡胶支座的情况取摩阻系数f=0.05，则滑板支座产生的摩阻力F=0.05806.5413=40.32kN，小于所分配的温度影响力，所以 5）各墩台水平力汇总（表3-10） 相应于双列布载时的水平力汇总 表3-10 各种水平力汇总表Tab. 3-10 The summary of horizontal forces墩台号荷载名称01231制动力/KN40.326.636.6340.322整体降温影响力/KN40.32102.89102.8940.323整体升温影响力/KN40.3251.44551.44540.324制动力+温度不利组合/KN80.64109.52109.5280.64注：0号台及3号台未计台后填土压力，各墩（台）均未考虑活载土压力 6）制动力计算 相应于单孔布载时，公路I级汽车荷载的制动力标准值不得小于165kN，故取165kN。 计算结果与双孔布载相同。3.4.3 盖梁配筋设计盖梁采用C30混凝土，主筋采用HRB335级钢筋，抗拉强度混凝土轴心受压强度为： =1.39 =0.56跨中最大弯矩支点最小负弯矩1) 弯矩作用时，各截面配筋设计 跨中截面设计 取=60mm h=1400mm 1400-60=1340mm b=1700mm 由计算公式 带入 ，所求x需 可得 x=60.3206mm=750.4mm 则 最小配筋率： ，按最小配筋率配筋。 选用28 HRB335为钢筋主筋 则 钢筋净间距 ，且28. 满足要求 符合要求2） 支点截面配筋 将钢筋布置在截面上缘 由计算公式 带入 所求x需，解得x=15.8799mm 则 选用28 HRB335为钢筋主筋 则 钢筋净间距 ，且28. 满足要求 正截面抗弯承载力计算 盖梁计算跨径L=6.672m 跨中（5-5）截面上 支点（3-3）截面上 盖梁计算跨径L=6.672m Z=1.3067m 满足要求3）悬臂部分正截面抗弯承载力 作用净跨为230800.8140/2=94cm，小盖梁高度140cm， 符合“撑杆系杆体系”要求 t=b 计算 a=0.15=20.1cm x=94cm t 的计算： b=35cm 的计算 采用928 HRB335钢筋 则 符合规定 对系杆抗拉承载力计算式为 符合规定4）剪力作用时各截面的强度验算计算公式 钢筋混凝土盖梁的抗剪截面尺寸应符合规范（JTG D622004）8.2.5 规定最不利情况下 满足要求5）箍筋设计 在3-3截面处 , 按最小配筋率 采用直径为18mm RB235钢筋四肢 ，箍筋截面积 箍筋间距不应大于1/2h=1/21400=700mm , 当箍筋为按受力需要的纵向受压钢筋时， 应不大于受压钢筋直径的15倍，1528=420mm，且不大于 400mm 取 ， ， 符合规定 支座中心向跨径方向1400mm长度范围内，箍筋间距为80mm 盖梁的斜截面抗剪承载力 选取剪力最大截面（3-3）截面进行验算 6）最大裂缝宽度计算利用公式 =0.087mm0.2mm 符合规定钢筋混凝土在I类环境下裂缝宽度现值为0.20mm挠度验算根据规范规定，深梁可以不用进行挠度验算。跨中截面（5-5） l=620cm h=140cm 钢筋混凝土在I类环境下裂缝宽度现值为0.20mm0.1437mm0.2mm 满足要求 根据规范规定，深梁可以不用进行挠度验算。 3.5墩柱计算和桩的计算3.5.1 恒载计算 1）一孔上部构造恒载：3232.92 2）盖梁自重（半边）：325.96 3） 一根墩柱自重： 4）桩身每米自重： 3.5.2 活载计算1）水平荷载：汽车单孔（双孔）制动力与温度影响力总和为：H=109.52 2）垂直荷载（公路I级车道荷载）：单孔单列车： 双孔单列车： 3.5.3 墩柱配筋设计1） 双柱反力横向分布系数计算 偏载情况下为最大 1公路-I级车道荷载单列布载（图3-14） 图3-14公路级荷载单列布置 /cmFig. 3-14 Single row road - I level of load arrangement /cm 2）公路级荷载双列布载（图3-14） 图 3-14 公路-级荷载双列布置/cmFig.3-14 Double row road - I level of load arrangement / cm 3）活载内力计算公路I级荷载，双孔布载产生的支点反力最大，单孔布载产生的偏心弯矩最大。（1） 最大最小垂直力计算表见表3-11。（2） 相应于最大最小垂直力时的弯矩计算见表3-12。（3） 最大弯矩计算见表3-13。表3-11 最大最小垂直力计算表Tab.3-11Calculation of the biggest and smallest vertical forces荷载情况B（KN）最大垂直力（KN）最小垂直力（KN）公路-I级车道荷载双孔单列575.0440575.0441.09676.9420.0955.894双孔双列575.044575.0441150.0880.861068.7020.14173.89 表3-12相应最大最小垂直力时的弯矩计算 Tab. 3-12 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forces荷载情况H（KN）（KN）（KN）1墩墩底弯矩2墩墩底弯矩公路II级单列0575.0441.09-0.09236.93-19.563双列575.044575.0440.860.1400制动力6.6316.57516.575温度影响力102.89257.23257.23 表3-13最大弯矩计算Tab. 3-13 Calculation of the biggest moments 荷载情况H（KN）（KN）（KN）垂直力1墩墩底弯矩2墩墩底的弯矩6H/26H/2公路II级单孔单列0443.8021.09-0.09552.444-43.537182.855-15.098单孔双列0887.6040.860.14824.407134.206288.54246.972制动力6.6316.57516.575温度影响力102.89257.23257.23 4）墩柱底截面内力组合表见表3-14。 表3-14 内力组合表Tab. 3-14 Combination of inner force内力名称 截面位置A柱底截面B柱底截面N/KNH/KNM/KimN/KNH/KNM/Kim1上部恒载806.451806.4512盖梁自重325.975325.9753墩柱自重138.54138.544车道荷载 双孔，单列676.942236.93-55.894-19.5635车道荷载 双孔，双列1068.2020173.8906车道荷载 单孔，单列552.444182.855-43.537-15.0987车道荷载 单孔，双列824.407288.542134.20646.9728温度影响力102.89257.23102.89257.239 双孔荷载时的制动力6.6316.5756.6316.57510单孔荷载时的制动力6.6316.5756.6316.57511承载能力极限状态基本组合双孔单列2472.89107.33600.0311446.908107.33240.941双孔双列3020.642107.33268.3291624.605107.33268.329单孔单列2298.58107.33524.3261464.207107.33247.192单孔双列2679.33107.33672.2881713.048107.33334.0912正常使用极限状态长期组合双孔单列1541.742888.942317.1151248.60888.942214.539双孔双列1698.246888.942222.3591340.52288.942222.359单孔单列1491.943688.942295.5011253.55188.942216.3198单孔双列1600.728888.942337.7761324.648488.942241.147813正常使用极限状态短期组合双孔单列1744.825488.942388.211231.84088.942208.6649双孔双列2018.707488.942222.3591392.68988.942222.359单孔单列1657.676888.942350.3581240.49088.942211.7904单孔双列184