交通土建毕业设计（论文）-镇雄南大桥下部结构设计.doc

全套图纸加扣 3012250582前言国家的经济发展要依赖于交通的发展，而桥梁建设是交通建设的重要组成部分。随着我国的经济、技术实力不断发展，我国的桥梁建设技术也逐步成熟。桥梁建设的发展逐步向大跨径、轻材质、美观、新型的方向发展。近年来，我国对基础设施建设的投入不断加大，这也为桥梁建设的发展提供了一个宝贵的平台。桥梁的施工技术要求越来越严格，技术要求较高，施工工艺和难度较大，这就需要我们不断探索，力争上游。我国的桥梁建设水准在逐步提高，这也为我国的经济发展提供了重要的基础设施保证。本设计为镇雄南大桥下部结构设计，设计依据公路桥梁设计手册，以及公路桥涵设计规范等设计规范。同时还参考了大学时期课程教材如：土力学、材料力学、桥梁工程、桥涵水力学等。设计内容包括：桥型方案比选与拟定；支座尺寸拟定；桥墩、桥台构造及尺寸拟定；盖梁配筋；桩基配筋；截面强度与稳定性的验算。并依据设计进行工程概预算，另有外文翻译。1 桥型方案比选 1.1 设计资料此桥采用双向四车道分离式，桥长140米，4跨，跨径35米，是预应力混凝土T型连续梁桥。下部的结构柱式墩台和桩基础。1.1.1 技术设计标准1桥面的净宽：3.752+2.5+1.0=11.00m；2桥梁的荷载等级：公路-级荷载；3环境的类别：级；4设计的车速：100km/h；5设计的洪水发生频率：1/100。1.1.2 主要设计依据编制依据是国家和交通部现行有关设计、施工的规范、规则及验标。公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）等。1.1.3 水文地质资料经实地勘察分析地下土质主要分为三层，上层土主要由粉砂构成，土层厚度在3-6m，中层土主要由黏沙土构成，土层深度4-7m，下层土多由风化页岩构成。地下水类型为第四系空隙潜水，设计洪水频率为百年一遇。1地基土横向抗力系数的比例系数；2桩身与土的极限摩阻力；3土的内摩擦角35度；4土的弹性抗力系数；5桩尖以上土的容重；6桩底土的比例系数；7地基土的承载力；8考虑入土长度影响的修正系数。1.1.4 气候资料在此桥梁修建以前，该处大多是普通公路跨河桥，大多建于改革开放以前，桥型一般较小，通行能力相对较小。随着时代的发展，经济不断进步，人们的交通工具不断升级。使大多数公路、桥梁已经不能满足交通需求。该地区位于淮河流域，属温带大陆季风性气候，气候温暖，潮湿多雨，日照充足，四季分明。冬季寒冷少雨，夏季炎热多雨，春秋两季为冬夏季风交替时期，天气冷暖干湿多变。降雨年际变化较大，全年有三个明显雨期：3-5月为桃花雨，6-7月为梅雨期，8-9月台风雨。年平均气温为16.2，七月份最热，月平均气温32.0，一月份最冷，月平均气温6.8。年平均降水量995.2mm，6-8月份偏多，约占全年降水量45%左右。全年无霜期270天左右。1.1.5地震烈度根据中国地震烈度区划图，本项目线路经过区域地震烈度为八度，设计基本地震加速度0.10g，属于区域地质较稳定区。1.2桥型方案初选结合镇雄南桥的地质、水文等条件进行比选，本着安全、经济、适用、美观的桥梁建造原则，同时，综合考虑此桥地理位置等因素，确定桥型比选结果。方案一，拱桥对地址的要求较高，容易产生水平推力。方案二，简支梁桥属于静定结构，行车平顺性较低，伸缩缝较多，养护麻烦。方案三，满足高等级高速公路行车平顺性的要求，同时可不设伸缩缝，养护方便，同时可以节省大量的建筑材料，运营条件好。虽然连续梁桥施工费用比较高，但考虑到颍河桥位于（阜阳）新（新蔡）这条重要的高速公路上，桥的适用性对当地的经济发展非常重要，因此建设出一条符合标准的大桥才是最重要的。综上所述，本设计采取的是方案三所述的预应力混凝土连续箱型梁桥。2 支座的设计计算2.1 橡胶支座的选用选用板式橡胶支座。2.2 选定支座的平面尺寸本桥采用的支座的平面尺寸是（1）那么这个支座的形状系数S是： 所以符合要求。（2）这个支座的弹性模量： 式中：橡胶支座的剪变弹性模量（3）验算支座的承压强度： 式中：c为橡胶支座使用阶段的平均压应力限值 2.3确定支座的厚度（1）主梁的计算温差取，温度变形由两端的支座均摊，则每一个制作承受的水平位移为：=（2）为计算汽车荷载制动力引起的水平位移，应先确定作用在每一个支座上的制动力H。对于35m桥跨，公路I级车道荷载总重为：，又要求不小于165KN，故取制动力为165KN。五根梁共计10个支座，每个支座承受水平力H为：H（3）确定橡胶片总厚度： 不计汽车制动力：2=0.91cm 计入汽车制动力： 桥规其他规定：选用5层钢板，6层橡胶支座组成的橡胶支座，上下层橡胶片厚度为0.25cm，中间层厚度为1.4cm，薄钢板厚度为0.2cm，则：橡胶片的总厚度为：（4）支座总厚度为：2.4支座偏移情况验算（1）验算支座平均压缩变形：式中Ee为橡胶弹性体体积模量，Ee=2000Mpa按桥规规定，还应满足（2） 计算梁端转角：由式可得设结构自重作用下，主梁处于水平状态，已知公路I级荷载作用下跨中挠度f=3.96cm，带入上式得（3） 验算偏转情况： 即2.5验算支座抗滑稳定性（1） 计算温度变化引起的水平力： （2） 验算抗滑稳定性： 则441.927KN21.7206KN 故验算合格，支座不会滑动。3 桥墩构造设计3.1 桥墩类型的确定本桥桥墩采用钻孔灌注摩擦桩双柱式桥墩。柱式桥墩具有施工时间短，圬工体积小，工程造价较低等优点。桩柱式桥墩是桥梁建筑中较多采用的形式之一，同时参照当地的地质条件，决定选用柱式桥墩。主要材料：盖梁与墩柱混凝土采用C30混凝土，钻孔灌注桩及承台采用C25混凝土；主筋采用HRB335，R235钢筋；钢筋混凝土容重取=25。3.2 桥墩截面尺寸拟定桥梁结构尺寸的拟定一般是参考已有的设计资料及桥梁设计中的具体要求事先拟定的，然后根据有关规范的要求进行配筋验算。拟定的桥墩尺寸如图3-1所示。图3-1 桥墩一般构造/ cmFig.3-1 Pier general structure /cm3.3 盖梁的计算3.3.1荷载计算1. 上部结构永久荷载见表3-1上部结构永久荷载表3-1Fig.3-1 The table for permanent loads of superstructure每片梁自重一孔上部结构构造自重（KN）每一个支座恒载反力（KN）1、2、3、4、528.437097.00748.972. 盖梁自重及作用效应计算（1/2盖梁长度） 图3-2 盖梁尺寸/ cmFig.3-2 The size of bent cap /cm表3-3 盖梁自重及内力表Tab.3-3 The dead-weight and internal force of bent cap截面自重（KN）弯矩（KN.m）剪力（KN）V左V右1-1-37.8-37.82-2-51.3-51.33-3-101.93246.384-4148.5148.55-5003. 可变荷载计算1） 可变荷载横向分布系数计算：荷载对称布置时采用杠杆法计算，非对称布置时采用偏心受压法计算。（1） 公路-I级a. 单列车，对称布置时，如图3-4 b.双列车，非对称布置时，如图3-4 图3-4单列车对称布置与双列车非对称布置图Fig.3-4Symmetrical layout of single row vehicles and Asymmetric layout of double row vehiclesc.单车列，非对称布置时，如图3-5图3-5单列车非对称布置Fig.3-5Asymmetric layout of single row vehicles d.双车列，非对称布置时已知：n=5 e=2.45 ，则：2） 按照顺桥方向可变荷载移动情况，求的支座可变荷载反力的最大值见图3-6图3-6支座可变荷载反力Fig.3-6 Variable load counter force of support （1）公路I级双孔布置单列车时双孔布载双列车时单孔布载单列车时单孔布载双列车时3） 可变荷载横向分布后各梁支点反力（计算的一般公式为）见表3-34） 各梁永久荷载、可变荷载反力组合计算见表3-4，表中均取用各梁的最大值，其中冲击系数：梁的永久荷载、可变荷载基本组合计算表（3-4）（单位：KN）表3-7梁的荷载组合表Tab.3-7 Load combination table of bridge编号荷载情况1号梁2号梁3号梁4号梁5号梁1恒载748.97748.97748.97748.97748.972公路一级双列对称96.431003.411196.101003.4196.433公路一级双列非对称718.17528.02339.56151.10-39.0541+2845.401752.381945.071752.38845.4051+31467.141276.991088.53900.07709.92表3-8各梁活载反力Tab.3-8 Live load reaction gauge for each beam荷载横向分布情况公路-级荷载计算方法荷载布置横向分布系数单孔双孔对称布置按杠杆原理法计算单列行车公路I级474.50653097.08133.60280.38385.8697.08133.6000双列行车公路I级94953.90130674.18560.86771.85668.57920.08560.86771.8553.9074.18非对称布置按偏心压力法计算单列行车公路I级474.5228.71653314.75139.98192.6494.9130.6049.8268.57-38.91-53.55双列行车公路I级949401.431306552.44295.14406.17189.80261.2084.46116.23-21.83-30.04表3-9各梁支点的反力Tab.3-9 The anti - force gauge of the fulcrum of each beam荷载组合情况计算式反力G1（KN）组合4公路一级双列对称3570.32组合5公路一级双列非对称3301.25荷载组合情况计算式反力G2（KN）组合5公路一级双列对称3570.32组合6公路一级双列非对称2150.40双柱反力计算如图3-10，所引用的各梁反力见表3-9 图3-10 双柱反力计算图/cmTab.3-10 Reactions acting of double Pier/cm此时由上表可知，偏载左右两边一样大，并且由荷载组合4时（公路一I级双列对称布置）控制设计。 3.3.2内力计算1. 恒载加活载作用下各个截面的内力。（1） 弯矩计算截面位置如图所示，为求的最大弯矩值，支点负弯矩取用非对称布置时数据，跨中弯矩取用对称布置时数据。各截面弯矩计算式： 各种荷载组合下的各截面弯矩计算表见表3-6，注意的是，表中内力计算未考虑施工荷载的影响。各截面弯矩计算表3-11Tab.3-11 Calculation of bending moment of each section荷载组合情况墩柱反力梁支座反力（KN）各截面弯矩2-23-34-45-5组合4公路一级双列对称3570.32845.401752.38-169.08803.131710.445456.67组合5公路一级双列非对称3301.251467.141276.99-293.43-1213.141559.102784.77(2) 相应于最大弯矩的剪力计算一般计算公式：截面1-1：截面2-2：截面3-3：截面4-4：截面5-5：各截面剪力计算见表3-12表3-12各截面剪力计算Tab.3-12 Shear calculation of each section荷载组合墩柱反力支座反力（KN）各截面剪力（KN） 1-12-23-34-45-5组合43570.32845.401752.381945.070-845.40-845.40-845.40-845.402724.922724.92972.54972.54-972.53组合53301.251467.141276.991088.5301467.141467.141467.141467.141834.111834.11557.12557.12-531.412.盖梁内力总汇表（表3-13）表3-13盖梁内力汇总Tab.3-13 The internal force of beam summary内力 截面号1-12-23-34-45-5弯矩（KN.M）M自重-12.97-21.88-79.33206.95533.65M荷载0-293.43-1213.141710.445456.67M计算-12.97-315.31-1292.471917.395990.32剪力（KN）V自重左-37.8-51.3-101.93148.50右-37.8-51.3246.38148.50V荷载左0-1467.14-1467.142724.92972.54右-1467.14-1467.142724.92977.54-972.53V计算左-37.8-1518.44-1569.072873.42972.54右-1504.94-1518.442971.31121.04-972.533.3.3截面配筋设计与承载力校核采用C30混凝土，主筋采用HRB235，钢筋，保护层厚度为5。fcd=13.8MPa，fsd=280MPa。正截面抗弯承载能力计算：以下取5-5截面作为配筋设计，其他截面雷同。已知：取，即化简为解方程可以得到：用钢筋，其根数，实际选用20根，配筋率为。该界面实际承载力Mu为： 就正截面承载能力与配筋率而言，设计满足公预规要求。其他截面的配筋设计如下表所示（3-14）表3-14截面的配筋设计Tab.3-14 Design of reinforcement design of section截面号M()所需钢筋面积As（）所需钢筋根数实际选用含筋率（%）根数As（）1-1-12.97-661.020.232-2315.318.570.84661.020.233-3-1292.4735.513.49881.360.314-41917.3953.045.2210101.70.395-55990.32174.0817.1220203.40.78对比可知，原标准图的配筋是合适的，均大于计算值。2.斜截面抗剪承载能力验算按照公预规5.2.10条规定，当截面符合：时可不进行斜截面抗剪承载力计算，仅需按照公预规9.3.13条规定要求按照构造要求配置箍筋。式中：预应力提高系数，取1.0. 混凝土抗拉设计强度1-1截面至5-5截面按照公预规5.2.9条规定： 对照表中V值，本盖梁结构可以按照构造配置斜筋和箍筋。见图3-15。 图3-15盖梁的钢筋配置图Fig.3-15 Capping beam configuration3.4桥墩墩柱设计墩柱尺寸见图所示，墩柱直径为1.5米，采用C30混凝土，R235钢筋。3.4.1荷载计算1.恒载计算（1）上部构造恒载，一孔重5196KN。（2）盖梁自重（半根盖梁）：348.3KN（3）墩柱自重：作用在墩柱底面的恒载垂直力为：2.汽车荷载计算荷载布置和行驶情况见图和图，由盖梁计算得知：(1)公路一级 单孔荷载单列车时：相应的制动力：双孔荷载单列车时：相应制动力：故制动力为130.6KN。汽车荷载中双孔荷载产生支点处最大反力值，即产生最大墩柱垂直力：汽车荷载中双孔荷载产生最大偏心弯矩，即产生最大墩柱底弯矩。1. 双柱反力横向分布计算（汽车荷载位置见图）图3-16汽车荷载位置Fig.3-16 Vehicle load position diagram（1） 单列车时：双列车时： 双侧时：2. 荷载组合(1) 最大最小垂直反力时，计算结果见表3-17表3-17可变荷载组合垂直反力计算Fig.3-17 Variable load combination vertical force编号荷载状况最大垂直反力（KN）最小垂直反力（KN）横向分布横向分布1公路I级单列车1.048889.65-0.048-40.752双列车0.8361419.360.164278.44表中汽车-I级已经乘以冲击系数，。（2） 最大弯矩时，计算结果见表3-18。表3-18可变荷载组合最大弯矩计算（双孔）Tab.3-18 Maximum moment calculation form of variable load combination编号荷载情况墩柱反力计算垂直力（KN）水平力H（KN）对桩顶中心弯矩（KN.m）+1.14H1上部构造与盖梁2818.78002单孔双列车1031.3701031.3765.3467.2574.44表中水平力由两墩柱平均分配。3.4.2截面配筋计算及应力验算1. 作用于墩柱顶的外力（如图3-19）桩顶外力图3-19Fig.3-19 External force diagram of pile（1）垂直力最小垂直力：需要考虑与最大弯矩值相适应。由表3-11得到：（2）水平力H=65.3KN（3）弯矩2. 作用于墩柱底的外力3. 截面配筋计算已知墩柱顶采用C30混凝土，采用1220HRB235钢筋。则纵向钢筋配筋率由于，所以不计偏心增大系数，取双孔荷载，按照最大垂直力时，墩柱顶按照轴心受压构件验算，根据公预规5.3.1条规定满足规范要求。单孔荷载，最大弯矩时，墩柱顶按照最小偏心受压构件验算。故根据公预规5.3.9条偏心受压构件承载力计算应符合下列规定：设g=0.88，代入，后，经过整理得到： 按照公预规提供的附录C表C0.2“圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件承载力计算系数”表，查得A,B,C,D为：设，A=2.5343,B=0.4295,C=2.1433,D=0.7847代入得： 墩柱承载能力满足设计要求。3.5钻孔桩计算钻孔灌注桩直径1.8m,采用C25混凝土，灌注桩按照m法计算，m值为桩身混凝土受压弹性模量。3.5.1荷载计算每一根桩承受的荷载为：1. 一孔恒载反力2. 盖梁恒载反力3. 一根墩柱恒重作用于桩顶的恒载反力为：N=+=3167.08（KN）4. 灌注桩每延米自重（已扣除浮力）5. 可变荷载反力（1） 两跨可变荷载反力（2） 单跨可变荷载反力（3） 制动力T=65.3，作用点在支座中心，距桩顶距离。（4） 纵向力：风压取则由盖梁引起的风力：对桩顶的力臂为：1.5+5=5.75（m）墩柱引起的风力：对桩顶的力臂为：6. 作用于墩顶的外力 7.作用于地面出的桩顶上的外力3.5.2桩长计算假定土层为三层，上层为粉砂，中层土为黏土，下层土为风化页岩，可由确定单桩容许承载力的经验公式初步计算桩长。灌注桩最大冲刷线以下桩长为h,则：式中：单桩轴向受压承载力容许值（KN） 桩身周长，成孔直径增大5cm，则桩端截面面积（）土的层数承台底面或局部冲刷线以下个土层的厚度（m）与对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值（）第一层=50，第二层=60，第三层=200桩端处土的承载力容许值（）桩端处土的承载力基本容许值（）=300（）桩端的埋置深度（m）容许值随深度的修正系数=1.5桩端以上各土层的加权平均重度。=8修正系数，取0.75。 桩底最大垂直力：即：492.332+125.34h=4023.81+19.09h取，那地面以下桩长37.8m，由上式反求：可知桩的轴向承载力能满足要求。3.5.3桩的内力计算1.桩的计算宽度b2.桩的变形系数式中受弯构件：故：，可以按照弹性桩进行计算。4. 地面以下深度z处桩身截面上的弯矩与水平压应力的计算已知作用于地面处桩顶上的外力为：，(1)桩身弯矩式中无纲量系数，可以由表格查得，计算建表3-20，桩身的弯矩分布示于图。桩身弯矩计算表3-20Tab.3-20 Bending moment calculation tablez0.280.14.00.99600.9997426.46640.93667.390.560.24.00.196960.9980652.32639.85692.171.130.34.00.377390.98617100.24632.23732.741.690.54.00.529380.95861140.60614.57755.172.260.64.00.645610.91324171.48585.48756.962.820.84.00.723050.85089192.04545.50737.543.671.04.00.767610.73161203.88469.04672.924.241.24.00.754660.68694200.44440.40640.845.651.54.00.614130.40658163.12260.66423.787.061.94.00.398960.14763105.9694.64100.608.472.34.00.193050.0759551.2848.7199.999.892.74.00.050810.0135413.508.6822.1811.303.04.00.000050.000090.0140.060.074(2)桩身水平压力 式中无纲量系数可由表格查得，为换算深度，计算见表3-13。水平压力计算表3-21（单位：KN/）Tab.3-21 Horizontal pressure calculationz0.280.10000.560.22.117991.290883.284.768.041.130.31.802731.000645.586.5612.141.980.51.360240.638857.368.2315.592.540.71.093610.444817.616.5614.173.110.80.854410.286067.265.8113.074.241.10.466140.062885.401.747.145.651.50.14696-0.075722.27-2.790.528.472.3-0.08741-0.09471-2.02-5.24-7.2611.303.0-0.10788-0.01487-3.33-1.09-4.423.5.4桩身截面配筋与承载力验算 桩身截面配筋图3-22Fig.3-22 Section reinforced chart of pile body验算最大弯矩z=2.26m处的截面强度，该处的内力值为：M=756.96，N=4236.62KN桩内竖向钢筋按照0.40%配置，则选用1224，=54.26，桩的换算面积为：桩的换算截面模量为： = =0.583m为桩的计算长度，当，取偏心增大系数 =1.055则按照桥墩柱中的方法，查表可得到相关系数。经过试算，当从表中查得A=2.4785,B=0.4568,C=2.0824,D=0.8266。另设g=0.88,。代入下式： 190则 = =23778（KN） = =4496（）钻孔桩的正截面受压承载力满足要求。3.5.5墩顶纵向水平位移验算1.桩在地面处的水平位移和转角（）计算。当时，z=0。查表得到：。故 =3.93（）6（）符合m法计算要求。同上表得到：。带入得到： =-0.00177（rad）2.墩顶纵向水平位移验算由于桩顶露出地面部分为变截面，其上部墩柱截面抗弯刚度,下部桩截面抗弯刚度为，假设,则墩顶的水平位移为：式中：由于，E=，所以=0.482，=0.482。已知故=12.6（） =3.15 = =24.70（）墩顶容许的纵向水平位移为：=所以墩顶纵向水平位移验算合格。4.墙式框架埋置式桥台设计4.1设计资料4.1.1上部构造分离式装配式钢筋混凝土T梁桥，跨径35m，计算跨径34m。采用板式橡胶支座，支座厚度7.1，支座与钢板的摩擦系数为0.08.4.1.2桥台形式与材料采用墙式框架桥台，台帽，台墙，承台采用C30混凝土，肋板厚度为1m，使用C25混凝土，钻孔桩为C25混凝土。4.1.3地基土与填料地基土为粉砂，桩侧土的地基比例系数为m=10000，台后填土内摩擦角，地震烈度8度。4.2桥台尺寸拟定桥台尺寸图4-1Fig.4-1 The size of the abutment4.3盖梁计算4.3.1荷载计算（1）上部构造支点反力：624KN。4.3.2活載支点反力计算横向分布系数（与盖梁计算相同）荷载对称布置时采用杠杆法计算，非对称布置时采用偏心受压法计算。（2） 公路-I级b. 单列车，对称布置时 b.双列车，非对称布置时 c.单车列，非对称布置时 d.双车列，非对称布置时已知：n=5 e=2.45 ，则：冲击系数： 台身反力 =3611.59KN4.3.3内力计算 =3332.60（KN）1.各截面弯矩计算式 盖梁截面尺寸图4-2Fig.4-2 The beam section size各截面弯矩计算表4-3Tab.4-3 Calculation of bending moment of each section荷载组合情况墩柱反力梁支座反力（KN）各截面弯矩2-23-34-45-5组合4公路一级双列对称3611.59877.551754.33-175.51-833.673306.205461.56组合5公路一级双列非对称3332.601499.291278.94-299.86-1424.331533.832753.452最大弯矩的剪力计算见前表一般计算公式：截面1-1：截面2-2：截面3-3：截面4-4：截面5-5：3盖梁自重反力，剪力，弯矩计算耳墙： 挡块：背墙： 盖梁： 合计： 上部构造恒载活载产生最大剪力计算表4-4Tab.4-4 The maximum shear calculation of the load carrying live load in the upper structure荷载组合墩柱反力支座反力（KN）各截面剪力（KN） 1-12-23-34-45-5组合43611.59877.551754.331952.380-877.55-877.55-877.55-877.55-877.552734.042734.04979.71-972.67组合53332.601499.291278.941095.840-1499.29-1499.29-1499.29-1499.29-1499.291833.311833.31554.37-541.47各截面盖梁自重剪力计算表4-5Tab.4-5 To calculate the weight of shear beam section截面计算公式Q（KN）1-1左-79.402-2左右-81.35-81.353-3左右-88.66336.644-4左右166.69166.695-5左右00盖梁自重弯矩计算表4-6Tab.4-6 Calculation of beam weight moment截面部分重力（KN）（m）1-1 背墙盖梁合计6.120.7537.80.6750.6750.2750.4250.343-13.45-4.13-1.47-0.32-12.97-32.342-2 背墙盖梁合计19.926.120.7537.867.50.2=13.50.8750.8750.3750.6250.5430.1-17.34-5.36-2.74-0.47-20.53-1.35-47.883-3 背墙盖梁合计19.926.129.751.5=14.630.7537.867.50.95=64.131.6251.6250.751.3751.2930.475-32.37-9.95-10.97-1.03-48.88-30.46-133.664-4 背墙盖梁G合计19.926.129.752.95=28.760.7537.867.52.4=162425.33.0753.0751.4752.8252.7431.21.45-61.25-18.82-42.42-2.12-103.69-194.40616.69193.995-5 背墙盖梁G合计19.926.129.752.95=28.760.7537.867.52.4=162425.35.2755.2752.5755.0254.9432.33.65-105.08-32.28-129.29-3.77-168.85-714.151552.35398.93内力汇总表4-7Tab.4-7 Internal force summary内力 截面号1-12-23-34-45-5弯矩（KN.M）M自重32.34-47.88-133.66193.99398.93M荷载0-299.86-1424.333306.205461.56M计算32.34-347.71-1557.993500.195860.49剪力（KN）V自重左-79.40-81.35-88.66166.690右-79.40-81.35336.64166.690V荷载左0-1499.29-1499.292734.04979.71右-1499.29-1499.29-1499.292734.04-972.67V计算左-79.40-1580.64-1580.642900.73979.71右-1579.30-1580.64-1162.642900.73-972.674截面配筋设计与承载力校核采用C30混凝土，主筋采用HRB335，36保护层5，（钢筋中心至混凝土边缘），。（1）正截面抗弯承载力计算以下取5-5截面作为配筋设计，其他截面雷同：已知：取，即解方程可以得到：用钢筋，其根数，实际选用20根，配筋率为。该界面实际承载力Mu为： 就正截面承载能力与配筋率而言，设计满足公预规要求。其他截面的配筋设计如下表所示（4-8）各截面的配筋设计表4-8Tab.4-8 Reinforcement design of each section截面号M()所需钢筋面积As（）所需钢筋根数实际选用含筋率（%）根数As（）1-1-32.34-661.020.232-2-347.7110.090.99661.020.233-3-1557.9945.204.44881.360.314-43500.19101.549.9810101.700.395-55860.49170.0216.7220203.400.78对比可知，原标准图的配筋是合适的，均大于计算值。（2）斜截面抗剪承载能力验算按照公预规5.2.10条规定，当截面符合：时可不进行斜截面抗剪承载力计算，仅需按照公预规9.3.13条规定要求按照构造要求配置箍筋。式中：预应力提高系数，取1.0. 混凝土抗拉设计强度对于1-1截面 对照表中V值，本盖梁结构可以按照构造配置斜筋和箍筋。见图4-9。 图4-9盖梁的钢筋配置图Fig.4-9 Capping beam configuration4.4台墙计算（一片台墙）4.4.1垂直荷载计算（1）恒载计算上部构造：耳墙：挡块：背墙： 背墙后填土：盖梁：台墙（3-3截面以上） 台墙上土重：台墙4-4截面（截面以上）台墙上土重：承台承台以上土重（2）恒载对台墙各截面所产生的弯矩 2-2截面3-3截面4-4截面 5-5截面 (3)活载对台墙产生的反力双孔双列车布置时一片墙的反力为：单孔单列车布置时一片墙的反力为：活载偏心弯矩表4-10Tab.4-10 Live load eccentricity 截面荷载2-23-34-45-5情况（1）130613061306130600.55110718.313061306情况（2）94994994994900.55110521.959499494.4.2水平力计算1由填土自重引起的土压力（1）台前溜坡土压力（根据河道流水情况，流坡不可能被冲毁，考虑按主动土压力计算）计算如下；式中：式中： 计算：截面3-3 截面4-4 承台部分2.由台后填土自重引起的土压力各截面单位土压力 =0.2461-1截面：2-2截面：3-3截面；4-4截面；5-5截面：各部分土压力计算背墙：台帽：台墙中部：台墙底部；