毕业设计（论文）-辽宁抚顺1500td铜矿选矿厂初步设计.doc

辽宁工程技术大学毕业设计（论文）前言铜是人类最早发现的古老金属之一，早在三千多年前人类就开始使用铜。铜属于门捷列夫周期系第一族元素，分子量为63.55，紫红色，比重8.89，溶点1083.4。铜是对人类非常重要的有色金属，铜及其合金由于导电率和热导率好，抗腐蚀能力强，易加工，抗拉强度和疲劳强度好而被广泛应用，在金属材料消费中仅次于钢铁和铝，被广泛地应用于电气、轻工、机械制造、建筑工业、国防工业等领域，随着科学技术的发展，铜金属有许多新的用途，因而铜的消耗也随之增大。设计是工程建设的关键环节。为项目决策提供科学依据，为工程建设提供设计资料，工业生产中的先进经验。先进技术以及科学研究中的最新成果，都将通过设计推广应用到实际生产中去。所以，做好设计工作，对工程项目在建设过程中节约投资和建成投产后取得效益起着决定性的作用，对提高国家的科学技术水平也有重要意义。 辽宁工程技术大学矿业学院矿物加工工程系拟定设计任务，设计的题目是辽宁抚顺1500t/d铜矿选矿厂初步设计，经过对原矿性质、矿区地形和气候条件等资料的分析，完成了设计说明书的撰写、图纸的绘制。另外，还进行了外文文献的翻译。设计时间：2014年3月至6月全套图纸加扣 30122505821 设计任务与资料来源1.1 设计任务根据本次设计的选矿厂1500t/d的处理能力，可知本选矿厂的类型为中型选矿厂。产品为铜精矿，其精矿品位为26.97%。该选矿厂主要经济技术指标如下：(1)精矿品位为26.97%； (2)精矿回收率为93.54%，精矿含水率为12%；(3)破碎最终粒度为10mm；(4)磨矿细度为-200目占75%。1.2 资料来源本初步设计基础资料主要来源于以下几个方面：(1)通过实习现场收集的资料，老师提供的资料； (2)中外文书籍、手册及各种文献。2 厂区概况2.1 地理位置及交通概况抚顺红透山矿业公司座落在长白山西脉端，辽宁省清原满族自治县境内西部，总占地面积366万平方米。矿区东南北三面环山，西临沈阳至吉林铁路线和公路线，并与矿区铁路和公路相连接。东距清原县城40公里，西距抚顺市区65公里。见图2-1。 图2-1 辽宁抚顺铜矿交通位置图 Fig.2-1 Liaoning Fushun copper transport location map2.2 地质条件矿区范围内清原群绿岩带呈“岛状”分布在英云闪长岩中，面积约9km。2.3 气候特征工作区平均海拔 300500m，年平均气温 7.6，年平均降雨量 837mm，浑河主干流横亘东西，区内气候环境优良。3 矿石性质3.1 矿石特征红透山矿床主要有两种矿石类型：层状和似层状矿体的矿石类型主要为块状矿石；细脉浸染状矿体的矿石类型主要为细脉浸染状矿石，其中细脉浸染状矿石发育于块状矿石外部7。3.2 矿石矿物组分矿石的金属矿物组合简单。主要有黄铁矿、闪锌矿和黄铜矿。其次有少量的方铅矿、辉铜矿、斑铜矿、银金矿。脉石矿物有石英、黑云母、斜长石、直闪石、白云母、锌尖晶石、绢云母、石榴子石、蓝晶石、矽线石、十字石和堇青石等。 (1)黄铜矿 (CuFeS2)为矿区内矿石中主要有用矿物，选矿的主要回收对象。其结晶形态均呈半自型、他型粒状结构，细粒浸染状，细脉状，胶状结构，乳浊状结构和交代充填结构。由于矿物结构及状态不同，黄铜矿在矿石中的嵌布特征也存在一定的差异，从粗粒到细粒嵌布，一般为中粒至细粒分布在0.13mm至0.0lmm之间，并与黄铁矿、辉铝矿以及其他矿物紧密嵌生。此外，黄铜矿在斑铜矿、辉铜矿中呈不混溶的格状或浊状，其粒度约为0.005mm;被包裹在黄铁矿中的黄铜矿微粒，其粒径为0.02-0.004mm，黄铜矿中还包有不同形状和大小的脉石矿物。 (2)黄铁矿 (FeS2)为矿区内矿石中的主要矿物，分布广泛，是选矿回收的主要对象。其晶型大都呈半自型晶和他型粒状结构，嵌生于脉石矿物基质中，常与黄铜矿和辉钥矿紧密连生，并被白铁矿和脉石矿物交代充填。嵌布粒度一般为0.15mm-0.02mm左右。 (3)辉铜矿 (Cu2S)在矿石中少量分布，多见于火成岩型矿石中，呈不规则粒状结构交代黄铜矿。嵌布粒度一般为0.12mm-0.02mm。 (4)斑铜矿(Cu5FeS4)在矿石中少量分布，多见于矽卡岩型矿石中，呈不规则粒状结构常与黄铜矿交代充填。嵌布粒度一般为0.03mm-0.0lmm。3.3 矿石构造 (1)致密块状构造为层状矿体的主要矿石构造类型，硫化物含量 6085%以上，由黄铁矿、黄铜矿和闪锌矿组成。黄铁矿颗粒较粗大(一般25cm，个别矿物颗粒达30厘米)。在红透山矿床的矿柱中粗晶黄铁矿有时呈不规则囊状出现在矿体当中11。 (2)细脉-浸染状状构造 为网脉状-细脉浸染状矿体主要的矿石构造类型。硫化物含量一般在 25%以下，是较主要的类型。产于层状矿体，由黄铁矿、磁黄铁矿、黄铜矿和闪锌矿组成。细脉状硫化物沿岩石裂隙贯入，呈脉状和网脉状产出，脉宽不一。其中细脉状矿体与层状矿体产状近于平行。浸染状硫化物含量一般在 25%以下，一般产于层状矿体下盘，主要由黄铁矿、黄铜矿和闪锌矿组成12。硫化物沿围岩片麻理呈较均匀的浸染状分布。3.4 矿石的物理化学性质3.4.1 物理性质(1)矿石密度：3.2t/m3；(2)松散密度：1.80t/m3； (3)原矿供矿粒度：0500mm；(4)原矿含水：3%；(5)精矿含水：12%；(6)矿石硬度：中等硬度。3.4.2 化学性质表3-1原矿多元素化学分析结果(%)Tab.3-1 ore multi-element chemical analysis (%)成分CuZnAl2O3NiPbSiO2SFeAu（g/t）Ag(g/t)含量1.123.05.60.070.0452.813.24.560.025.094 工艺流程的选择和计算4.1 车间工作制度 (1) 破碎车间： 考虑本次设计处理量为1500t/d的中型选厂，水分变化幅度不大，以及破碎机的负荷率，确定破碎车间工作制度为年工作330天，每日3班，每班工作6小时。 (2) 主厂房和精矿脱水车间：主厂房采用连续工作制度，年工作330天，每日3班，每班工作8小时。脱水车间工作制度与主厂房工作制度相同。4.2 车间生产能力 (1) 破碎车间的生产能力：由设计任务书给出的1500吨/日。 (2) 磨矿选别车间生产能力：由设计任务书给出的1500吨/日。 (3) 各车间的年生产能力：破碎车间为1500330=495000吨/年；磨矿车间同破碎车间，也为495000吨/年。 (4) 各车间的小时生产能力： 破碎车间: 83.33吨/小时； 磨浮车间：60.63吨/小时。4.3 破碎流程的选择和计算 采用两套不同的破碎比，然后根据设备选择比较最优方案。方案一：1、计算破碎车间生产能力2、 计算总破碎比及分配各段破碎比 3、初步拟订破碎流程。根据总破碎比，结合实际生产需要及现场经验，选用三段一闭路破碎流程。流程图如下：图4-1 三段一闭路破碎流程图Fig.4-1 three closed-circuit crushing flow chart初步拟定，各段破碎比分配如下：4、计算各段破碎产物的最大粒度5、计算各段破碎机的排矿口宽度 开路破碎机排矿口，应保证排矿中最大粒度不超过本段所要求的产物粒度，按计算，闭路破碎机的破碎机排矿口宽度常规工作制度计算(因为本次设计规模为中型选矿厂)。初步确定第一段破碎用鄂式破碎机，第二段破碎用标准圆锥破碎机，第三段破碎用短头圆锥破碎机，用再根据参考文献1表44得到：Z1=1.6，Z2=1.9排矿口宽度为： 6、确定各段筛子的筛孔尺寸和筛分效率 检查筛分采用振动筛，其筛孔mm,取12mm。筛分效率。7、计算各产物的矿量q和产率查表得， 式中表示产品3中小于12mm的粒级含量, 表示产品7中小于12mm的粒级含量。方案二：1、计算破碎车间生产能力3、 计算总破碎比及分配各段破碎比 3、初步拟订破碎流程。根据总破碎比，结合实际生产需要及现场经验，选用三段一闭路破碎流程。流程图同方案一。初步拟定，各段破碎比分配如下：4、计算各段破碎产物的最大粒度5、计算各段破碎机的排矿口宽度 开路破碎机排矿口，应保证排矿中最大粒度不超过本段所要求的产物粒度，按计算，闭路破碎机的破碎机排矿口宽度常规工作制度计算(因为本次设计规模为中型选矿厂)。初步确定第一段破碎用鄂式破碎机，第二段破碎用标准圆锥破碎机，第三段破碎用短头圆锥破碎机，用再根据参考文献1表44得到：Z1=1.6，Z2=1.9排矿口宽度为： 6、确定各段筛子的筛孔尺寸和筛分效率 检查筛分采用振动筛，其筛孔mm,取12mm。筛分效率。7、计算各产物的矿量q和产率查表得， 式中表示产品3中小于12mm的粒级含量, 表示产品7中小于12mm的粒级含量。4.4 磨矿流程的选择和计算结合实际生产，采用两段全闭路流程：图4-2 两段全闭路磨矿流程图Fig.4-2 two paragraphs full-closed-circuit grinding ore flow chart其展开图为：图4-3 两段全闭路磨矿流程展开图Fig.4-3 two closed circuit grinding process expansion plan已知条件： 除去原矿中含有的水分得： 查表得： ； 得： 计算各产物的产率： 4.5 选别流程的选择和计算图4-4 选别流程图Fig.4-4 Sorting flowchart 流程中共11个作业，其中7个选别作业，4个混合作业，共14个选别产物。(1) 计算必要充分的原始指标数(2) 原始指标数的分配 (3) 按工业试验结果与现场生产指标分析，选用如下原始指标值 (4) 计算各产物的产率 列平衡方程式，解方程得各个产率： 即： 解得： 即： 解得： 即： 解得： 即： 解得： 即： 解得： 即： 解得： (5) 计算各产物的回收率 根据公式则有： (6) 计算未知产物的品位 (7) 计算各产物的矿量根据计算公式则有： (8) 初步计算锌矿各产物的品位和产率拟定： 由，得出：5 矿浆流程计算5.1 磨矿矿浆流程计算5.1.1 磨矿流程图 图5-1 磨矿流程图 Fig. 5-1 Flowchart grinding5.1.2 确定浓度 原矿水分3%,即一段磨矿作业浓度取二段磨矿作业浓度取一段分级溢流浓度取一段分级返砂浓度取二段分级溢流浓度取二段分级返砂浓度取5.1.3 已知浓度的作业和产物的液固比 根据公式 =可得: 5.1.4 已知浓度的作业及产物的水量根据公式可得： 5.1.5 计算各作业补加水 5.1.6 各产物的矿浆体积 根据公式可得： 5.2 选别矿浆流程计算5.2.1 选别流程图图5-2 选别流程图Fig. 5-2 Flowchart sorting5.2.2 原始指标的确定各作业和产物的浓度参考现场确定如下:粗选作业浓度 精矿浓度精选一作业浓度 精矿浓度精选二作业浓度 精矿浓度精选三作业浓度 精矿浓度扫选一作业浓度 精矿浓度扫选二作业浓度 精矿浓度铜锌分离作业浓度 精矿浓度5.2.3 已知浓度的作业及产物的液固比根据公式 =可得: 5.2.4已知浓度的作业及产物的水量根据公式可得: 5.2.5 其他产物的水量 5.2.6其它产物的浓度及液固比根据公式和 可得: 5.2.7 各产物的矿浆体积根据公式可得： V1=174.77 V2=256.98 V3=9.89 V4=257.23 V5=23.7V6=5.29V7=22.69V8=16.08V9=4.67 V10=13.78V11=4.59 V12=10.79 V13=5.74 V14=6.54V15=312.39 V16=63.31 V17=341.63 5.2.8 计算各作业补加水量 按： 5.2.9 选矿厂总的排出水量5.2.10 选矿厂工艺过程的耗水量 =W1=317.4155.82=161.585.2.11 工艺过程总的补加水量L补加=7.17+4.3+2.4+10.68+70.85+59.05+7.75=162.25.2.12 水量平衡计算补加水量：L补加=162.2 总耗水量： =161.58，因此水量平衡 5.2.13 单位矿量耗水量= 5.3 脱水矿浆流程计算5.3.1 精矿脱水的计算考虑到对精矿浓度要求，采用先浓缩，再过滤的工艺流程： 图5-3 精矿脱水流程图Fig.5-3 concentrate dewatering flow chart(1) 确定浓度Cn 必须保证的浓度。过滤后精矿的浓度；过滤作业浓度 ； 按计算固液比(2) 计算水量Wn按计算水量：5.3.2 尾矿脱水的计算考虑到对尾矿浓度的要求不高，直接浓缩就可达到工艺效果：图5-4 尾矿脱水流程图Fig.5-4 tailings dewatering flow chart(1) 确定浓度Cn 必须保证的浓度。浓密后尾矿的浓度； 浓密作业浓度 按计算固液比(2) 计算水量Wn按计算水量：6 主要工艺设备的选择和计算6.1 破碎设备的选择和计算(1) 一段破碎设备主要有旋回破碎机、颚式破碎机。它的选型主要考虑给矿最大粒度、生产能力和矿石可碎性3种因素。中型选矿厂既可用颚式破碎机，也可用旋回破碎机。经过实际比较，现场经验，选用颚式破碎机。 (2) 二段破碎设备的选型除了需要考虑确定一段破碎设备选型的因素外，还要考虑上段破碎产品的最大粒度和该段破碎要求的产品粒度。二段破碎设备选用标准圆锥破碎机。圆锥破碎机的优点是生产能力大，破碎比大，适用于破碎硬矿石和中硬矿石。(3) 三段破碎设备选用短头圆锥破碎机。(4) 破碎机的生产能力与被破碎物料的性质，破碎机结构参数和工艺要求等因素要求(破碎比、开路或闭路作业、设备负荷系数、给矿均匀度)等因素有关。由于影响因素多，生产能力的计算方法也比较多，且各具特点。因此，在设计中多采用经验公式概略计算生产能力，并根据实际资料对计算结果加以校正。6.1.1 破碎机生产能力的计算 (1)开路破碎时，破碎机的生产能力计算公式：式中 设计条件下破碎机处理量, t/h；在标准条件下破碎机的生产能力 (t/h)；矿石可碎性系数；矿石修正系数；给矿粒度修正系数；水分修正系数。式中 单位排矿口的生产能力(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度(mm)。 (2)闭路破碎时，破碎机的生产能力公式： 式中 闭路破碎时，破碎机的生产能力；同上式；闭路破碎时，平均给矿粒度变细系数，取。 (3)需要破碎机台数的计算式中 设计需要破碎机台数(台)；需要破碎的矿量 (t/h)；所选破碎机的生产能力 (t/h台)。由于原矿属于中等可碎性的矿石，再根据参考文献1表6.21查得： 。矿石的密度为3.2t/m3，则矿石密度修正系数： 方案一：6.1.2 一段破碎机生产能力的计算根据矿石的处理量、给料粒度和要求的破碎机排矿口的宽度查阅实际资料，拟选用PE600900(中重)型鄂式破碎机。此破碎机的给料口尺寸为600mm,故给料最大粒度和给矿口之比。根据参考文献1表6.21查得：。由表6.22查得：。 式中：单位排矿口的生产能力(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度(mm)。由此得到： 式中 破碎机的生产能力 (t/h)；在标准条件下破碎机的生产能力 (t/h)；矿石可碎性系数；矿石修正系数；给矿粒度修正系数；水分修正系数。需要破碎机台数的计算： 单台负荷率： 式中 设备负荷率（%）；设计需要破碎机台数(台)；需要破碎的矿量 (t/h)；所选破碎机的生产能力(t/台h)。表6-1 颚式破碎机主要技术性能参数Tab.6-1 jawbreakers main technology function parameter 型号进料口尺寸/mmmm最大进料粒度/mm排料口调整范围/mm处理能力/(m3/h)转速/(r/min) 电动机功率/kW重量 /tPE60090060090050075-20056-1922507515.56.1.3 二段破碎机生产能力的计算结合以上的计算结果，根据参考文献利用参考文献1附表3，拟选用单缸液压PYY1200/190型标准圆锥破碎机。破碎机允许的给料口尺寸为190mm，二段破碎机给矿最大粒度和二段破碎机给矿口宽度之比(二段破碎机给矿最大粒度(mm)；B本段破碎机给矿口宽度)，根据参考文献1表6.21查得：=1.0。由表6.22查得：。 式中 单位排矿口的生产能力(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度(mm)。由此得到： 式中破碎机的生产能力 (t/h)；在标准条件下破碎机的生产能力 (t/h)；矿石可碎性系数；矿石修正系数；给矿粒度修正系数；水分修正系数。需要破碎机台数的计算 单台负荷率： 式中 设计需要破碎机台数(台)；需要破碎的矿量 (t/h)；所选破碎机的生产能力 (t/h台)。表6-2 标准圆锥破碎机主要技术性能参数 Tab.6-2 standard cone crusher main technology function parameter型号进料口宽度/mm最大进料粒度/mm排料口调整范围/mm处理能力/(m3/h)动锥直径/mm电动机功率/kW重量 /tPYY1200/19019016020-4590-20012009519.336.1.4 三段破碎机生产能力的计算结合以上的计算结果，根据参考文献利用参考文献1附表3，拟选用西蒙斯PYS-D1308单缸液压短头破碎机。破碎机允许的给料口尺寸为54 mm，三段破碎机给矿最大粒度和三段破碎机给矿口宽度之比(三段破碎机给矿最大粒度(mm)；B本段破碎机给矿口宽度)，根据参考文献1表6.21查得：=1.0。由表6.22查得：。式中 单位排矿口的生产能力(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度(mm)。由此得到： 式中 破碎机的生产能力 (t/h)；在标准条件下破碎机的生产能力 (t/h)；矿石可碎性系数；矿石修正系数；给矿粒度修正系数；水分修正系数。需要破碎机台数的计算单台负荷率： 式中 设计需要破碎机台数(台)；需要破碎的矿量 (t/h)；所选破碎机的生产能力 (t/h台)。表6-3 短头圆锥破碎机技术性能参数Tab.6-3 short head Cone Crusher technical performance parameters 型号进料口尺寸/mm最大进料粒度/mm排料口调整范围/mm处理能力/(m3/h)电动机功率/kW重量/tPYS-D1308 54896-1682-163 155 22.59方案二：6.1.5 一段破碎机生产能力的计算根据矿石的处理量、给料粒度和要求的破碎机排矿口的宽度查阅实际资料，拟选用PE600900型鄂式破碎机。此破碎机的给料口尺寸为600mm，故给料最大粒度和给矿口之比。根据参考文献1表6.21查得：。由表6.22查得：。 式中：单位排矿口的生产能力(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度(mm)。由此得到： 式中 破碎机的生产能力 (t/h)；在标准条件下破碎机的生产能力 (t/h)；矿石可碎性系数；矿石修正系数；给矿粒度修正系数；水分修正系数。需要破碎机台数的计算： 单台负荷率： 式中 设备负荷率（%）；设计需要破碎机台数(台)；需要破碎的矿量 (t/h)；所选破碎机的生产能力(t/台h)。表6-4 颚式破碎机主要技术性能参数Tab.6-4 jawbreakers main technology function parameter型号进料口尺寸/mmmm最大进料粒度/mm排料口调整范围/mm处理能力/(m3/h)转速/(r/min)电动机功率/kW重量 /tPE60090060090050075-20056-1922507515.56.1.6 二段破碎机生产能力的计算结合以上的计算结果，根据参考文献利用参考文献1附表3，拟选用单缸液压PYY1200/190型标准圆锥破碎机。破碎机允许的给料口尺寸为190mm，二段破碎机给矿最大粒度和二段破碎机给矿口宽度之比(二段破碎机给矿最大粒度(mm)；B本段破碎机给矿口宽度)，根据参考文献1表6.21查得：=1.0。由表6.22查得：。式中 单位排矿口的生产能力(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度(mm)。由此得到： 式中破碎机的生产能力 (t/h)；在标准条件下破碎机的生产能力 (t/h)；矿石可碎性系数；矿石修正系数；给矿粒度修正系数；水分修正系数。需要破碎机台数的计算单台负荷率： 式中 设计需要破碎机台数(台)；需要破碎的矿量 (t/h)；所选破碎机的生产能力 (t/h台)。表6-5 标准圆锥破碎机主要技术性能参数 Tab.6-5 standard cone crusher main technology function parameter型号进料口宽度/mm最大进料粒度/mm排料口调整范围/mm处理能力/(m3/h) 动锥直径/mm电动机功率/kW重量 /tPYY1200/19019016020-4590-20012009519.336.1.7 三段破碎机生产能力的计算结合以上的计算结果，根据参考文献利用参考文献1附表3，拟选用西蒙斯PYS-D1308单缸液压短头破碎机。破碎机允许的给料口尺寸为54 mm，三段破碎机给矿最大粒度和三段破碎机给矿口宽度之比(三段破碎机给矿最大粒度(mm)；B本段破碎机给矿口宽度)，根据参考文献1表6.21查得：=1.1。由表6.22查得：。式中 单位排矿口的生产能力(t/mmh)； e 破碎机排矿口宽度(mm)。由此得到： 式中 破碎机的生产能力 (t/h)；在标准条件下破碎机的生产能力 (t/h)；矿石可碎性系数；矿石修正系数；给矿粒度修正系数；水分修正系数。需要破碎机台数的计算单台负荷率： 式中 设计需要破碎机台数(台)；需要破碎的矿量 (t/h)；所选破碎机的生产能力 (t/h台)。表6-6 短头圆锥破碎机技术性能参数Tab.6-6 short head Cone Crusher technical performance parameters型号进料口尺寸/mm最大进料粒度/mm排料口调整范围/mm处理能力/(m3/h)电动机功率/kW重量 /tPYS-D1308 54896-1682-163 15522.596.1.8 两种破碎方案的选择 根据两种不同破碎方案所选设备负荷率不同，方案一的三台设备负荷率更加符合实际生产，相比方案二，方案一更好一些，故选择方案一。6.2 筛分设备的选择和计算选择筛分设备时，应考虑的主要因素有：被筛分物料的特性；筛分机的结构参数；筛分的工艺要求等。6.2.1 计算所用公式 (1)计算面积的公式 （6-3）式中：At需要的振动筛总面积，； qt振动筛总给矿量，；有效筛分面积系数；单层或多层筛的上面筛面=0.90.8；双层筛的下层筛面=0.70.6； q0单位筛分面积容积处理量，/（）；按如下近似计算： 细粒筛分（筛孔a40mm）q0=51lga/9.15； 矿石松散密度，； k1k8影响因素修正系数。（参考文献167页表6.3-3） (2)计算台数的公式n=式中： n振动筛台数； At需要的振动筛总面积，； A筛面名义面积，。6.3.2 计算筛分所需面积从而可得 = =4.416.3.3 选择筛分方案方案一：选择YA1536所需设备台数为： n=0.88 取1台设备负荷率为： =100%=88.25%方案二：选择YA1548所需设备台数为： n=0.74 取1台设备负荷率为： =100%=73.5%方案三：选择YA1542所需设备台数为： n=0.8 取1台设备负荷率为： =100%=80%表6-7筛分设备选择计算表Tab.6-7 table of Screening equipment selection calculation 类型型号及规格工作面积/m2筛网层数/层最大给料粒度/mm 处理量/t/h筛孔大小/mm双振幅/mm振次圆振动筛YA153651200100-3506-509.5845圆振动筛YA154861200120-4206-509.5845圆振动筛YA15425.51200110-3856-509.58456.3 磨矿设备的选择和计算6.3.1 一段磨矿设备的选择和计算采用容积法选择磨矿设备： 根据生产能力查参考文献3试选用格子型湿式球磨机（一重）。(1) 值计算：设计磨矿机按新生成计算级别计的单位容积生产能力()，一般取工业性试验或同类选矿厂的磨矿机实际生产指标，此时。若条件有差异，则须引入校正系数，按下式计算： t/m3h式中 设计磨矿机按新生成计算级别(如-0.074mm粒级)计的单位容积生产能力(t/m3h)；现厂生产磨矿机按新生成计算级别(如-0.074mm粒级)计的单位容积生产能力t/m3h，根据参考文献5得：被磨矿石的磨矿难易度系数，参考文献1表6.4-1， ；磨矿机直径校正系数；参考文献1表6.4-1， ；设计磨矿机的型式校正系数，查参考文献1表6.4-2，；设计与现厂生产磨矿机给矿粒度、产品粒度差异系数，查参考文献1表6.4-3，。(2) 磨矿机生产能力的计算 式中 设计磨矿机的生产能力(不包括闭路磨矿的返砂量)(t/台h)；设计磨矿机的有效容积(m3)，m3；设计磨矿机按新生成计算级别计的单位容积生产能力(t/m3h)；设计磨矿机给矿中小于计算级别的含量；若无生产资料参考，可参照文献1表5.2-10取值，给料粒度为10mm则；设计磨矿机排矿中小于计算级别的含量， 。(3) 磨矿机台数的计算 (台)式中 设计磨矿机需要的台数(台)；设计流程中需要磨矿的矿量(t/h)；设计磨矿机的生产能力(t/台h)。(4) 磨矿机负荷系数的计算 可以通过调节工作时间来满足磨矿机负荷要求。表6-8 一段磨矿设备技术性能参数Tab. 6-8 one grinding machine technology functions parameters型号及规格有效容积/m3筒体转速/(r/min)装球量/t给料粒度/mm电动机功率/kw外形尺寸长宽高/mmm 17.721.741 5-254009.85.854.76.3.2 二段磨矿设备的选择和计算 采用容积法选择磨矿设备： 根据生产能力查参考文献3试选用溢流型湿式球磨机（一重）。 (1)值计算：设计磨矿机按新生成计算级别计的单位容积生产能力()，一般取工业性试验或同类选矿厂的磨矿机实际生产指标，此时。若条件有差异，则须引入校正系数，按下式计算： t/m3h式中 设计磨矿机按新生成计算级别(如-0.074mm粒级)计的单位容积生产能力t/m3h；现厂生产磨矿机按新生成计算级别(如-0.074mm粒级)计的单位容积生产能力t/m3h，查参考文献5得：被磨矿石的磨矿难易度系数，参考文献1表6.4-1，；磨矿机直径校正系数；查参考文献1表6.4-2，；设计磨矿机的型式校正系数，查参考文献1表6.4-2，；设计与现厂生产磨矿机给矿粒度、产品粒度差异系数，查参考文献1表6.4-3，。(2)磨矿机生产能力的计算式中设计磨矿机的生产能力(不包括闭路磨矿的返砂量)(t/台h)；设计磨矿机的有效容积(m3)，m3；设计磨矿机按新生成计算级别计的单位容积生产能力(t/m3h)；设计磨矿机给矿中小于计算级别的含量， ；设计磨矿机排矿中小于计算级别的含量，设计要求规定。(3)磨矿机台数的计算(台)式中设计磨矿机需要的台数(台)；设计流程中需要磨矿的矿量(t/h)；设计磨矿机的生产能力(t/台h)。 (4)磨矿机负荷系数的计算可以通过调节工作时间来满足磨矿机负荷要求。表6-9 二段磨矿设备技术性能参数Tab. 6-9 two grinding machine technology functions parameters型号及规格有效容积/m3筒体转速/(r/min)装球量/t给料粒度/mm电动机功率/kw外形尺寸长宽高/mmm 4517.8 85 25 1250148.26.36.4 分级设备的选择和计算6.4.1 一段分级设备的选择和计算按溢流中固体重量计的处理量求出螺旋直径： 式中 按溢流中固体重量计的(处理量等于该分级机成闭路的磨矿机的给矿量) (t/h)；分级机螺旋个数，m=2；矿石密度校正系数；分级粒度校正系数；分级机螺旋直径(m)。入磨矿机的矿石量为： (t/h)根据参考资料1表6.52查得：。因为矿石的密度(t/m3)，按下式计算矿石密度校正系数。 式中标准矿石密度，一般取2.7 (t/m3)；设计的矿石密度 (t/m3)。得： (m)根据计算的直径，结合参考资料1附表8试选用高堰式2FG-202000双螺旋分级机1台，分级机转数。 返砂量校核： 满足要求。表6-10 高堰式双螺旋分级机参数Tab. 6-10 dyadic height weirs pair of helix classification machines parametric型号及规格直径/mm电动机提升功率/kw电动机传动功率/kw溢流量/（t/d)返砂量/(t/d)总重/t外形尺寸长宽高/mmmmmm2FG-20200020003228007780-11880 36.34110995459544906.4.2 二段分级设备的选择和计算分级机作业中给矿固体量205.93t/h，给矿中粒级含量。要求旋流器溢流中粒级含量，矿石密度3.2t/m3，浓度。用波瓦罗夫法进行计算:(1) 矿石体积： (m3/h)水的含量：(t/h)水的体积： (m3/h)(m3/h)初步选用350mm直径的水力旋流器。(2) (mm)(mm)(mm)式中水力旋流器给矿口直径(mm)；水力旋流器溢流口直径(mm)； 水力旋流器沉砂口直径(mm)。(3) 水力旋流器溢流中粒级为，查参考资料1表6.5-7得：(m)(4) 验证溢流粒度式中 给矿中固体含量;水力旋流器溢流口直径(cm)；水力旋流器沉砂口直径(cm)；水力旋流器直径(cm)；水力旋流器进口压力(MP)；矿石密度(t/m3)；水的密度(t/m3)；水力旋流器直径修正系数； 此上限粒度可满足-74m占75%的要求。(5) 计算水力旋流器的处理量 (m3/h台)式中按给矿矿浆体积计的处理量 (m3/h台)；锥角修正系数；。(6) 水力旋流器台数故取350mm直径水力旋流器4台，另取台备用。表6-11 水力旋流器性能参数表Tab. 6-11 Krebs-rubber lining hydrocyclone performance parameters型号/mm溢流粒度/mm处理能力/（m3/h)直径/mm锥角/（）溢流管直径/mm给矿口面积/mm沉砂口直径/mm外形尺寸长宽高/mmmmmm