地下室顶板高支模体系专项方案.doc

A栋地下室顶板高支模体系专项方案一、 编制依据1二、 工程概况1三、 门式架高支模搭设方法1（一） 工艺流程1（二） 基础处理1（三） 门式架模板支撑搭设1（四） 门架及配件质量类别及处理规定3四、 门式架高支模计算3（一） 250厚顶板模板高支撑体系计算3（二） 400厚板支撑体系计算9（三） 500厚板支撑体系计算13（四） 650厚板支撑体系计算17（五） 5001600梁高支撑体系计算21（六） 5001500梁高支撑体系计算25（七） 4002100梁高支撑体系计算28（八） 6001400梁高支撑体系计算32（九） 600900梁高支撑体系计算35（十） 600800梁高支撑体系计算39（十一） 结论42五、 高支模拆除43六、 质量保证措施44七、 安全措施45一、 编制依据广州白云国际会议中心A栋施工图纸及有关资料；中国建筑工业出版社出版的建筑施工手册第四版；建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000/J43-2000）；国家和行业有关现行施工规范和标准；二、 工程概况本工程地下室层高以7轴为界分别为6m、7m，地下室顶板厚为250、400、500、650四种，梁截面分别为5001500、5001600、600800、600900、6001400、4002100等形式。本工程地下室顶板梁板模拟采用M1219型门形架作为支架，483.5钢管或8080方木为方木托梁，方木断面为8080，模板采用18厚胶合板。三、 门式架高支模搭设方法（一） 工艺流程弹线搭门架调整高度安装大小龙骨安装梁底模（与墙或柱接触面的处理）安装侧模铺板（与墙接触面的处理）校正标高加立杆的水平杆验收。（二） 基础处理门架立柱直接支撑在地下室底板砼面上，每根立柱的脚座下铺设不小于20020018mm夹板或8080mm木枋。（三） 门式架模板支撑搭设1) 支撑构件采用483.5钢管、门式脚手架、8080mm木枋；梁模板采用18mm胶合板。2) 支顶采用门式脚手架组成可调式门式架，门式顶架由MF1219、LF1209组成；门式架的设置间距梁为0.9m，板为1.01.2m。不能用门架的地方用钢管支撑。3) 门式架搭设时先从梁搭起，然后再搭设楼板部位，门式架的排列原则上按梁的中间向两边排列，如遇到所再位置在楼板的边缘或孔洞的边缘，则门式架离柱边的距离不超过300mm。4) 门式架搭设加水平纵横拉杆以及剪刀撑。水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。5) 剪刀撑应在脚手架外侧周边和内部每隔15m间距设置，剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为4560。6) 每两相邻门架用配套拉杆拉结，每榀上下不少于两道；门式架两侧设置不少于两道的纵横水平拉杆，水平拉杆用48钢管扣件，水平拉杆顶紧柱子，相交的梁水平拉杆用48钢管扣紧，以保证门式架的整体刚度和稳定性。7) 楼面模板铺完后，应认真检查支架门架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。8) 搭设门架高支模应根据楼层的高度而搭至一定适当高度，上用可调拖座调节。可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm，模板支撑架的高度调整以采用可调拖为主。在特殊的情况下如可调拖螺杆伸出长度超过200mm时，应加设48钢管水平杆纵横连接稳固。9) 梁模板选择：当梁h700mm梁采用8080木枋作主龙骨，梁主龙骨间距0.9m，用8080木枋作次龙骨，梁次龙骨间距0.30m；当梁截面h700mm，梁高为1.4m、1.5m、1.6m时，梁侧模板设置两道14对拉螺栓，梁主龙骨间距0.6m，用8080木枋作次龙骨，梁次龙骨间距0.1m；梁高为2.1m时，梁侧模板设置三道14对拉螺栓，梁主龙骨间距0.6m，用8080木枋作次龙骨，梁次龙骨间距0.1m；梁高为0.8m、0.9m时，梁侧模板设置一道14对拉螺栓，梁主龙骨间距0.6m，用8080木枋作次龙骨，梁次龙骨间距0.15m。10) 水平拉杆顶紧柱子，相交的梁水平拉杆用48扣件14对拉螺栓，梁主龙骨间距0.9m，用用8080木枋作次龙骨，梁次龙骨间距0.20m。（四） 门架及配件质量类别及处理规定门架及配件可分为A、B、C、D类，并符合下列规定：1) A类：有轻微变形、损伤、锈蚀。并清理粘附砂浆泥土等污物、除绣、重新油漆等保养工作后可继续使用。2) B类；有一定程度变形或损伤（如弯曲、下凹），锈蚀轻微。应矫正、平整、更换部件、修复、补焊、除绣、油漆等修理保养后继续使用。3) C类：锈蚀较严重。应抽样进行荷载试验后确定能否使用，试验按现行行定标准门式钢管脚手架（JGJ200076）中第6节有关规定进行。经试验确定可使用者，应按B类要求经修理保养后使用；不能使用者，则按D类处理。4) D类：有严重变形、损伤或锈蚀。不得修复，应报废处理。5) 本工程不得使用C类、D类门架，B类用在板上，不用在梁上，梁上使用A类门架。四、 门式架高支模计算（一） 250厚顶板模板高支撑体系计算计算的脚手架搭设高度为6.7m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：步距1.95m，跨距l=1.83m。每榀门架之间的距离0.9m，梁底方木距离0.3m。板底方木截面宽度80mm，高度80mm。板底方木托梁采用48.03.5mm钢管图 1 模板支架示意图1、 荷载数据板钢筋砼自重=24+1.1=25.1kN/m板水平模板结构自重=0.3kN/m振捣砼时生产的荷载=2.5kN/m2、 构件力学特性1) 8080方木：惯性矩：I=bh/12=8080/12=3413333.33mm4截面矩：W=bh/6=8080/6=85333.33mm2) 松木材：弹性模量E=9500N/mm，抗弯强度设计值=13N/mm，抗剪强度设计值T=1.5N/mmM1219门形架1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图 2 计算门架的几何尺寸图门架h1=1.54m，h2=0.08m，b1=0.75m，b=1.20m，h0=1.93m。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。3、 方木楞计算方木楞按300间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁：图 3 方木楞计算简图1) 荷载计算(1) 钢筋混凝土板自重线荷载：q1=25.100.300.25=1.883kN/m；(2) 模板的自重线荷载：q2=0.300.30=0.09kN/m；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：p1=2.51.200.30=0.90kN；2) 强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1.2(1.883+0.09)=2.368kN/m；集中荷载P=1.40.90=1.26kN；最大弯距M=1.261.20/4+2.3681.20/8=0.804kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.26/2+2.3681.20/2=2.05kN；截面应力：=M/w=804000/85333.33=9.422N/mm=13.0N/mm，满足要求!3) 抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力：Q=1.202.368/2+1.26/2=2.051kN；截面抗剪强度计算值：T=32051/(28080)=0.481N/mmT=1.200N/mm，满足要求!4) 挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：最大变形V=+=3.37mm；V=L/250=1200/250=4.8mm木方的最大挠度V=3.37mmV=4.8mm，满足要求!4、 托梁计算托梁钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.3681.20+1.26=4.102kN；图 4 托梁钢管计算简图图 5 托梁钢管计算弯矩图(kN.m)图 6 托梁钢管计算变形图(kN.m)图 7 托梁钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.984kN.m；最大变形Vmax=2.277mm；最大支座力Qmax=13.395kN；截面应力=0.984106/5080.00=193.768N/mm；支撑钢管的计算强度=205.00N/mm，满足要求!支撑钢管的最大挠度VmaxV=900.00/150与10mm，满足要求!5、 门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1) 门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撑2副20.400=0.080kN水平架5步4设0.1654/5=0.132kN脚手板5步1设0.1841/5=0.037kN连接棒2个20.006=0.012kN锁臂2副20.009=0.017kN合计0.483kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.483/1.950=0.248kN/m(2) 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(41.950)/(41.830)=1.06620.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038(11.830)/(41.950)=0.009kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.429kN/m。2) 托梁传递荷载经计算得到，托梁传递荷载为NQ=13.3952=26.79kN。6、 立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.429kN/m；NQ托梁传递荷载，NQ=26.79kN； H脚手架的搭设高度，H=6.7m。经计算得到，N=1.20.4296.700+26.79=30.24kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N作用于一榀门架的轴向力设计值，N=30.24kN；Nd一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中门架立杆的稳定系数；k调整系数，架体高度H30，查规范JGJ128-2000附表5.2.1得k=1.13；i门架立杆的换算截面回转半径；I门架立杆的换算截面惯性矩；h0门架的高度，h0=1930mm；I0门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08104mm4；A1门架立杆的截面面积，A1=310mm；h1门架加强杆的高度，h1=1536mm；I1门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42104mm4；A一榀门架立杆的换算截面面积，A=2A1=620mm；f门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm。则，I=I0+I1=6.08104+1.42104=7.21104mm4i=15.25mm=143根据=143查规范JGJ128-2000附表B.0.6得=0.336。所以一榀门架的稳定承载力设计值为：Nd=.A.f=0.33662020510=42.706kN。立杆的稳定性计算N=30.24kNNd=42.706kN，满足要求!（二） 400厚板支撑体系计算计算的脚手架搭设高度为5.1m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：步距1.95m，跨距l=1.83m。每榀门架之间的距离0.9m，梁底方木距离0.15m。板底方木截面宽度80mm，高度80mm。板底方木托梁采用双48.03.5mm钢管1、 荷载数据板钢筋砼自重=24+1.1=25.1kN/m板水平模板结构自重=0.35kN/m振捣砼时生产的荷载=2.5kN/m2、 构件力学特性1) 8080方木：惯性矩：I=bh/12=8080/12=3413333.33mm4截面矩：W=bh/6=8080/6=85333.33mm2) 松木材：弹性模量E=9500N/mm，抗弯强度设计值=13N/mm，抗剪强度设计值T=1.5N/mm3、 方木楞计算方木楞按150间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁：图 8 方木楞计算简图1) 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.1000.2000.400=2.008kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3500.200=0.070kN/m；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=2.51.2000.200=0.600kN；2) 强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1.2(2.008+0.070)=2.494kN/m；集中荷载p=1.40.600=0.840kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.8401.200/4+2.4941.2002/8=0.701kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=0.840/2+2.4941.200/2=1.916kN；截面应力=M/w=0.701106/57.167103=12.260N/mm2；方木的计算强度为12.26小13.0N/mm2，满足要求!3) 抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力：Q=1.2002.494/2+0.840/2=1.916kN；截面抗剪强度计算值T=31916.160/(270.00070.000)=0.587N/mm2；截面抗剪强度设计值T=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.587小于1.300，满足要求!4) 挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=2.008+0.070=2.078kN/m；集中荷载p=0.600kN；最大变形V=52.0781200.0004/(3849500.0002000833.33)+600.0001200.0003/(489500.0002000833.33)=4.088mm；木方的最大挠度4.088小于1200.00/250，满足要求!4、 木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.4941.200 + 0.840 = 3.832kN；图 9 支撑钢管计算简图图 10 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)图 11 支撑钢管计算变形图(kN.m)图 12 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.565kN.m；最大变形Vmax=3.485mm；最大支座力Qmax=19.056kN；截面应力=1.565106/5080.000=307.977N/mm2；支撑钢管的计算强度大于205.00N/mm，不满足要求!需采用双钢管托梁。支撑钢管的最大挠度小于900.00/150与10mm，满足要求!5、 门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.429kN/m。经计算得到，托梁传递荷载为NQ=19.0562=38.112kN。6、 立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.429kN/m；NQ托梁传递荷载，NQ=38.112kN； H脚手架的搭设高度，H=6.7m。经计算得到，N=1.20.4295.10+38.112=40.737kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N作用于一榀门架的轴向力设计值，N=40.737kN；Nd一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；Nd=.A.f=0.33662020510=42.706kN。立杆的稳定性计算N=40.737kNNd=42.706kN，满足要求!（三） 500厚板支撑体系计算计算的脚手架搭设高度为5m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：步距1.95m，跨距l=1.83m。每榀门架之间的距离0.9m，梁底方木距离0.15m。板底方木截面宽度80mm，高度80mm。板底方木托梁采用双48.03.5mm钢管1、 荷载数据板钢筋砼自重=24+1.1=25.1kN/m板水平模板结构自重=0.35kN/m振捣砼时生产的荷载=2.5kN/m2、 构件力学特性1) 8080方木：惯性矩：I=bh/12=8080/12=3413333.33mm4截面矩：W=bh/6=8080/6=85333.33mm2) 松木材：弹性模量E=9500N/mm，抗弯强度设计值=13N/mm，抗剪强度设计值T=1.5N/mm3、 方木楞计算方木楞按150间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁：图 13 方木楞计算简图1) 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.1000.1500.500=1.883kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3500.150=0.053kN/m；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=2.501.2000.150=0.450kN；2) 强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1.2(1.883+0.053)=2.322kN/m；集中荷载p=1.40.450=0.630kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.6301.200/4+2.3221.2002/8=0.607kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=0.630/2+2.3221.200/2=1.708kN；截面应力=M/w=0.607106/57.16710=10.617N/mm；方木的计算强度为10.617小13.0N/mm，满足要求!3) 抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhNd=42.706kN，不满足要求，应加密门架间距至600!（四） 650厚板支撑体系计算计算的脚手架搭设高度为3.9m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：步距1.95m，跨距l=1.83m。每榀门架之间的距离0.6m，梁底方木距离0.15m。板底方木截面宽度80mm，高度80mm。板底方木托梁采用双48.03.5mm钢管1、 荷载数据板钢筋砼自重=24+1.1=25.1kN/m板水平模板结构自重=0.35kN/m振捣砼时生产的荷载=2.5kN/m2、 构件力学特性1) 8080方木：惯性矩：I=bh/12=8080/12=3413333.33mm4截面矩：W=bh/6=8080/6=85333.33mm2) 松木材：弹性模量E=9500N/mm，抗弯强度设计值=13N/mm，抗剪强度设计值T=1.5N/mm3、 方木楞计算方木楞按150间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁：图 18 方木楞计算简图1) 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.1000.1500.650=2.447kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3500.150=0.053kN/m；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+1.500)1.2000.150=0.450kN；2) 强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1.2(2.447+0.053)=3.000kN/m；集中荷载p=1.40.450=0.630kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.6301.200/4+3.0001.2002/8=0.729kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=0.630/2+3.0001.200/2=2.115kN；截面应力=M/w=0.729106/57.167103=12.751N/mm2；方木的计算强度为12.751小13.0N/mm，满足要求!3) 抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力：Q=1.2003.000/2+0.630/2=2.115kN；截面抗剪强度计算值T=32114.820/(270.00070.000)=0.647N/mm2；截面抗剪强度设计值T=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.647小于1.300，满足要求!4) 挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=2.447+0.053=2.500kN/m；集中荷载p=0.450kN；最大变形V=52.5001200.0004/(3849500.0002000833.33)+450.0001200.0003/(489500.0002000833.33)=4.403mm；木方的最大挠度3.601小于1200.00/250，满足要求!4、 木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.0001.200+0.630=4.230kN；图 19 支撑钢管计算简图图 20 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)图 21 支撑钢管计算变形图(kN.m)图 22 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.952kN.m；最大变形Vmax=0.956mm；最大支座力Qmax=18.505kN；截面应力=0.952106/5080.000=187.386N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.00N/mm，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.00/150与10mm，满足要求!5、 门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.429kN/m。经计算得到，托梁传递荷载为NQ=18.5052=37.010kN。6、 立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.429kN/m；NQ托梁传递荷载，NQ=37.010kN； H脚手架的搭设高度，H=3.9m。经计算得到，N=1.20.4293.9+37.010=39.11kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N作用于一榀门架的轴向力设计值，N=39.11kN；Nd一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；Nd=.A.f=0.33662020510=42.706kN。立杆的稳定性计算N=39.11kNNd=42.706kN，满足要求!（五） 5001600梁高支撑体系计算计算的脚手架搭设高度为5.4m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：步距1.95m，跨距l=1.83m。每榀门架之间的距离0.6m，梁底方木距离0.1m。板底方木截面宽度80mm，高度80mm。板底方木托梁采用48.03.5mm钢管。1、 荷载数据梁钢筋砼自重=24+1.5=25.5kN/m梁模板体系自重=0.5kN/m板钢筋砼自重=24+1.1=25.1kN/m板水平模板结构自重=0.3kN/m振捣砼时生产的荷载=2.5kN/m2、 构件力学特性如顶板模板高支撑体系所述。3、 方木计算方木按100间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁：图 23 方木楞计算简图1) 荷载计算(1) 梁钢筋混凝土自重线荷载：q1=25.500.101.6=4.08kN/m；(2) 梁模板的自重线荷载：q2=0.500.10=0.05kN/m；(3) 板钢筋混凝土自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，则：p1=25.10.50.250.1=0.314kN(4) 楼板模板体系自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，则：p2=0.30.50.1=0.015kN(5) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载，以计算梁的施工荷载时除计算梁截面宽度范围以外，侧两边各计算0.5m，则：p3=2.50.10=0.25kN；2) 强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：Mmax=+均布荷载q=1.2(q1+q2)=1.2(4.08+0.05)=4.956kN/m；集中荷载P1=1.2(p1+p2)=1.2(0.314+0.015)=0.395kN； P2=1.4p3=1.40.25=0.35kN；最大弯距M=+ =0.832kN.m；最大支座力N=P1+=0.395+0.35/2+4.9560.5/2=1.809kN；截面应力：=M/w=832000/85333.33=9.75N/mm=13.0N/mm，满足要求!3) 抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q=qb/2+ P1+P2/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力：Q=4.9560.5/2+0.395+0.35/2=1.809kN；截面抗剪强度计算值：T=31809/(28080)=0.424N/mmT=1.200N/mm，满足要求!4) 挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：Vmax=(8-+)+(4l-2lb+b)+最大变形V=(8-+)+(4 1200-21200500+500)+=3.78mm；V=L/250=1200/250=4.8mm木方的最大挠度V=3.78mmV=4.8mm，满足要求!4、 托梁计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.618kN；图 24 支撑钢管计算简图图 25 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)图 26 支撑钢管计算变形图(kN.m)图 27 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.267kN.m；最大变形Vmax=1.256mm；最大支座力Qmax=23.819kN；截面应力=1.267106/5080.00=249.314N/mm；支撑钢管的计算强度大于205.00N/mm，不满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600.00/150与10mm，满足要求！故需采用双钢管作为托梁。5、 门架稳定性验算由前计算知，作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.429kN/m；NQ托梁传递荷载，NQ=26.79kN； H脚手架的搭设高度，H=5.4m。经计算得到，N=1.20.4295.4+23.819=26.599kN，架体总高度降低，同等形式架体所能承受的荷载增大，在此忽略不计，取Nd=42.706kN。立杆的稳定性计算得：N=26.599kNNd=42.706kN，满足要求！（六） 5001500梁高支撑体系计算计算的脚手架搭设高度为5.5m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：步距1.95m，跨距l=1.83m。每榀门架之间的距离0.6m，梁底方木距离0.1m。板底方木截面宽度80mm，高度80mm。板底方木托梁采用48.03.5mm钢管。1、 荷载数据梁钢筋砼自重=24+1.5=25.5kN/m梁模板体系自重=0.5kN/m板钢筋砼自重=24+1.1=25.1kN/m板水平模板结构自重=0.3kN/m振捣砼时生产的荷载=2.5kN/m2、 构件力学特性如顶板模板高支撑体系所述。3、 方木计算方木按100间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁：图 28 方木楞计算简图1) 荷载计算(1) 梁钢筋混凝土自重线荷载：q1=25.500.101.5=3.825kN/m；(2) 梁模板的自重线荷载：q2=0.500.10=0.05kN/m；(3) 板钢筋混凝土自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，则：p1=25.10.50.250.1=0.314kN(4) 楼板模板体系自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，则：p2=0.30.50.1=0.015kN(5) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载，以计算梁的施工荷载时除计算梁截面宽度范围以外，侧两边各计算0.5m，则：p3=2.50.10=0.25kN；2) 强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：Mmax=+均布荷载q=1.2(q1+q2)=1.2(3.825+0.05)=4.65kN/m；集中荷载P1=1.2(p1+p2)=1.2(0.314+0.015)=0.395kN； P2=1.4p3=1.40.25=0.35kN；经计算得：最大弯距M=0.795kN.m；最大支座力N=1.732kN；截面应力=M/w=9.32N/mm=13.0N/mm，满足要求!3) 抗剪计算：经计算，最大剪力：Q=1.732kN；截面抗剪强度计算值：T=0.406N/mmT=1.200N/mm，满足要求!4) 挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：Vmax=(8-+)+(4l-2lb+b)+最大变形V=3.62mm；V=L/250=1200/250=4.8mm木方的最大挠度V=3.62mmV=4.8mm，满足要求!4、 托梁计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=21.732=3.464kN；图 29 支撑钢管计算简图图 30 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)图 31 支撑钢管计算变形图(kN.m)图 32 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.213kN.m；最大变形Vmax=1.203mm；最大支座力Qmax=22.806kN；截面应力=1.213106/5080.00=238.717N/mm；支撑钢管的计算强度大于205.00N/mm，不满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600.00/150与10mm，满足要求！故需采用双钢管作为托梁。5、 门架稳定性验算由前计算知，作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.429kN/m；NQ托梁传递荷载，NQ=22.806kN； H脚手架的搭设高度，H=5.5m。经计算得到，N=1.20.4295.5+22.806=25.637kN，架体总高度降低，同等形式架体所能承受的荷载增大，在此忽略不计，取Nd=42.706kN。立杆的稳定性计算得：N=25.637kNNd=42.706kN，满足要求！（七） 4002100梁高支撑体系计算计算的脚手架搭设高度为4.9m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：步距1.95m，跨距l=1.83m。每榀门架之间的距离0.6m，梁底方木距离0.1m。板底方木截面宽度80mm，高度80mm。板底方木托梁采用48.03.5mm钢管。1、 荷载数据梁钢筋砼自重=24+1.5=25.5kN/m梁模板体系自重=0.5kN/m板钢筋砼自重=24+1.1=25.1kN/m板水平模板结构自重=0.3kN/m振捣砼时生产的荷载=2.5kN/m2、 构件力学特性如顶板模板高支撑体系所述。3、 方木计算方木按100间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁：图 33 方木楞计算简图1) 荷载计算(1) 梁钢筋混凝土自重线荷载：q1=25.500.102.1=5.355kN/m；(2) 梁模板的自重线荷载：q2=0.500.10=0.05kN/m；(3) 板钢筋混凝土自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，则：p1=25.10.50.250.1=0.314kN(4) 楼板模板体系自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，则：p2=0.30.50.1=0.015kN(5) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载，以计算梁的施工荷载时除计算梁截面宽度范围以外，侧两边各计算0.5m，则：p3=2.50.10=0.25kN；2) 强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：Mmax=+均布荷载q=1.2(q1+q2)=1.2(5.355+0.05)=6.486kN/m；集中荷载P1=1.2(p1+p2)=1.2(0.314+0.015)=0.395kN； P2=1.4p3=1.40.25=0.35kN；经计算得：最大弯距M=0.911kN.m；最大支座力N=1.867kN；截面应力=M/w=10.68N/mm=13.0N/mm，满足要求!3) 抗剪计算：经计算，最大剪力：Q=1.867kN；截面抗剪强度计算值：T=0.438N/mmT=1.200N/mm，满足要求!4) 挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：Vmax=(8-+)+(4l-2lb+b)+最大变形V=4.13mm；V=L/250=1200/250=4.8mm木方的最大挠度V=4.13mmV=4.8mm，满足要求!4、 托梁计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=21.867=3.734kN；图 34 支撑钢管计算简图图 35 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)图 36 支撑钢管计算变形图(kN.m)图 37 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.307kN.m；最大变形Vmax=1.296mm；最大支座力Qmax=24.582kN；截面应力=1.307106/5080.00=257.302N/mm；支撑钢管的计算强度大于205.00N/mm，不满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600.00/150与10mm，满足要求！故需采用双钢管作为托梁。5、 门架稳定性验算由前计算知，作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.429kN/m；NQ托梁传递荷载，NQ=24.582kN； H脚手架的搭设高度，H=4.9m。经计算得到，N=1.20.4294.9+24.582=27.105kN，架体总高度降低，同等形式架体所能承受的荷载增大，在此忽略不计，取Nd=42.706kN。立杆的稳定性计算得：N=27.105kNNd=42.706kN，满足要求！（八） 6001400梁高支撑体系计算计算的脚手架搭设高度为5.6m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：步距1.95m，跨距l=1.83m。每榀门架之间的距离0.6m，梁底方木距离0.1m。板底方木截面宽度80mm，高度80mm。板底方木托梁采用48.03.5mm钢管。1、 荷载数据梁钢筋砼自重=24+1.5=25.5kN/m梁模板体系自重=0.5kN/m板钢筋砼自重=24+1.1=25.1kN/m板水平模板结构自重=0.3kN/m振捣砼时生产的荷载=2.5kN/m2、 构件力学特性如顶板模板高支撑体系所述。3、 方木计算方木按100间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁：图 38 方木楞计算简图1) 荷载计算(1) 梁钢筋混凝土自重线荷载：q1=25.500.101.4=3.57kN/m；(2) 梁模板的自重线荷载：q2=0.500.10=0.05kN/m；(3) 板钢筋混凝土自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，则：p1=25.10.50.250.1=0.314kN(4) 楼板模板体系自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，则：p2=0.30.50.1=0.015kN(5) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载，以计算梁的施工荷载时除计算梁截面宽度范围以外，侧两边各计算0.5m，则：p3=2.50.10=0