住宅楼工程脚手架专项施工方案.doc

1. 工程概况 1.1 工程位于XX市苏巷路1号1.2 本工程为住宅楼，结构设计为框架剪力墙结构。小高层区：13#、14#楼8层，1F层高为3.6m、2F8F层高为2.9 m，建筑高度26.8m。施工脚手架搭设高度为28.5m。多层区：15#22#楼6层,层高均为：2.9 m，建筑高度为17.4 m。施工脚手架搭设高度为20.4m2. 编制依据2.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)2.2 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)2.3 钢管脚手架扣件标准（GB15831）2.4 建筑结构静力计算手册2.5 钢结构设计规范(GB 50017-2003)2.6 碳素结构钢（GB/T700）2.7 首创悦府三期工程施工图3. 脚手架选形与布置本工程脚手架根据建筑物设计特征、结构布置、高度及外墙施工要求，分别选择双排落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架两种种形式，分三段搭设，以满足建筑物施工过程中模板支撑、操作和安全防护的需要，其布置形式如下：3.1 多层区：多层区标高0 m，采用双排钢管落地脚手架，搭设高度20.4m。3.2高层区:13#、14#楼（1F8F），采用双排钢管落地脚手架，搭设高28.5m。有裙楼部分直接在裙楼屋面板上（即二层结构板上，标高+3.6m）搭设外架至+28.5 m，搭设高度24.9 m；一期门头与14#楼东侧交界处采用普通型钢悬挑脚手架搭设方式：标高+9.4 +28.5 m(4F8F)，搭设高度18.1 m；南侧在地库顶板上（标高-1.3m）搭设落地式外脚手架至+28.5m，搭设高度29.8m。 悬挑部位与落地式脚手架立杆断开连接，通道处的竹芭板通常铺设。悬挑脚手架与落地脚手架之间间距40cm.（如下图）3.3 13#22#楼电梯井采用落地脚手架，由底至顶连续搭设。3.4脚手架立面布置如下示意图5-1、 示意图5-1、4. 脚手架用途本工程外脚手架主要用于主体施工阶段的安全防护和外墙装饰(修)的施工操作，按装饰脚手架的搭设标准执行。5. 脚手架搭设材料与要求5.1 搭设脚手架的主要材料采用：482.75钢管、连墙杆的质量应符合国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定、扣件的材质应符合国标钢管脚手架扣件（GB15831）中的规定、竹芭脚手板、绿色密目安全网、型钢（工字钢、槽钢、钢筋）、钢丝绳以及配套构配件应符合建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中的规定。5.2 所有脚手架外侧立杆设置防护栏杆，并满挂密目式安全绿网，剪刀撑应涂刷黄黑相间颜色，以保证脚手架外观颜色一致。5.3 人行斜道应选择外墙比较规则的部位设置，采用落地脚手架搭设的建筑物人行斜道由地（楼）面至操作层连续设置，人行斜道为“之”字型形式，人行斜道搭设高度不得超过25m，并与建筑物或外架连接牢固；人行斜道停止搭设后，在建筑物内部设置安全通道，利用建筑物内部楼梯解决施工人员上下楼层。6. 第一种外架方式：双排钢管落地脚手架6.1 搭设参数6.1.1本工程多层区各栋均采用落地式外架从0.00m开始搭设，搭设高度20.4 m；小高层区南侧采用落地式外架从地下室顶板-1.3m开始搭设，搭设最大高度29.8 m；，部分从裙楼屋面搭设。6.1.2 落地脚手架搭设构造尺寸如下：立杆纵距La=1.20m，立杆横距Lb=1.05m，步距h=1.80m，连墙杆件水平间距L1=3.0m，竖向间距H1=4 m，连墙杆件使用482.75钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋的钢管用扣件连接（见下图）；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网，允许搭设高度H50m。落地式脚手架计算书： 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001(2006年版)）编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，以搭设高度为30.0米计算，立杆采用单立管，钢管壁厚2.75。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 内排架距离墙长度为0.30米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。 采用的钢管类型为482.75。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.200/2=0.180kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.200/2=1.800kN/m 荷载的计算值 q=1.20.040+1.20.180+1.41.800=2.784kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.7841.052/8=0.384kN.m =M/W=0.384106/5260.0=72.93N/mm2 小横杆的计算强度205 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.04+1.80+0.18=2.02kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.021050.04/(3842.06 105127000.0)=1.22mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与规范规定10mm,满足要求! 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0401.050=0.042kN 脚手板的荷载标准值P2=0.3001.0501.200/2=0.189kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值 P=(1.20.042+1.20.189+1.41.890)/2=1.461kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.040)1.2002+0.1751.4611.200=0.312kN.m =0.312106/5260.0=59.389N/mm2 大横杆的计算强度205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0401200.004/(1002.060105127000.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=(0.042+0.189+1.890)/2=1.060kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.1461060.3431200.003/(1002.060105127000.000)=0.80mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.824mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与规范规定10mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值 P1=0.0401.0502/2=0.042kN 大横杆的自重标准值 P2=0.0401.200=0.048kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.3001.0501.200/2=0.189kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值 R=1.20.042+1.20.048+1.20.189+1.41.890=2.980kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R 8.00满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1202 NG1 = 0.120230.000=3.606kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30031.200(1.050+0.300)/2=0.729kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.2003/2=0.288kN (4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.20030.000=0.360kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.377kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 1.017kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 4.983kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.78kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: （参考规范JGJ130-2011公式4.2.5） 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.300 可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1 脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 0.740, 风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1323 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 10.7401.13230.300 = 0.251kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 10.742kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.272kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW （参考规范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.2511.201.802/10 = 0.123kN/m 六、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.272kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=5.06cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.26cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 11272.000/(0.188506.000)=118.70N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.742kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=5.06cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.26cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.123kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 10742.000/(0.188506.000)+(123000.000/5260.000)=136.51N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,单、双排脚手架允许搭设高度按照下式计算： （参考规范JGJ130-2011公式5.2.11-1） 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.377kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.780kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.120kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 0.1885.06010-4205103-(1.21.377+1.43.780)/(1.20.120) = 87.200m。 脚手架搭设高度为30m87.200m，满足要求！ 考虑风荷载时,单、双排脚手架允许搭设高度按照下式计算： （参考规范JGJ130-2011公式5.2.11-2） 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.377kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.780kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.120kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.123/0.9001.4 = 0.098kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 0.1885.06010-4205103-(1.21.377+0.9001.4(3.780+0.1885.0601000.098/5.260)/(1.20.120) = 75.367m。 脚手架搭设高度为30m75.367m，满足要求！ 八、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw （参考规范JGJ130-2011公式5.2.13） 脚手架顶部Uz = 1.000 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=11.0001.13230.300 = 0.340kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.340kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.001.803.001.20 = 12.960m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 1.40.34012.960 = 6.169kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.169+3.000 = 9.169kN (2)连墙件的强度计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 经计算=9169.00/506.00=18.12N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=30.00/1.59=19 长细比=19 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.949； Nl/A=9.169103/(0.9491831.32)=5.28N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2） 连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.169kN小于扣件的抗滑力12.00kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、地基承载力验算 (1)基础底面的平均压力计算 P=N/A fg （参考规范JGJ130-2001公式5.5.1） 其中 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.272 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 脚手架立杆底座、垫板与地基土接触受力的面积。可按以下情况确定： a.仅有立杆支座(支座直接放于地面上)时，取支座的底面积； b.在支座下设有厚度为5060mm的木垫板(或木脚手板)，则为ab(a和b分别为垫板的两个边长，且不小于200mm)，当面积计算值大于0.25m2时，则取0.25m2计算； c.在支座下采用枕木做垫木时，面积按照枕木的底面积计算； d.当一块垫木或垫板上支撑二根以上立杆时，则为ab/n(n为立杆数)，且用木垫板应符合(2)的取值规定。 P=11.272/0.25=45.09kN/m2 (2)地基承载力设计值计算fg = Kc fgk 其中 Kc 地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 240.00 fg=0.40240.00=96.00kN/m2 地基承载力的计算Pfg，满足要求!6.2 楼板支撑面承载力验算由于落地脚手架的分别座落在地下室顶板和裙房屋面上，故应对其楼板支撑面承载力进行以下验算：6.2.1地下室顶板承载力验算经计算29.8 m高落地脚手架立杆传来的集中荷载为9.67KN，取架宽1.05m作为计算单元折算成楼面等效荷载为7.58KN/m2小于楼板设计允许承载力10 KN/m2，满足要求。6.2.2 裙房屋面承载力验算经计算24.9m高落地脚手架立杆传来的集中荷载为6.45KN，取架宽1.05m作为计算单元折算成楼面等效荷载为5.0KN/m2小于等于楼板设计允许承载力5 KN/m2。6.2.3 对座落在2F悬挑雨棚部位的落地脚手架，均应在雨棚下脚手架立杆对应位置用顶托反撑搭设传力脚手架，将上部落地脚手架荷载传递到地下室顶板；传力脚手架步距为1.5m，其纵距和排距同上部架体。6.3 搭设要求6.3.1 搭设顺序弹脚手架安装线安放垫木安装纵向扫地杆竖立杆设抛撑安装横向扫地杆安装第一步小横杆安装第一步纵向水平杆铺竹笆脚手板设置连墙杆安装第二步小横杆安装第二步纵向水平杆6.3.2 立杆搭设注意事项6.3.2.1 立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不得大于步距的1/3。6.3.2.2 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，待连墙杆件安装牢固后，方可根据情况拆除。6.3.2.3 当搭至有连墙杆件的部位时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。6.3.2.4立杆顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。6.3.2.5 脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应使用直角扣件固定在距垫板不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；当立杆基面不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠边坡的立杆到边坡的距离不应小于500mm.6.3.3 搭设纵横向水平杆注意事项6.3.3.1 脚手架纵向水平杆设置在横向水平杆之上，其间距不得大于400mm，接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500 mm，并避免设在纵向水平杆的跨中；搭接接头长度不得小于1m，并应设置3个旋转扣件固定。6.3.3.2 每个主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件固定在立杆上，脚手架平面外伸长度为200mm，靠墙一侧的外伸长度为250mm。6.3.3.3 封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，并用直角扣件与内外角立杆固定。6.3.4 设置连墙杆件、剪刀撑、横向支撑注意事项6.3.4.1 脚手架连墙件应严格按搭设尺寸设计中要求的间距均匀设置，形式宜采用菱形布置，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。6.3.4.2 连墙件必须从底部第一根纵向水平杆开始设置，一字型、开口型脚手架两端连墙件的垂直距离必须按建筑物层高连续设置；在施工电梯位置需断开的脚手架部位，应在开口两端第一纵距的两根立杆同时按层高设置连墙杆件，连墙杆件设置应呈水平并垂直于墙面，与脚手架连接的一端可稍微下斜，绝对不允许向上翘起。6.3.4.3 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在57根之间，其宽度不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560度之间。6.3.4.4 高度在24m以下的脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底到顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。高度在24m以上的脚手架应在外侧立面整个长度和宽度上应连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应使用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6.3.4.5 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。6.3.4.6 一字形、开口型脚手架的两端必须设置横向斜杆，中间宜每隔6跨设置一道，横向斜撑应设置在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜腹杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上。6.3.4.7 脚手架连续搭设高度在24米以下的封闭型脚手架可不设横向斜杆；高度在24米以上的封闭脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。6.3.5 人行斜道搭设6.3.5.1 人行斜道宜附着外脚手架或建筑物上，但斜道杆件要独立设置，并采用之字型斜道，斜道宽度不宜小于1米，坡度为1：3，拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。6.3.5.2 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2米，挡脚板高度不应小于180mm，并按脚手架的搭设要求设置连墙件、剪刀撑及横向斜撑。6.3.6 扣件安装注意事项6.3.6.1 扣件螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，并不大于65Nm，对接扣件的开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6.3.6.2 主节点处固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑的扣件中心线距主节点的距离不宜超过150mm。6.3.7 竹笆脚手板铺设及栏杆、挡脚板设置6.3.7.1 竹芭脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆满铺，采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。6.3.7.2栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆内侧，栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于150mm，如下示意图。6.3.7.3脚手架每六个步距靠墙一侧与内立杆之间使用18mm厚胶合板对接平铺，背面钉50100 mm木枋加强，接头两边必须设二根横向水平杆，胶合板外伸长度宜控制在100mm，作为脚手架竖向隔离措施，即六步一隔离，如下图所示。6.3.8 当需要在脚手架上开设门洞时，宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构，斜杆与水平方向的倾角为4560度，并按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求选用“B型”形式，见下图。6.4 落地脚手架的拆除6.4.1 拆除脚手架前应全面检查其扣件连接、连墙杆件、支撑体系等是否符合搭设时的要求，清除脚手架上的所有杂物及地面障碍物，并由单位工程施工负责人进行脚手架拆除的安全技术交底。6.4.2 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。6.4.3 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应事先增设连墙件进行固定。6.4.4 当脚手架采取分段或分立面拆除时（如施工电梯部位），对不拆除的脚手架两端应事先按每个楼层增设连墙杆件和横向斜撑进行加固。6.4.5 当脚手架拆至底部最后一根立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。7. 第二种外架方式：14#楼东侧型钢悬挑脚手架7.1 型钢悬挑架材料选择悬挑型钢水平梁选用16号热轧工字钢，斜拉杆采用钢丝绳（规格由计算确定），斜撑选用热轧工字钢（规格由计算确定），搭设脚手架用料同双排落地脚手架。7.2 型钢悬挑架搭设尺寸立杆纵距La=1.20m，立杆横距Lb=1.05m，步距h=1.80m，连墙杆件水平间距L1=3.03.40m，竖向间距H1=4m，连墙杆件使用482.75钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋钢管使用双扣件连接；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网。7.3 型钢悬挑架搭设顺序型钢挑梁制作 预埋铁件及锚环 挑梁所在楼层混凝土浇捣 安装型钢挑支构件（按平面图） 型钢挑梁固定（按图） 安装并焊接型钢纵向联梁（按图） 按脚手架纵横距及内排架距墙尺寸焊接立杆限位短柱（纵向应拉通线） 竖立杆 设置架体临时支撑 安装横向扫地杆 安装纵向扫地杆 安装第一步小横杆 安装第一步纵向水平杆 铺竹芭脚手板 设置连墙杆件 安装第二步小横杆 安装第二步纵向水平杆 预埋吊环浇捣上层混凝土 安装斜拉钢丝绳 脚手架搭至卸荷位置安装卸荷钢绳继续搭设脚手架至设计高度7.4 14#楼东侧悬挑型钢水平梁布置本工程型钢悬挑架布置在结构楼面，采用上拉式挑支构造。 7.5 悬挑型钢水平梁节点大样图及受力验算书7.5 悬挑型钢水平梁节点大样图及受力验算书本工程建筑物边梁向外凸出最大距离为1100mm，为了确保外脚手架四周闭合及型钢水平梁锚固段能支承在结构受力部位；根据悬挑脚手架和型钢水平梁的实际工况及平面布置，选择承受荷载最不利的悬挑钢梁且具有代表性的节点构件作为验算对象，分别进行以下计算。7.5.1 详图一型钢A悬挑梁安装如图7-2、图7-3。7.5.2 详图一型钢受力计算书7.5.2.1 脚手架搭设参数普通型刚上拉式悬挑双排脚手架搭设高度为18.1米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆最大纵距为 1.65米，立杆横距为0.85米，立杆的步距为1.8 米；内排架距墙1.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用482.75钢管；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.0；连墙件竖向间距 4.0 米，水平间距3.3 米，采用双扣件连接；7.5.2.2 荷载参数按装修脚手架选择，同时施工层数:2 层；施工均布荷载：2.0 kN/m2；风荷载参数按广东省惠州市采用，基本风压为0.75，风荷载高度变化系数z为1.0，风荷载体型系数s为1.126；计算中考虑风荷载作用；静荷载按每米立杆承受的结构自重荷载标准值:0.1292 kN/m；脚手板自重标准值:0.30 kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值:0.15kN/m ；安全设施与安全网自重标准值:0.005 kN/m2；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹芭脚手板；栏杆挡板类别:钢杆，层板挡板。7.5.2.3 水平挑支构件选择悬挑水平钢梁按带悬臂的单跨梁计算选择16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 3.0m；与楼板连接压环直径:20mm；楼板混凝土标号:C25；上拉钢绳数量1根，钢绳安全系数取8，钢绳上下拉结点垂直距离为3.20 m；钢绳水平方向距离建筑物 取2.15m。7.5.2.4 脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架上的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载，经计算20米高脚手架产生的立杆轴向力为： 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值： N1 = 10.561 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值： N2 = 9.972 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩值： Mw = 0.316 kN.m；7.5.2.5 脚手架立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.561 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数按扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155，计算长度系数 = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10561/(0.188457)=122.922 N/mm2；立杆稳定性计算 = 122.922 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.972 kN；Mw = 0.316 kN.m； = 9972/(0.188457)+316000/4790 = 182.038 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.5.2.6 连墙件计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.497 kN/m2；每个连墙件覆盖最大脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.60 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力： N0= 5.0 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 9.463 kN；连墙件的轴向力设计值： Nl = Nlw + N0= 14.463 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中： - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 1250/15.9的结果查表得到 =0.728，l0为内排架距离墙的长度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.7284.5710-4205103 = 68.203 kN；Nl = 14.463 kN Nf = 68.203 kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件两端采用双扣件连接，如图7-4由以上计算得到 Nl = 14.463 kN小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！图7-4 连墙件扣件连接示意图7.5.2.7 悬挑水平梁受力计算悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载P作用，里端C为与楼板的锚固点，B为墙支点，A为钢绳拉结点。 脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体1250mm，支拉钢绳的支点距离墙体为 2150mm，水平钢梁计算简图如图7-5。16号工字钢水平支撑梁截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载： P=(1.26.552 +1.42.805)= 10.561 kN；水平钢梁自重荷载： q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m；安装上拉钢绳后经连续梁计算得到最大内力：Tmax = 18.874 kN； Rb = 7.491 kN； 未安装上拉钢绳时，考虑5.4米架高，悬臂水平梁计算得到最大内力：弯矩 Mmax= -10.761 kN.m；Rc = -6.966 KN；水平钢梁最大应力： =Mmax/1.05W= 10.761106 /( 1.05 141000 ) = 72.68 N/mm2；水平梁的最大应力计算值 72.68 N/mm2 小于抗压强度设计值 215 N/mm2。满足要求！水平钢梁整体稳定性计算: 根据公式如下 其中：b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 4300160235) = 0.72由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.658。经计算水平钢梁最大应力 = 10.761106 /( 0.658141000 )= 116 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 116 小于 f = 215 N/mm2 ，满足要求!7.5.2.8 上拉钢绳、吊环强度计算上拉钢绳强度计算：钢丝拉绳的内力：T = Tmax = 18.874 kN；钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中：Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 T = 18.874 kN，=0.82，K=8，经计算，钢丝绳最小直径必须大于19.19 mm才能满足要求！ 钢丝拉绳吊环强度计算：取钢丝拉绳轴力T = 18.874 kN作为吊环的拉力N：则 N=T = 18.874 kN；钢丝拉绳吊环强度计算公式为 其中： f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需钢丝拉绳吊环最小直径 D=(188744/3.142125) 1/2 =13.86mm；7.5.2.9 锚固段与楼板连接计算 水平钢梁与楼板采用钢筋压环，压环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的压环受力 R = Rc = -6.966 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中： f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；水平钢梁所需压环最小直径 D=69664/(3.142502)1/2 = 10 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。经上述计算可知，“详图一”悬挑受力构件中，型钢上拉钢绳直径必须大于等于19.19mm、吊环最小直径必须大于12mm、压环最小直径必须大于 10 mm，但在实际施工中，因施工进度需要，经常出现脚手架卸荷钢绳滞后安装，卸荷钢绳与安全防护棚拉绳同时固定在同一个吊环上等现象，因此，要求本工程在选择挑支受力构件时，其上拉钢绳直径不得小于20 mm，吊环、压环选用直径为 20 mm园钢。8悬挑脚手架搭拆注意事项8.1悬挑脚手架搭设注意事项8.1.1本工程悬挑脚手架