汽车节能环保及资源循环利用科技中心研发楼高支模施工方案.doc

成都汽车节能环保及资源循环利用科技中心研发楼高支模施工方案建设单位： 设计单位： 监理单位： 施工单位： 项目经理：编 制：审 核：审 批：二一三年七月目 录一、工程概况2二、编制依据2（一）编制依据2（二）编制说明3三、施工计划3四、施工工艺技术4（一）构件特点4（二）主要搭设方法、工艺要求4（二）支撑架的下部处理8（三）检查验收9（五）砼浇筑技术措施9五、安全保证措施10（一）安全管理组织机构10（二）施工技术措施10（三）模板安装拆除的安全技术措施11（四）监测监控措施12（五）应急救援预案12六、劳动力计划（安全管理人员、特种作业人员配置）13七、计算书及相关图13计算书1 ： 扣件钢管楼板模板支架计算书（高度13.70m）13计算书2 扣件钢管楼板模板支架计算书（高度20m）20计算书3：梁模板扣件钢管高支撑架计算书（梁截面4501200）27计算书4： 梁模板扣件钢管高支撑架计算书（梁截面300900）33计算书5: 梁模板扣件钢管高支撑架计算书（梁截面350850）38计算书6： 4501200梁木模板计算书43计算书7：300900梁木模板计算书45附图1：高支模区域图一48附图2：高支模区域图二49附图3：高支模区域一立杆布置图50附图4：高支模区域一剖面A-A51附图5：高支模区域一剖面B-B52附图6：高支模区域二立杆布置图53附图7：高支模区域二剖面A-A54附图8：高支模区域二剖面B-B55一、工程概况1、本工程为成都汽车节能环保及资源循环利用科技中心研发楼，建筑面积83699.16m2，地下2层，地上22层，分为5层裙房和22层BC栋塔楼，裙房建筑高度为23.10m，塔楼最大高度为88.80m。为框架、剪力墙结构，基础形式为独立柱基和筏板。2、根据使用功能，裙房为框架结构，层高为4.8m、4.50m，其中中庭部分从地下室顶板至4层楼板（板面标高0.25m板面标高14.05m），板厚120，支模架高度为13.68m；4层结构板面在23轴外侧和AB轴间分别悬挑出4.5m和10.20m挑板，支模架高度为13.68m和19.98m。 二、编制依据（一）编制依据（1）四川贵佳建筑设计有限公司设计的成都汽车节能环保及资源循环利用科技中心研发楼施工图；（2）建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）；（3）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042011）；（4）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质（2009）87号文）；（5）成都市建设工程施工安全重大危险源管理办法（成建委发（2005）834号文）；（6）建筑施工安全检查标准（JGJ592011）；（7）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2011）；（8）现行国家相关材料规范、国家、省、市各级规范性文件、标准等；（9）建质（2009）254号“关于印发建设工程高达模板支撑系统施工安全监督管理导则”的通知；（10）JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。（二）编制说明 本方案编制的高支模架高度为13.68m、19.98m，超过8m小于20m，根据建质200987号文附录要求，特编制高支模专项施工方案，经专家评审合格后方能组织实施。 三、施工计划1、进度计划本工程涉及2处高支模搭设区域：（1）中庭部位架体搭设6天、模板及钢筋绑扎15天，砼浇筑1天。（2）23轴及B轴以外悬挑板部位架体搭设10天，模板及钢筋绑扎15天，砼浇筑2天。2、材料计划根据工程体量，结合结构构件尺寸，梁板模板成型采用12厚双面覆膜胶合板，配50100木枋，支撑体系采用钢管、扣件，配顶托。材料选用如下：面板次龙骨主龙骨支撑体系垫板对拉螺栓材料双面覆膜胶合板木方普通钢管 普通钢管木架板专用高强螺栓规格mm梁=12mm50100483.0 483.05030012 板=12mm 3、设备计划塔机QTZ80型4台汽车泵45m2台振动棒50型5套平板振捣器2台水平仪1台全站仪1台木工机具2套扭力矩扳手2把四、施工工艺技术（一）构件特点本工程高支模区域的梁截面及跨度如下：1、跨度：8.40m、16.80m、4.40m。2、梁断面： 主框梁4501200、350900、300900、350850、300650，次梁 200600、200700、300700。（1）轴轴框架梁300650，次梁300600、300900、4501200；（2）轴1/23轴框架梁：型钢砼梁：350900 十字交叉框架梁：300900四边框架梁：300650外边挑檐锁口梁：200600（3）轴1/23 轴区域框架梁1/23轴边梁：200700 1/H轴段梁为：300700轴段梁为：300650 轴段梁为：350850轴段梁为：350850 轴段梁为：3508503、楼层板：板厚度120。4、支模架高度： 13.68m、19.98m（1）4层楼板悬挑部分1）23轴1/23轴区域AF轴段为下沉广场（-6.0），此段高支模高度为14.1m+6m-0.12=19.98m（验算高度按20m）。2）17轴23轴高支模高度为13.68m（2） 中庭部分8轴18轴与E轴G轴区域高支模高度为14.1m-0.3m-0.12=13.68m （验算高度按13.7m）。具体高支模区域范围以及结构构件设计情况详见附图一：高支模区域图一、附图二：高支模区域图二。（二）主要搭设方法、工艺要求1、架体构造设计（1）该高大模板采用落地式钢管（483.0计算时壁厚采用2.9mm）满堂支撑架，立杆底部设50300mm的通长木板，4501200、350900、300900、350850的梁下截面正中加设承重立杆（间距加密为支模架立杆间距的1/2）且顶部采用可调顶托。（2）梁采用12厚覆膜胶合板，板采用12厚覆膜胶合板，次楞采用50100mm的木方（验算按4595mm，下同），主楞采用钢管。（3）高度超过700的梁在梁中部设12的对拉螺栓，沿梁方向间距300-500布置，当梁高为1200mm时对拉螺栓沿梁高设置3道；当梁高为850900mm时对拉螺栓沿梁高设置2道；当梁高为600700mm时对拉螺栓沿梁高设置1道。梁下设50100mm（验算按4595mm，下同）的次楞木枋。当梁宽为350450mm时沿梁宽设置4根木枋；当梁宽为250300mm时沿梁宽设置3根木枋；当梁宽为200mm时沿梁宽设置2根木枋。（4）支模架立杆横距为1000mm，纵距为1000mm（根据建筑结构的梁、板布置，立杆位置可作细小调整）；水平杆步距为1500mm；梁与板纵横向水平杆拉通设置，与剪刀撑共同形成支撑整体。竖向剪刀撑设沿架体四周连续设置、水平剪刀撑设置3道与竖向剪刀撑形成网格体系。（5）支撑架体的大横杆、剪刀撑、斜杆撑采用46m的钢管，立杆采用定尺+短钢管水平错位（接头扣）直接，梁底小横杆采用1.52.0m的钢管。顶托的螺杆伸出立杆钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。在立杆距地200mm处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。2、架体立杆设置要求1）立杆接长采用对接扣件将钢管对接（禁止搭接），高支架立杆垂直度偏差不得大于50mm。立杆间距采用弹线定位，步距允许偏差为-20mm。2）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3）立杆定位时，纵横向均应拉通线，确保纵横向立杆顺直。3、架体水平拉杆1）每一步距处纵横向各设置一道水平拉杆。2）纵横水平杆设置在立杆内侧，纵横水平杆接长宜采用对接扣件连接。接头位置的设置按以下要求：两根相邻横杆的接头不能在同步或同跨内；不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点（立杆）的距离不大于纵距的1/3。3）用水平仪抄测标高，确保横杆的水平偏差控制在20mm。4、剪刀撑设置1）四周连续式剪刀撑：沿架体四周外侧立面设置连续式竖向剪刀撑；2）竖向剪刀撑：中间纵横向每隔小于10m在框梁侧设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑宽度4-6m。3）水平剪刀撑：在中间竖向剪刀撑部位的板底、扫地杆位置以及架体高度1/2处设置水平剪刀撑（共3道），与竖向剪刀撑形成格构式稳定架体。4）剪刀撑构造要求：剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度为1000mm，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不得小于100mm；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；竖向剪刀撑斜杆与地坪的水平夹角宜在4560o之间，并由底至顶连续设置，竖向剪刀撑底部与支撑面结构顶紧。5、连墙（柱）杆高支模部分框架柱先浇筑，搭高支模架时架体必须与已浇筑的具有一定强度的框架柱可靠连接，连接件采用钢管抱箍拉接，在水平方向，架体与预先浇筑的结构柱拉结，水平间距为轴线距离，在垂直方向每步距分别与结构柱进行钢管抱箍拉接，以确保高支架的整体稳定性。连墙（柱）杆采用钢管抱箍拉接。即采用直角扣件与架子的两排立杆连接，另一端用两根钢管拉杆与架体两端已浇筑的结构砼柱子抱箍连接牢固。6、 梁支模要求：（1）梁高1200，按高度方向设置3根12的对拉螺杆；梁高800900，按高度方向设置2根12的对拉螺杆；梁高600700，按高度方向设置1根12的对拉螺杆；（2）梁宽350450，梁底顺跨度方向设置4根50100木方；梁宽250300，梁底顺跨度方向设置3根50100木方；梁宽200，梁底顺跨度方向设置2根50100木方；（3）梁侧面按高度方向设置50100木方，间距200mm；现浇板模板厚度12mm，现浇板模板下方设置50100木方，间距250mm.7、安全防护为保证架体施工操作人员的安全及方便施工，必须做好安全防护措施。在高支架的第2步架满设水平兜网，在第 3-4步架中间的水平拉杆处满铺脚手板，该位置以上为操作层。在高支模架的架体外侧，满挂密目式安全立网全封闭施工，防止无关人员进入高支模施工区域，防止施工中发生高坠及物体打击事故。1）操作层脚手板应铺满、铺稳。2）脚手板应设置在三根水平杆上。脚手板的铺设可采用对接，也可以采用搭接铺设。当采用对接平铺时，接头处必须设两根水平杆，脚手板外伸长度应为130150mm，两块脚手板外伸长度的和不得大于300mm。当采用搭接铺设时，接头必须支在横杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不得小于100mm。3）脚手板端部的探头长度150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定，可采用16#元丝绑扎牢固。4）安全兜网外边口由边绳与立杆绑牢固，网间的搭接必须牢固，不得留空隙，网的转角处必须搭牢绑紧。安全兜网在使用中，随时清除网内杂物。5）施工期间高支模架外四周采用满挂密目式安全立网全封闭施工，密目式安全立网垂直于水平面设置，严禁作为安全平网使用，并与作业面边缘的最大间隙不得超过100mm。（二）支撑架的下部处理由于本工程架体搭设在地下室顶板（架体高度13.7m）和负一层楼板（架体高度20.0m）上，且地下室顶板和负一层楼板为空心楼板，要求高支模架体立杆下方设置200mm宽厚50mm木板，使立杆所受的集中荷载通过木板均匀传至楼板。整个架体荷载需通过地下室顶板（负一层楼板）传递至地基基础，方可保证支撑架下的结构安全，故在施工结构时，高支模区域内的楼层支模架（-1F、-2F）立杆位置与上部的高支模架立杆对中，同时架体保留直至高支模架拆除。（三）检查验收1、必须严格按施工方案进行架体搭设与拆除，立杆间距、步距、水平拉杆，扫地杆、剪刀撑等必须满足施工方案要求。2、高支模系统的承重杆件、扣件等材料应有产品合格证、生产许可证、检测报告，并应对其表面观感、重量等物理指标进行抽检，抽检数量为搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料送法定专业检测机构进行检测。3、扣件螺栓的紧固力矩应进行抽查，检查数量应满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应100%进行检查。扣件螺栓拧紧扭力矩应在4565N.m之间。4、高支模支撑架在达到设计高度后与砼浇筑前要分别进行检查、验收。砼浇筑前的检查验收由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。5、脚手架使用中，做好架体监控监测措施。6、安全网和安全防护措施满足规范要求： 水平方向在架体中部和梁底位置加设一道，使整个高支模架保证2道水平安全防护网。整个楼层支模架四周在操作层位置张挂水平安全网，保证每个操作部位均有安全防护。（五）砼浇筑技术措施高支模架范围内的砼采用商品砼汽车泵泵送方式，砼在模板面不得堆积，浇筑砼应预先浇筑柱砼，为高支架提供水平支撑，混凝土梁的施工应从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。故砼的浇筑从高支模中部位置向横侧均匀扩散进行再向纵向两端扩展，浇筑砼时应确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。 砼浇筑过程中，板面不得堆积超过板面标高100mm厚砼，当有砼堆积时，应及时将砼摊开赶平板面。砼浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑砼。整个浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行监测，发现有扣件松动滑移、受力杆件变形等情况时，必须立即停止砼浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施，加固完成经安全人员验收合格后方可恢复砼浇筑。高支模架从搭设完成至拆除的整个使用过程中设专人24h监控架体安全。五、安全保证措施所有操作人员均应进行岗前安全培训，接受安全教育，严禁带病上岗、酒后操作，操作时不得违章操作规程，野蛮作业。严禁擅自拆除安全防护设施，所有操作人员班前必须对所在操作部位进行安全确认，确认安全后才能进行施工。（一）安全管理组织机构为保证高支模架施工及拆除期间的安全，项目部成立了以项目经理为组长，以责任工长，技术负责人，责任材料员为副组长，以专职安全员、质量、技术、工长、安全协管员、材料、综合、班组长为组员的安全及应急救援领导小组。安全及应急救援领导小组：组 长： 副组长： 组 员： 人员若有变动，接任人员自然接替其相关工作，应急救援领导小组的常设机构为安全监督办公室。组长职责：为该部分质量、安全管理的第一责任人，当危险发生时，负责现场抢救的总指挥，并向公司及政府主管部门报告。副组长：为该部分质量、安全管理的具体责任人，对施工过程中的质量、安全问题督促工长、班组长进行整改，当危险发生时，组织人员、物资对现场伤员进行抢救，控制险情范围扩大，并第一时间联系外界，寻求外界的抢险救急支援。组员：为该部分质量、安全管理的具体实施人，分别负责安全、质量后勤管理工作，危险发生时，及时组织人员进行伤员抢救，疏散操作人员，控制险情范围扩大，并第一时间报告组长。（二）施工技术措施1、高支模板支撑系统搭设前，应由方案编制人和责任工长对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。2、作业人员应严格按施工方案和安全技术交底进行操作，特殊工种操作人员必须持证上岗，并正确佩戴劳动防护用品，架上操作人员必须拴好安全带作业。3、支撑架所使用的构配件的质量必须符合要求，使用过程中严禁拆除、松动架体任何构配件。4、所有的扣件必须拧紧，其扭力必须达到4560N.m，并由专职安全员负责检查，支撑架完成后，经规定检查验收人员验收合格后方能投入使用。5、作业层施工荷载符合设计要求，不得超载使用，禁止砼泵送管道经过架体。钢筋、钢管等材料不能在架上集中堆放，砼浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况应立即停止施工，疏散操作人员，在险情排除后，经技安人员确认后，方可继续施工。6、砼浇筑前，经检查具备砼浇筑的安全生产条件后，签署砼浇筑令，方可浇筑砼。7、浇筑砼应预先浇筑柱砼，后浇筑梁板砼的顺序进行，混凝土梁的施工应从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。楼板面砼不得堆积，浇筑砼时应确保支撑系统受力均匀，避免高大模板支撑系统的局部失稳引发整体倾覆。（三）模板安装拆除的安全技术措施1、模板、钢筋及其它材料等施工荷载应均匀堆置、放平放稳，施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求。2、架体搭设后应全面检查支撑架的立杆间距、步距、扣件连接、连墙杆、支撑体系等是否符合施工方案要求。3、梁板混凝土同条件试件强度达到100%时，方可进行高大模板的拆除工作，模板拆除应履行拆模审批手续，经技术负责人、总监理工程师审批后方可实施。4、拆架前应清理架板上的杂物及地面障碍物。5、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑后拆，先拆除栏杆、脚手板、剪刀撑，而后拆除水平横杆、立杆。6、高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除时，高度不应大于两层。架体连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将连接件全部拆除或数层拆除后再拆支撑架体。7、拆除时必须统一指挥，动作协调，当解开与别人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。8、高大模板拆除时，严禁将拆除的杆件向地面抛掷，应专人传至地面，并按规格分类均匀堆放。9、高支模支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。10、拆模间歇时应将已松开的模板拆下运走，防止坠落伤人。（四）监测监控措施为保证高支模架施工安全，必须加强施工过程中的监测监控措施，根据架体特点，在架体四周设架体监控点，防止架体垂直、水平产生位移。监测监控时间为模板支撑系统在搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后。沉降变形监测：在架体的搭设过程中和搭设完成以后，在钢管立杆距基准点标高一米处用红油漆画出水平标高控制线，采用远红外线水准仪对架体的沉降变形进行监测。 水平位移监测：按预定监测点位的框架梁下口的水平横杆和扫地杆上分别用墨线弹出上下竖向控制线，作为水平位移监测的控制线。监测时采用吊线坠的方法测量以上2跟钢管横杆上的控制线的偏移。 监测数据比较：在高支架搭设完毕后未有施工荷载时进行第一次水平位移、沉降变形测量，该数据为基准数据。模板钢筋施工过程中、施工完毕后砼浇筑前、砼浇筑过程中分别对监控点进行水平位移、沉降变形测量，对比基准数据，看有无水平位移、沉降变形。监测数据进行整理并形成监控记录。（五）应急救援预案1、应急小组机构及职责（同安全管理组织机构）2、应急救援物资：（1）施工现场配备必须的医疗救急用品如：救急包、绷带、夹板、担架等。（2）现场须设置救急车辆一台。3、应急响应管理人员及参与救护的人员需掌握急救的基本知识。在浇筑过程中安排专人对高支模架体进行监控，发现有杆件或架体变形异常或扣件断裂时应立即停止砼浇筑，撤离操作人员，并采取相应的加固措施。模板支撑架发生意外跨塌时,最先发现险情者要大声喊叫,叫明某地点或某部位发生跨塌,以利受影响区域人员尽快撒离,同时报告应急小组负责人。（1）、急救小组组长或副组长负责现场总指挥组织抢险,应准确判断险情，安全有序的组织抢险营救，险情较大时应及时向110、119、120求助。（2）、切断险情区内电源，如有人员受困,首先抢救受困人员,同时用钢管加固相邻受影响的支撑架体,防止联动跨塌。（3）、拉出险情区警戒线,严禁无关人员进入或围观,同时疏通交通,安排专人接引110、119、120抢险救援人员进入现场抢救和接引上级部门人员。（4）在抢救伤员和进行排险工作时,一定不要招致险情的扩大.应急小组负责人到场后,立即向其汇报。（5）、应急小组负责人到场后,应迅速了解情况和指挥落实上报、抢救、排除、保护等4项工作的进行，应保持头脑冷静,尽量避免或减少指挥的失误。（6）、抢救伤员、排除险情和制止事故蔓延的工作必须在统一指挥下进行.进行时应对可能引起的新的危险做出防护安排,必须采取“先保险而后抢救排险”的严格要求和作法,以确保抢救和排险人员的安全。六、劳动力计划（安全管理人员、特种作业人员配置）高支模系统搭设及拆除期间内，由项目专职安全管理人员（3人）和安全协管员（每个班组2人）负责全程监督检查与监控工作，严格按施工方案进行检查与验收，发现隐患及时整改纠正。施工过程中由架工进行高支架的搭设，模板工负责模板的安装施工，根据该高支架的工程特点，每栋配置架工40人，模板工60人进行该高支模施工，搭设高大模板支撑架体的作业人员必须由取得脚手架特种作业操作资格证书的并具有实际施工经验的架工进行，其它相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。七、计算书及相关图计算书1 ： 扣件钢管楼板模板支架计算书（高度13.70m）部位：8轴18轴与E轴G轴计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13.7m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.35)+1.403.00=8.234kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.403.00=7.006kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.9。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 =0.9(25.1000.1201.000+0.3501.000)=3.026kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+3.000)1.000=2.700kN/m板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100.001.201.20/6 = 24.00cm3I = 100.001.201.201.20/12 = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.026+1.402.700)0.2500.250=0.046kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04610001000/24000=1.930N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.026+1.42.700)0.250=1.112kN 截面抗剪强度T=31112.0/(21000.00012.000)=0.139N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0262504/(1006000144000)=0.093m面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3501.200)=3.631kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.250+0.0801.203.6310.2500.250=0.179kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 024000=7.470N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)0.250=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 =0.9(1.200.753+1.200.088)=0.908kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+0.908)0.500=0.927kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 0.926/0.500=1.853kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.850.500.50=0.058kN.m最大剪力 Q=0.50.5001.853=0.463kN 最大支座力 N=1.00.5001.853=0.926kN木方的截面力学参数为 W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3；I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.058106/67687.5=0.86N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3463/(24595)=0.163N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.756kN/m最大变形 v =5/3.840.756500.04/(1009000.003215156.0)=0.021mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2501.400.92.50.500+0.1250.9070.5000.500=0.422kN.m抗弯计算强度 f=0.422106/67687.5=6.24N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.347kN.m最大变形 vmax=0.463mm最大支座力 Qmax=4.053kN抗弯计算强度 f=0.347106/4372.0=79.46N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!纵向支撑钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.709kN.m最大变形 vmax=0.886mm最大支座力 Qmax=8.714kN抗弯计算强度 f=0.709106/4372.0=162.23N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.71kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.13113.700=1.788kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.635kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(3.000+0.000)1.0001.000=2.700kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.34kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A立杆净截面面积，A=4.107cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.11m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.110=1.720m； 由长细比，为1720/16.0=108 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.537；经计算得到=9342/(0.537411)=42.322N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.1401.075=0.245kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2451.0001.5001.500/10=0.063kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.635+0.91.42.700+0.90.91.40.063/1.000=9.035kN经计算得到=9035/(0.537411)+63000/4372=55.235N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!计算书2 扣件钢管楼板模板支架计算书（高度20m）部位：下沉式广场处14.1m标高楼板计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为20.0m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.35)+1.404.00=9.634kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.404.00=7.986kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.9。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1201.000+0.3501.000)=3.026kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+4.000)1.000=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.201.20/6 = 24.00cm3； I = 100.001.201.201.20/12 = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.026+1.403.600)0.2500.250=0.054kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/24000=2.258N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.026+1.43.600)0.250=1.301kN截面抗剪强度计算值 T=31301.0/(21000.00012.000)=0.163N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0262504/(1006000144000)=0.093mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3501.200)=3.631kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算M = 0.2000.91.402.50.250+0.0801.203.6310.2500.250=0.179kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 024000=7.470N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.250=1.000kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.088)=0.908kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.000=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+0.908)0.500=1.084kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.084/0.500=2.168kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1252.170.500.50=0.068kN.m最大剪力 Q=0.50.5002.168=0.542kN最大支座力 N=1.00.5002.168=1.084kN木方的截面力学参数为 W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3；I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.068106/67687.5=1.00N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3542/(24595)=0.190N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.75