风力机空气动力学.pptVIP

华北电力大学,风力机空气动力学,1,主要内容,概述基本理论风力机的空气动力设计风力机性能风电场中的空气动力学问题计算流体力学在风力机和风电场分析和设计中的应用,华北电力大学,风力机空气动力学,2,4：风力机空气动力学4-1：概述,研究背景能源问题风能：人类最古老能源新能源、可再生能源我国丰富的风资源与政府的大力支持风能是有很强综合性的技术学科,华北电力大学,风力机空气动力学,3,4-1：概述,研究内容风力机空气动力模型；风力机翼型空气动力特性；风力机叶片空气动力设计；风力机风轮性能计算；风力机空气动力载荷计算；风力机气动弹性稳定性和动力响应；风力机空气动力噪声和风力机在风电场中的布置等。研究方法理论计算：工程计算方法和数值计算方法风洞试验风场测试,华北电力大学,风力机空气动力学,4,4-1：概述,华北电力大学,风力机空气动力学,5,4-1：概述,叶片,塔架,机舱,轮毂,尾舵调向/风向标,低速轴增速器高速轴发电机停车制动器,华北电力大学,风力机空气动力学,6,4-1：概述,华北电力大学,风力机空气动力学,7,4：风力机空气动力学4-2：基础理论,动量理论尾流不旋转的动量理论风轮尾流旋转时的动量理论叶素理论动量叶素理论涡流理论,华北电力大学,风力机空气动力学,8,4-2：基础理论,动量理论用来描述作用在风轮上的力与来流速度之间的关系，回答风轮究竟能从风的动能中转换成多少机械能。风轮尾流不旋转的动量理论研究不考虑风轮尾流旋转时的理想情况假设：气流是不可压缩的均匀定常流；风轮简化成一个桨盘；桨盘上没有摩擦力；风轮流动模型简化成一个单元流管；风轮前后远方的气流静压相等；轴向力（推力）沿桨盘均匀分布。图-风轮流动的单元流管模型,华北电力大学,风力机空气动力学,9,3-2：基础理论,假设来自远前方的流管，在叶轮激盘处恰与激盘外径相切，并伸向下游，如此建立控制体。应用一维动量方程得单位时间流经风轮的空气风轮处的质量流量：，那么,激盘前后区域应用伯努利方程由假设知，则根据动量理论得,华北电力大学,风力机空气动力学,10,4-2：基础理论,由于受风轮的阻挡，风流向风轮时速度减小。定义轴向诱导因子和轴向诱导速度风轮尾流处的轴向诱导速度是风轮处的二倍。如果风轮吸收风的全部能量，即而实际情况下，风轮仅能吸收部分能量，因此。,华北电力大学,风力机空气动力学,11,4-2：基础理论,根据能量方程，风轮吸收的能量（风轮轴功率P）等于风轮前后气流动能之差（据假设流动前后静压不变)代入得出,华北电力大学,风力机空气动力学,12,4-2：基础理论,定义风轮功率系数/风轮风能利用系数为因此，当时，风轮功率系数最大:贝兹(Betz)极限即在理想情况下，风轮最多能吸收59.3%的风的动能。对应于最大值，有,华北电力大学,风力机空气动力学,13,4-2：基础理论,风轮附近速度和压力的变化规律风力平面处的风速总比来流小（风轮吸收了功率）本模型假设尾迹不旋转，意味着在转动尾迹的动能中没有能量损失。实际上肯定是有损失的。即使对最佳设计的风轮也不可能系数60的风动能。,华北电力大学,风力机空气动力学,14,4-2：基础理论,为什么风力机尾迹的流管是扩张的？由质量守恒方程以及可得对于最大功率情况，有,华北电力大学,风力机空气动力学,15,4-2：基础理论,实验表明，由前面理想风力机假设所得到的功率系数和推力系数只在约a0.38时，第步中由代替葛劳渥特（Glarert）修正方法(GlauertH.1935)当a0.2时，第步中由代替，其中,华北电力大学,风力机空气动力学,36,4-2：基础理论,这里计算上述轴向诱导因子a和周向诱导因子b时，都假设风轮的锥角为零。当风轮的锥角不为零时需化为如果考虑普朗特叶尖损失修正因子，则用其中,华北电力大学,风力机空气动力学,37,4-2：基础理论,涡流理论叶片静止时，据赫姆霍兹定理，叶片附着涡和后缘尾涡组成马蹄涡系。简化后，将叶片分成无限多沿展向宽度很小的微段。若假设每个微段上的环量沿展向是个常量，则可用在每个微段上布置的马蹄涡系来代替风轮叶片。若考虑环量沿弦向的变化，认为每个微段上的马蹄涡系由许多个等强度马蹄涡组成。沿叶片展向，每个微段马蹄涡系的附着涡总强度等于绕该微段叶片的环量；而从后缘拖出的尾涡强度是相邻两微段叶片环量之差（每个微段的尾涡都与相邻微段的尾涡重合，且方向相反）。,华北电力大学,风力机空气动力学,38,4-2：基础理论,对长度较大的风轮叶片，则可以简化成用一个位于1/4弦线变强度的附着涡线和从附着涡向下游拖出的尾涡系来代替。尾涡系由许多个与轴线平行的直涡线所组成。当叶片旋转时，从后缘拖出的尾涡系将变成一个由螺旋形涡面组成的复杂涡系。而且随着涡与涡之间的相互干扰，该涡系不断变形。图为一个两叶片水平轴风力机叶片旋转时沿展向等环量分布的涡系。它由附着涡、叶尖螺旋形自由涡和叶根中心涡三部份组成。,华北电力大学,风力机空气动力学,39,4-2：基础理论,为了预测风力机风轮的性能，针对尾涡系又发展了不同的尾涡模型。1）刚性尾涡模型模型假设：叶片数无限多，且实度一定，从而叶片尖部后缘拖出的尾涡形成一个管状的螺旋形涡面。假设该管状涡直径不变，即形成一个圆柱状的螺旋形涡面，又称为柱涡。叶片根部接近风轮旋转轴，从旋转叶片根部后缘拖出的尾涡认为形成一个绕风轮旋转轴旋转的中心涡。,华北电力大学,风力机空气动力学,40,4-2：基础理论,模型结果：转矩功率功率系数与不考虑尾流的动量理论相比，由于风轮尾流旋转需要消耗一部分能量，来平衡旋转流动产生的离心力所引起的压力梯度而造成的静压损失。由于风轮旋转时，流经风轮旋转面各点的速度是不均匀的，因此，风力机叶片附着涡的强度沿叶片展向和叶片方位角都有变化。于是，刚性尾涡模型不足以完全描述尾涡的几何形态，需要发展半刚性尾涡模型和自由尾涡模型。,华北电力大学,风力机空气动力学,41,4-2：基础理论,2）半刚性尾涡模型模型的两个组成部分：附着环量沿展向变化产生的尾随涡；附着环量沿方位角变化产生的脱落尾涡。模型的三个组成区域：近尾涡区、中间尾涡区和远尾涡区，它们随旋转频率呈周期性变化。,华北电力大学,风力机空气动力学,42,4-2：基础理论,3）两种尾涡模型比较图为采用两种尾涡模型计算的轴向诱导因子沿展向的分布曲线。可知半刚性尾涡模型计算的轴向诱导因子值沿叶片展向是变化的，趋于合理。,华北电力大学,风力机空气动力学,43,4：风力机空气动力学4-3：风力机空气动力设计,风力机几何参数叶片几何参数风轮几何参数风力机空气动力设计参数风力机翼型风力机叶片气动外形设计,华北电力大学,风力机空气动力学,44,4-3：风力机空气动力设计,风力机几何参数叶片几何参数风轮叶片的平面形状一般为梯形，叶片主要几何参数为：叶片长度叶片展向方向上的最大长度，用L表示。叶片弦长叶片各剖面处翼型的弦长，用c来表示。叶片弦长沿展向变化，叶片根部剖面的翼弦称翼根弦，用cr表示，叶片梢部剖面的翼弦称翼梢弦，用ct表示。,华北电力大学,风力机空气动力学,45,4-3：风力机空气动力设计,叶片面积通常指叶片无扭角时在风轮旋转平面上的投影面积叶片平均几何弦长叶片面积与叶片长度的比值，即叶片桨距角通常指叶片尖部剖面的翼弦与旋转平面之间的夹角，用表示；叶片各剖面的桨距角是叶片尖部剖面的桨距角与叶片各剖面的几何扭角之和。叶片扭角通常指叶片的几何扭角。它是叶片尖部桨矩角为零情况下，叶片各剖面的翼弦与风轮旋转平面之间的夹角。叶片扭角沿展向变化，叶片梢部的扭角比根部小。叶片转轴通常位于叶片各剖面的0.250.35翼弦处，与各剖面气动中心的连线重合或尽量接近，以减少作用在转轴上的转矩。,华北电力大学,风力机空气动力学,46,4-3：风力机空气动力设计,风轮几何参数风轮由叶片和轮毂组成，主要几何参数为：风轮叶片数组成风轮的叶片个数，用B表示。风轮直径风轮旋转时的风轮外圆直径，用D表示。风轮面积一般指风轮扫掠面积。风轮锥角指叶片与旋转轴垂直的平面的夹角，用表示。其作用是在风轮运行状态下，减少离心力引起的叶片弯曲应力以及防止叶片梢部与塔架碰撞。,华北电力大学,风力机空气动力学,47,4-3：风力机空气动力设计,风轮仰角风轮旋转轴与水平面的夹角，用表示。其作用是防止叶片梢部与塔架碰撞。风轮实度风轮叶片面积与风轮扫掠面积的比值，风轮高度风轮高度是指风轮轮毂中心的离地高度，用Hh表示。,华北电力大学,风力机空气动力学,48,4-3：风力机空气动力设计,风力机的特性曲线风力机几何参数风力机空气动力设计参数叶片数风轮直径额定风速叶尖速比风轮转速塔架高度风力机翼型风力机叶片气动外形设计,华北电力大学,风力机空气动力学,49,风力机的特性曲线一个风力机可主要由三个量：功率、扭矩和推力表示功率确定风轮所能吸收的能量；扭矩确定了齿轮箱的尺度，并与驱动发电机所需的力矩相吻合；推力要影响塔架的结构设计。通常把它们表示成无量纲的形式如果假设转子叶片的空气动力性能不变，那么风轮的空气动力性能就只与尖速比有关。,华北电力大学,风力机空气动力学,50,Cpl曲线例如，一个三叶片风轮最大的Cp值只有0.47(尖速比7).这是由于阻力和叶尖损失等在小尖速比时，小的Cp是由于失速,损失对性能的影响,华北电力大学,风力机空气动力学,51,叶轮实度的影响小的实度在大的尖速比区间内产生宽扩平坦Cp，但最大Cp值大的实度产生窄的性能曲线，尖的峰值区使得风力机对尖速比的变化非常敏感。如果实度太大，最大Cp值反而会减少。最优的实度显然是三叶片风轮,华北电力大学,风力机空气动力学,52,CQl曲线（扭矩）用Cp除以转速可以得到；对带齿轮箱的机组有用。扭矩随着实度的增加而增加对于先进的高速风力机，为了减少齿轮箱的花费，期望尽可能地降低扭矩.由失速引起的峰值处的尖速比，比功率曲线的峰值处的尖速比较小。,华北电力大学,风力机空气动力学,53,CTl曲线（推力）一般地，作用在风轮上的的推力随着实度的增加而增加.,华北电力大学,风力机空气动力学,54,风力机总效率机械效率，包括电效率,华北电力大学,风力机空气动力学,55,4-3：风力机空气动力设计,风力机空气动力设计参数风力机设计是一项综合性的工程设计，包括既独立又相互联系的几个方面：空气动力设计：确定风轮叶片的几何外形，给出叶片弦长、几何扭角和剖面相对厚度沿展向的分布，以保证风轮有较高的功率系数。结构设计控制系统设计等在进行风轮空气动力设计时，必须先选定下列技术参数：叶片数选择风轮叶片数时要考虑风力机性能和载荷、风轮和传动系统的成本、风力机气动噪声及景观效果等因素。目前，水平轴风力发电机组的风轮叶片一般是2片或3片，其中3片占多数。,华北电力大学,风力机空气动力学,56,4-3：风力机空气动力设计,叶片数的影响：对风力机性能的影响：叶片几何外形相同时，两者的最大功率系数基本相同，但两叶片风轮最大功率系数对应的叶尖速比较高。对风力机载荷的影响：当风轮直径和风轮旋转速度相同时，对刚性轮毂来说，作用在两叶片风轮的脉动载荷要大于三叶片。因而在两叶片风轮设计上常采用翘板式轮毂，以降低叶片根部的挥舞弯曲力矩。另外，实际运行时，两叶片风轮的旋转速度要大于三叶片风轮，因此，在相同风轮直径时，由于作用在风轮上的脉动载荷引起的风轮轴向力（推力）的周期变化要大一些。对风轮叶片空气动力噪声的影响：两叶片风轮的旋转速度大于三叶片风轮，对噪声控制不利。从景观角度考虑：从外形整体对称性、旋转速度角度考虑，三叶片风轮更为大众接受。两叶片风轮的制造成本较之三叶片有所降低，但也会带来很多不利的因素，因此，在选择风轮叶片数时要综合考虑。,华北电力大学,风力机空气动力学,57,4-3：风力机空气动力设计,风轮直径决定于风力机的额定功率，还与风力机运行地区的海拔高度、风轮功率系数、传动系统及发电机效率等因素有关。风力机设计时，首先通过计算选定一个风轮直径其中：P：风力机输出功率；：空气密度，一般取1.225kg/m3；：风力机额定风速；D：风轮直径；CP：风轮功率系数，一般取0.430.45；1：传动系统效率，一般取0.92；2：发电机效率，一般取0.95。,华北电力大学,风力机空气动力学,58,4-3：风力机空气动力设计,由大型风力发电机组风轮扫掠面积与额定功率关系的经验曲线图可知：每平方米风轮扫掠面积产生的额定功率为405W/m2，可以作为风力机设计时确定风轮直径的一个参考。目前已有一些风轮叶片制造公司，如丹麦LM公司。可根据市场需求，提供不同风力机功率等级和不同地区风况的风轮叶片的系列产品，可在风力机设计时参考选用，以确定风轮的直径。,华北电力大学,风力机空气动力学,59,4-3：风力机空气动力设计,额定风速与风力机运行地区的年平均风速以及风速分布状况直接相关。从额定功率角度考虑：一般变桨距风力发电机组的额定风速与年平均风速之比为1.70左右；定桨距风力发电机组，达到相同额定功率的风速要高一些，其额定风速与年平均风速之比为2.0以上。叶尖速比它是风力机叶片设计时的重要参数。不仅影响叶片空气动力性能，而且与风力机其他特性有关。现代风力机希望叶尖速比尽量大一些，即使风轮转速增加，使得：齿轮箱增速比减少，使齿轮箱的研制变得容易一些；风轮产生相同功率时的转矩小一些，相应可以减轻主轴和发电机的重量；风轮实度减小，叶片材料减少，成本降低。对于风力机，一般选4l15%的厚翼型上。混和分离：同时发生前缘分离和后缘分离。一般出现在厚翼型，低雷诺数情况下，与混合分离没有严格的界限。(c)深失速区：迎角范围约从30至90,华北电力大学,风力机空气动力学,71,4-3：风力机空气动力设计,需指出：边界层的分离一旦引起翼型失速后，即使马上回复到失速前的迎角，翼型边界层也不会马上再附，回复到分离前的流动状态，即流动迟滞现象。其中以薄翼型失速、前缘分离最为明显。影响翼型失速特性的因素有翼型的几何外形（主要是前缘形状和相对厚度）、迎角、雷诺数等。对一个给定的翼型，雷诺数的影响很明显.,华北电力大学,风力机空气动力学,72,4-3：风力机空气动力设计,在对150个NACA系列翼型失速特性的研究基础上总结出的分离类型的判别准则图：,华北电力大学,风力机空气动力学,73,4-3：风力机空气动力设计,2）阻力特性可以用翼型阻力系数Cd随迎角变化的阻力曲线，或者翼型阻力系数随翼型的升力系数变化的极曲线来表示。翼型阻力包括摩擦阻力和压差阻力:附着流区，阻力主要是摩擦阻力，阻力系数随迎角增加缓慢增大；气流发生分离后，阻力主要是压差阻力，阻力系数随迎角增加迅速增大；当迎角增加到90时，阻力特性和平板相类似，阻力系数接近于2.0。3）俯仰力矩特性可以用翼型俯仰力矩系数Cm随迎角变化的力矩曲线，或者翼型俯仰力矩系数随翼型的升力系数变化的力矩曲线来表示。,华北电力大学,风力机空气动力学,74,4-3：风力机空气动力设计,俯仰力矩的参考中心一般取在距前缘1/4弦长处。对变桨距风轮叶片，由于其设计时，一般取转轴为叶片各剖面0.250.35弦点的连线附近，来减少变距时的操纵力矩。因此,俯仰力矩特性对变桨距叶片很重要。俯仰力矩曲线在附着流区呈线性变化，绕气动中心/焦点的力矩系数保持不变；气流发生分离后，俯仰力矩系数随迎角的变化不再保持线性关系。,华北电力大学,风力机空气动力学,75,4-3：风力机空气动力设计,翼型几何参数对翼型空气动力特性的影响1）前缘半径的影响它对翼型的最大升力系数有重要影响。由雷诺数为9106下，NACA对称翼型的最大升力系数Clmax变化图可知：前缘半径较大时，翼型有更高的最大升力系数。该图也说明：当最大厚度位置靠前时，最大升力系数更大。,华北电力大学,风力机空气动力学,76,4-3：风力机空气动力设计,2）相对厚度的影响相对厚度对升力系数影响：见NACA系列翼型和NASALS系列翼型相对厚度对翼型最大升力系数Clmax的影响图。t1215%:L值最大同一翼型系列中，当相对厚度增加时，将使最小阻力增大。另外，最大厚度的位置靠后时，可以减小最小阻力。相对厚度对俯仰力矩系数的影响很小。3）弯度的影响一般情况下，增加弯度可以增大翼型的最大升力系数Clmax，特别是对前缘钝度较小和较薄的翼型尤为明显。另外，当最大弯度的位置靠前时，最大升力系数较大。,华北电力大学,风力机空气动力学,77,4-3：风力机空气动力设计,翼型表面粗糙度对翼型空气动力特性影响由于受到沙尘、油污和雨滴的浸蚀，使风力机叶片表面，特别是前缘变得粗糙。而翼型表面粗糙度，特别是前缘粗糙度对翼型空气动力特性有重要影响：使边界层转捩位置前移，转捩后边界层厚度增厚，减少了翼型的弯度，从而减小最大升力系数；使层流边界层转捩成湍流边界层，使摩擦阻力增加。另外，当在翼型的适当位置，如在翼型下表面后缘贴粗糙带时，则可以增大升阻比。,华北电力大学,风力机空气动力学,78,4-3：风力机空气动力设计,翼型表面结冰对翼型空气动力特性影响风力机在冬季寒冷地区运行时，当低温的小水滴碰撞风轮叶片，在风轮叶片上会生成霜冰或光冰，使风轮叶片剖面形状改变。当翼型表面生成霜冰时，虽然霜冰增加了风力轮叶片的表面粗糙度，但是由于霜冰形成非常流线型的形状，因此，对翼型空气动力特性影响较小。当翼型表面生成光冰时，则叶片前缘的形状发生改变，由于在光冰角状物后要发生分离，这时，叶片上的升力减小，阻力增大，焦点位置也发生改变。这样，不但影响风力机的功率输出，还影响风力机的控制，严重时会造成风力机损坏。,华北电力大学,风力机空气动力学,79,4-3：风力机空气动力设计,雷诺数对翼型空气动力特性影响雷诺数的大小会改变翼型边界层的状态，影响流动分离，从而改变翼型的空气动力特性，特别是对翼型最大升力系数的影响尤为明显。当雷诺数较小时，由于前缘分离气泡的存在、发展和破裂对雷诺数非常敏感，因此，使最大升力系数随雷诺数的变化规律有不确定性；当雷诺数较大时，翼型失速的迎角随雷诺数增加而增加，翼型最大升力系数也相应增大；当雷诺数Re6106后，翼型失速迎角和最大升力系数随雷诺数的变化就趋于平缓。,华北电力大学,风力机空气动力学,80,4-3：风力机空气动力设计,雷诺数对翼型最小阻力系数也有影响：小迎角下，雷诺数增加使翼型推迟层流分离，减小摩擦阻力；而压差阻力也随其增加而减小，因此，翼型最小阻力系数相应减小（小迎角下翼型阻力主要取决于摩擦阻力，其大小与转捩点位置有关）。需指出：雷诺数对翼型空气动力特性的影响与翼型几何特性、表面粗糙度和来流湍流度等有关，因此，对于每种翼型都要通过风洞试验来获取准确的空气动力系数。翼型修型1）厚度修型一般用于增大翼型厚度，而保持翼型弦长和弯度/中弧线不变。厚度改型系数，其中为原翼型相对厚度，为改型后翼型相对厚度。,华北电力大学,风力机空气动力学,81,4-3：风力机空气动力设计,为保持中弧线不变，改型后翼型坐标为其中：为改型和原型上翼面坐标，分别为二者的下翼面坐标，为翼型中弧线坐标，为原翼型厚度。增大翼型厚度修型后，一般改型与原型的翼型空气动力特性变化较小。但减小翼型厚度，当厚度改型系数kt很小时，翼型下表面会出现凹形，使翼型空气动力特性发生较大变化。,华北电力大学,风力机空气动力学,82,4-3：风力机空气动力设计,2)弯度修型一般用于改变翼型弯度，保持翼型厚度不变。弯度改型系数为，其中为原型相对弯度，为改型相对弯度。改型后翼型上下翼面坐标为，其中3)弯度和厚度同时修型一般用于同时减小翼型厚度和翼型弯度。若厚度改型系数为kt，弯度改型系数为kf。则改型后的上下翼面坐标为，其中,华北电力大学,风力机空气动力学,83,4-3：风力机空气动力设计,4）弦长修型局部加长方法：将加长部分的x坐标乘以一个比例因子即可。这种方法不仅适用于翼型前部，同样适用于翼型中段和后段，亦可用于翼型局部缩短。5）前缘半径修型将原型前缘半径加在最大厚度点之前的某一部位，与原翼型表面光滑过渡而形成新翼型。这样翼型前缘比较丰满，使最大升力系数增加，失速特性亦得到了改善。这种方法也可以用于减小前缘半径。在翼型选用和设计时，除考虑气动性能外，还要考虑强度，刚度、重量、材料、成本、使用和维修等多种因素。只有全面的综合分析，才能选择出最佳的设计方案。,华北电力大学,风力机空气动力学,84,4-：风力机性能,NACA0012翼型动态失速特性法向力特性和俯仰力矩特性上图说明：出现动态失速后，翼型并不是在迎角小于动态失速迎角后立即恢复到静态失速时的流场，而是对迎角的反应有一个迟滞，即在空气动力特性曲线上表现为一个迟滞现象。,华北电力大学,风力机空气动力学,85,4-：风力机性能,实验中，一般情况动态失速效应将随着折算频率、初始迎角和迎角变化的幅值的增大而增强；而随雷诺数增大而减弱。下图说明：在失速区存在明显的动态失速迟滞现象.DANWIN200kW风力发电机组功率曲线（瑞典航空研究院FFA提供）,华北电力大学,风力机空气动力学,86,3-3：风力机空气动力设计,风力机几何参数风力机空气动力设计参数风力机翼型风力机设计风力机工程设计方法设计参数设计方法风力机叶片气动外形设计翼型选择和布置设计方法外形调整,华北电力大学,风力机空气动力学,87,3-3：风力机空气动力设计,风力机工程设计方法1）设计参数风力机型式（上风向或下风向，定桨距或变桨距）；叶片数；额定风速；额定功率；切入风速；切出风速；风轮转速；风轮直径；风轮倾角；叶片锥角；,风轮旋转方向；轮毂直径；轮毂高度；轮毂与叶片连接处至轮毂中心的距离；风轮功率系数；发电机效率；传动系统效率等。,华北电力大学,风力机空气动力学,88,3-3：风力机空气动力设计,2）设计方法基本理论叶片上作用的轴向和切向分力为,升阻比作用在叶片上的有用功为,输入功为结合,浆叶效率：,华北电力大学,风力机空气动力学,89,3-3：风力机空气动力设计,因此，随叶尖速比l增大，效率h先增大而后减小，存在lopt。再由风力机功率由此得出的关系曲线称为“风力机空气动力特性曲线”，通常由模型试验或者理论计算得到，为风力机设计最重要的依据。,华北电力大学,风力机空气动力学,90,3-3：风力机空气动力设计,风力机工程设计方法在风力机工程设计中要用到以下公式：风力机功率：(1)风轮半径：(2)叶尖速比：(3)风力机转速：(4)空气密度可由不同海拔高度的空气密度表查得。,华北电力大学,风力机空气动力学,91,3-3：风力机空气动力设计,例1：已知设计风速13m/s和风轮的高速（CP-）特性曲线，风场风密度取设计一台1500kW风力机r=1.21kg/m3。按最佳风能利用系数设计，取三叶片。由图查得对应lopt=5.8的风能利用系数Cp0.44，由(3)可得风轮半径,华北电力大学,风力机空气动力学,92,3-3：风力机空气动力设计,风轮直径D2R57.14m由风力机转速公式(4)得例2S70/1500kW型风力机的设计风速13m/s，额定功率1500kW，风轮直径D=70m，设计转速14.8r/min，风场风密度r=1.21kg/m3.核算：叶尖速比风能利用系数小于最佳lopt=5.8和最大风能利用系数Cp0.44，风能没有得到高效利用。,华北电力大学,风力机空气动力学,93,3-3：风力机空气动力设计,优化设计：根据最佳lopt=5.8，设计改进型风轮转速。风力机转速：改进后风力机功率：使同样风速下，比原设计方案的功率增大了1.5倍。(2250/1500=1.5)小结：给定设计风速和风力机的特性曲线以及风场风密度情况，查特性曲线图得知lopt和风能利用系数Cp，进而可以求得风轮半径及风力机转速；对已经完成设计的风力机首先核算起设计尖速比和风能利用系数是否达到最优，若否则按照lopt和最大风能利用系数Cp重新计算。,华北电力大学,风力机空气动力学,94,3-3：风力机空气动力设计,风力机模化设计方法（1）模型机和特性模化设计应有一系列模型风力机和相应的风能利用系数Cp特性曲线：（2）风力机模化设计已知设计风速V1和风场的空气密度r，用模化设计方法设计一台功率为P的风力机的设计步骤为,华北电力大学,风力机空气动力学,95,3-3：风力机空气动力设计,选取模型风力机，得到它的高速特性图。实物风力机风轮直径计算：由风力机优化设计方法，选择最优工况点lopt和Cpmax，得到实物风力机的风轮直径，风力机转速。实物风力机尺寸设计：实物风力机尺寸按照几何模化比mL，由模型风力机尺寸得出几何模化比以及实物风力机尺寸分别为,华北电力大学,风力机空气动力学,96,3-3：风力机空气动力设计,风力机叶片气动外形设计设计任务根据风力机总体设计技术指标，确定风力机叶片的几何外形，包括叶片扭角、弦长和相对厚度沿展向的分布。（变桨距叶片需设计桨距中心位置和桨距角随风速变化的规律）翼型选择和布置翼型选择和翼型沿展向分布的初步布置是风力机叶片气动外形设计时首先要解决的关键问题。要根据风力机叶片空气动力特性、结构特性和空间利用等方面的综合因素来选择翼型，并沿展向进行合理配置。,华北电力大学,风力机空气动力学,97,3-3：风力机空气动力设计,1）翼型选择目前用于风力机叶片的翼型有两类：航空翼型和它的修型水平轴风力机目前采用：NACA230系列、NACA44系列、NACA63-2系列、NASALS系列和FX系列等，其相对厚度在12%28%。其中，NACA63-2系列是一种高升力、受表面粗糙度的影响较小翼型，目前使用较多。垂直轴风力机中一般采用NACA00系列对称翼型，其相对厚度在12%15%。风力机翼型根据风力机性能的需要，风力机翼型一般应要求在分离区内有稳定的最大升力系数，有大的升阻比，表面粗糙度对翼型空气动力特性影响小等特性。美国NRELS系列、瑞典FFA-W系列、荷兰DU系列等。,华北电力大学,风力机空气动力学,98,3-3：风力机空气动力设计,由NRELS系列翼型的几何外形(a)和空气动力特性图(b,c)可知：该系列翼型有较好的空气动力特性。为了满足定桨距失速叶片控制功率输出的需要，其最大升力系数小而且对表面粗糙度不敏感。对采用NACA44系列翼型和NRELS系列翼型组成的两组风轮叶片进行了性能对比试验结果显示，采用NRELS翼型可减少叶片表面粗糙度对功率输出的影响，并在低风速和中等风速下，改善叶片的空气动力性能，使全年功率输出增加。,华北电力大学,风力机空气动力学,99,3-3：风力机空气动力设计,2）翼型布置一般，风力机叶片约75%展长的剖面附近是产生功率的中心区域，从此处到叶尖范围内的翼型配置应具有：相对高的升阻比，以获取最大的功率系数；限制其最大升力系数，以保证定桨距失速叶片可靠地进行失速控制，特别是在低风速区；表面粗糙度对翼型失速的影响小，以确保失速控制特性保持不变；足够的相对厚度，以保持应有的结构刚度和重量。从风力机叶片根部（r/R=0.30）附近和尖部（r/R=0.95）附近布置的翼型要求：具有好的空气动力特性从叶片根部到尖部空气动力特性是连续变化的。从结构强度和刚度考虑，根部配置的翼型厚度要大，可以有高的最大升力系数；而尖部翼型的相对厚度要小，最小阻力系数和最大升力系数都小。,华北电力大学,风力机空气动力学,100,3-3：风力机空气动力设计,设计方法目前主要采用动量叶素理论对风力机叶片气动外形进行优化设计。1）数学模型优化设计为具有非线性约束的单目标最优化问题。设计时约束条件为不等式约束，可以采用复合形法进行最优化设计，它具有收敛较快的特点。数学模型为minf(x)，xxd,xu约束条件为SidSiSiu（i=1，2，）其中：xd为设计变量下限，xu为设计变量上限。2）设计变量沿叶片展向变化的剖面弦长c、相对厚度和几何扭角。,华北电力大学,风力机空气动力学,101,3-3：风力机空气动力设计,3）目标函数定桨距风力机：采用给定风力机风轮直径和转速，且叶尖桨距角为零度时的风力机年平均输出功率作为设计目标：fw(V)威布尔分布密度函数；Pe风力机输出功率；V风速；Vin切入风速；变桨距风力机：Vout切出风速。采用给定风力机风轮直径和转速，且叶尖桨距角为零度、风速为设计风速时的风轮功率系数作为设计目标：,华北电力大学,风力机空气动力学,102,3-3：风力机空气动力设计,4）约束条件结构约束包括：对叶片局部几何参数的约束，如对带有可转动叶尖扰流器的风力机叶片，在分离面处的叶片厚度要根据结构设计的要求给出限制值；对叶片沿展向几个控制剖面处的几何参数如弦长、厚度和扭角，可参照同类产品的数据进行约束，给出限制值。性能约束包括：在额定风速时达到额定功率；对定桨距风力机，要求在所有情况下，风力机输出功率不能大于最大功率等。5）初始值根据设计者的经验和风力机数据库对设计变量给出初始值，以加速优化设计时的收敛过程，,华北电力大学,风力机空气动力学,103,3-3：风力机空气动力设计,外形调整根据风力机叶片结构强度、刚度和稳定性的要求以及制造工艺和成本的要求，对优化设计后的风力机叶片外形进行适当的调整。如对弦长沿展向的分布进行线性化处理、对叶片尖部形状和叶片后缘的厚度地调整等。图为1.5MW变速恒频型风力发电机组叶片经优化设计后的扭角、弦长和相对厚度沿展向的分布曲线。,华北电力大学,风力机空气动力学,104,3：风力机空气动力学-：风力机性能,风力机基本性能风力机叶片三维效应叶片动态失速,华北电力大学,风力机空气动力学,105,-：风力机性能,风力机基本性能性能计算方法主要采用动量叶素理论,可得,风力机性能一般用以下参数给出：式中A风轮扫掠面积；R风轮半径；V来流风速,华北电力大学,风力机空气动力学,106,-：风力机性能,风轮功率特性风轮功率特性直接影响风力机的输出功率大小。一般用风轮功率系数随叶尖速比的变化曲线（CP-曲线）和风轮功率系数随风速的变化曲线（CP-V）来表示。下面用CP-曲线介绍几种影响因素:风轮实度影响风轮实度低（叶片数少）时,最大功率系数CPmax值较小;风轮实度增加，对应CPmax值的变小；风轮实度太高时,CPmax值减小;最佳的风轮实度是两叶片或三叶片风轮.不同风轮实度时的风轮功率系数,华北电力大学,风力机空气动力学,107,-：风力机性能,风轮偏航角影响有偏航角时，由于垂直于风轮的来流速度减小，使CP减小，当偏航角在15时，CP约减小10%;偏航角越大，CP减小越多.不同风轮偏航角时的风轮功率系数叶片桨距角（安装角）影响不同叶片桨距角时，CP发生变化。不同叶片桨距角时的风轮功率系数,华北电力大学,风力机空气动力学,108,-：风力机性能,中心体影响指位于风轮前的轮毂整流罩和位于风轮后的机舱。小型风力机要尽量减少中心体的尺寸，以减小对风轮叶片根部的流动影响；大型风力机一般不考虑这种影响。风轮转矩特性为风力机传动系统和发电机设计时提供转矩。通常用风轮转矩系数随叶尖速比的变化曲线CM-表示。其影响因素为：风轮实度影响随着风轮实度的增加，CM增大，所对应的减小。不同风轮实度时的风轮转矩系数,华北电力大学,风力机空气动力学,109,-：风力机性能,风轮偏航角影响右图说明：随着风轮偏航角的增加，CM减小，CM所对应的减小。不同风轮偏航角时的风轮转矩系数叶片桨距角（安装角）影响右图说明：不同叶片桨距角时，CM发生变化。不同叶片桨距角时的风轮转矩系数,华北电力大学,风力机空气动力学,110,-：风力机性能,风轮轴向力（推力）特性主要为风力机结构设计时提供轴向力。用风轮轴向力（推力）系数随叶尖速比的变化曲线CM-来表示，其影响因素为：风轮实度CT随风轮实度增加而增大；CT随叶尖速比增加而增大。不同风轮实度时的风轮轴向力系数,华北电力大学,风力机空气动力学,111,-：风力机性能,风轮偏航角影响右图说明：当增加时，CT减小；当增加时，CT增大不同风轮偏航角时的风轮轴向力（推力）系数叶片桨距角（安装角）影响右图说明：当增加时，CT减小；当时，增加CT增大；当时，随先增加后减小不同叶片桨距角时的风轮轴向力（推力）系数,华北电力大学,风力机空气动力学,112,-：风力机性能,风力机功率特性风力机功率特性直接影响风力发电机组的年发电量，它取决于：风轮功率特性（主要）风力机传动系统发电机的效率风力机的运行方式一般用风力机输出功率随风速的变化曲线PV和风力机功率系数随风速的变化曲线CP-V来表示。1）失速型风力发电机组的功率特性通过风轮叶片失速来控制风力发电机组在大风时的功率输出，以及通过叶尖扰流器来实现极端情况下的安全停机问题,华北电力大学,风力机空气动力学,113,-：风力机性能,由上600kW双速风电力发电机组风轮的功率图可知：采用双速异步发电机，可以增加风力发电机组在低风速时的功率输出，但增加的幅度随风速增大而减小但是失速型风力发电机组叶片有双失速特性，会降低额定功率输出，原因是叶片前缘产生的层流分离泡的破裂，如下失速型风力发电机组的双失速特性图所示：,华北电力大学,风力机空气动力学,114,-：风力机性能,2）变速恒频