万亨大厦基坑开挖、支护、降水方案.doc

第一章 编制说明一、编制目的贵单位邀请我公司参加万亨大厦基坑工程投标，我们深表感谢。本方案体现了对本工程施工的总体构思与部署，供业主参考。若有幸中标，我们将依据本文件确定的原则，严格遵循中国四海工程有限公司技术管理标准和质量体系文件，用以指导和规范工程施工，确保优质、高速、安全地完成本工程的建设任务。二、 编制依据1.业主提供的有关工程图纸和地勘报告。2.中华人民共和国颁布的建筑施工的有关规程、规范及验评标准。3.中华人民共和国北京市人民政府有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等法规及规定。4. 本公司有关质量管理、安全管理、文明施工管理规定。5.现场和周边的实际查勘情况。主要标准规范如下：1、建筑基坑支护技术规范JGJ120-99；2、北京地区建筑地基基础勘察设计规范DBJ01-501-92；3、混凝土结构设计规范GJB10-89；4、土层锚杆设计与施工规范CECS22：90；5、钢筋焊接及验收规范JGJ18-84。6、基坑土钉支护技术规程 CECS96:97第二章 工程概况一、 工程概况：即将兴建的万亨大厦位于北京市东城区东直门外大街和东中街交汇处，建筑高度约80.00m，建筑面积59000.00m2，地下室4层，基础埋深-17.720，支护面积4465.002，基坑降水面积约3271.002,土方开挖量约57962.003。二、现场及周边环境：本工程周围环境复杂，多有建筑物与地下管线和基坑相邻，且基坑开挖较深，周围用地紧张，四周紧靠红线；基坑西边紧靠东中街人行道，距离不超过2，且中东街地下正在修建地下轻轨，平均埋深9.3，距离基坑约7；东侧有一已建16层高层住宅，距离基坑约6，基础埋深约5.5；基坑南边东部也有一5层住宅与基坑平行，距离约为6；基础埋深约4.3；基坑南边有一7层住宅，基础埋深约5.5，距离基坑12；以上这些问题对基坑支护和降水都提出了较高的要求。三、地质概况及地下水1、 地质概况：拟建场区地形比较平坦，根据本工程的岩土工程勘察报告揭示，第一层为平均厚度2.5的人工杂填土，第二层为平均厚度7.5的粉质粘土、粘质粉土，第三层为平均厚度7的粉细砂、砂层及局部夹砂卵石层。第四层为平均厚度4的重粉质粘土和粘质粉土层。在往下则为砂卵石层。2、 地下水：根据本工程的岩土工程勘察报告资料揭示, 在勘察深度内有三层地下水。第一层地下水为上层滞水，埋深为5.98.9；第二层地下水为潜水，静止水位标高埋深15.416.1；第三层地下水为潜水（应具有微承压性），埋深为20.8。四、招标范围（主要内容如下）：1） 护坡工程2） 土方工程3）降水工程第三章本工程设计指导思想目前在北京地区，基坑支护大致分为两种类型，一种类型是悬臂护坡桩（或锚拉护坡桩），另一种形式则为土钉支护，其它的支护形式则较少采用。一、土钉支护的优点：1、土钉支护是依靠土钉体与土体之间的摩擦力将边坡土体内不稳定区土体的侧压力，通过土钉的水平拉力作用传递到稳固区，它将护坡桩的抗弯抗剪悬臂式受力形式，改为水平受力，使支护体系的受力形式更加合理化。 在土钉支护体系中，土钉与土体共同作用，充分利用土体的自承能力和土钉与土体之间的摩擦力，约束土体的侧向变形，形成一种自稳性结构，既增强了土体的主动受力能力，又增强了土体破坏的延性。由于土体延性的增加，即使土钉支护体系发生破坏，也是渐进性的，有一个较长的时间过程，能够有充足的时间对其采取补救措施。 2、 城市建设地面紧张，地价昂贵，许多建设用地，连打护坡桩的地方都没有，只有紧贴红线开挖，土钉支护却能很好的解决这一问题，它能够不占地表空间，紧靠红线垂直支护。3、基坑的开挖，对周围地上地下的各种管线和各种建筑物的保护是非常重要的。城区地段，地下埋藏物比较多，各种管线、各种地下建筑物，随处可见。土钉支护施工利用洛阳铲成孔时，可利用洛阳铲准确地探测到地下埋藏物的所在，而又不使其损坏，从而引导土钉避开地下各种管线，并可利用土钉支护施工时的静压注浆过程，将周围建筑物的基础灌浆加固，使基础下边土体的整体性得到加强。4、土钉支护工期短。与护坡桩相比，土钉支护是边开挖边支护，土方开挖完，支护也告结束，而护坡桩却还有一个桩体强度上升的时间，如果护坡桩还有腰梁，则又需要加上锚杆施工的时间。 5、 土钉支护结构的表面，可做成垂直90，将防水层做在上面,利用其直接作为外模板使用，节约了土方开挖与回填量,节约了工序，又节约了时间，提高了经济效益。 6、用护坡桩支护的基坑边坡，土方开挖一般都较深，当基坑开挖到底时，边坡内的应力才大量的突然释放，边坡的变形在今后数日内突然增加到最大。土钉支护的变形发生在土方分层开挖土钉施工的过程中，基坑开挖到底，边坡的变形也就停止。7、土钉支护与同等条件的护坡桩相比，可节约造价2050%。二、设计思路从安全、经济的角度考虑，结合本工程的特点与实际情况，在此提出另一新型的支护形式-全封闭垂直90模板墙复合土钉支护。复合土钉支护就是把土钉支护与其它支护形式或施工措施联合起来的支护形式。一般有土钉与予应力锚杆、土钉与微型钢管桩、土钉与止水帷幕等形式联合使用。本工程采用土钉与微型钢管灌注桩、予应力锚杆联合的支护形式，并且将土钉支护的面层作成垂直900，用砂浆把支护面层抹平，直接将防水层作在上面，利用土钉支护的面层当作外模板墙来使用的一种支护形式。土钉支护体系的沉降与变形，主要发生在土钉支护的施工过程当中。由于土钉施工的工艺特点是要求分层开挖，分层支护，每当要开挖的一层土体开挖完成后，这一层的土钉还未施工好，这一层土体的面层还未喷射混凝土封闭之前，此时失去侧限而裸漏的土体，其土体中的应力将被部分的释放出来，从而带来土体的变形，一但面层封闭，土钉作好后开始工作，土体的变形将受到限制。基坑整个土钉支护体系的变形，是土钉支护过程中每一层土体变形的累积。基坑开挖到底，土钉支护封闭完，边壁的变形也就停止。土钉与微型钢管灌注桩联合支护形式中的微桩，主要解决的就是土钉支护过程中，由于土体开挖后土钉还未完成前土体的变形问题。复合土钉支护中的微桩，是在基坑还未开挖前，就事先成孔将微型钢管置于孔中灌浆成微桩，在基坑土体开挖后，土钉施工完成前，限制土体应力的释放与变形，另外它还可以增加土钉支护体系的面层强度。予应力锚杆与土钉有相似之处，但它是主动地先对土体施加压力，主动限制土体应力释放，对限制土体的变形起到了积极的作用。考虑到施工车辆（混凝土罐车、混凝土输送泵、吊车、土方运输车辆等）能够在基坑周围正常行驶，以及施工期间在基坑周边一些材料的少量堆放，取地面荷载20KN/配合施工。基坑开挖，基坑边已有建筑物的安全与稳定，主要是看其基础下的土体是否有变形、沉降，只要控制住建筑物基础下土体内的应力释放与变形，则可确保已有建筑物的安全与稳定，复合土钉支护于此则可充分表现其优势。基坑降水可采用北京地区通常的降水方式，大管井深井降水。方案设计第一节复合土钉支护设计基坑支护设计采用全封闭垂直90模板墙复合土钉支护。全封闭垂直90模板墙复合土钉支护就是土钉与微型钢管灌注桩、予应力锚杆联合的一种支护形式，并且将土钉支护的面层作成垂直900，用砂浆把支护面层抹平，直接将防水层作在上面，防水层外加贴一层保护层，直接帮钢筋，利用土钉支护的面层当作外模板墙来使用。一、 支护参数的选取 考虑施工过程中施工车辆的行走问题及施工用材料的少量堆载情况，选取地面荷载20KN/配合施工较合适。具体参数选取如下：地面荷载取q = 20 KN/ 建筑物荷载q = 15 KN/每层边坡坡角900基坑深度H =17.72内摩擦角 = 25粘结强度 = 75KPa(10.5以上) = 120KPa(10.5以下)土重度 = 20 KN/3土钉与水平角度 = 0 o土钉孔径do = 100 (10.5以上)土钉孔径 do = 120 (10.5以下)予应力锚杆孔径do = 130 土钉排距、列距S v = S h = 1.5(10.5以上) 土钉排距、列距S v = 1.2 S h =1.2 (10.5以下)计算取安全系数F = 1.5 二、 计算公式： 土钉计算公式参照CECS96：97基坑土钉支护技术规程。N = P S v Sh P = P1 + Pq P = K a qP = 0.55K a HK a = tg（45o - j /2）式中N -土钉设计内力；P 1 -土钉长度中点所处深度位置上土体自重引起的侧压力；Pq -地表均布荷载引起的侧压力；H -基坑深度；K a -侧压力系数；-土钉与水平方向的角度；S v -土钉排距；S h-土钉间距；三、计算如下：（L - 土钉长度， B- 土钉水平间距；）第一类支护：（基坑东坡BC段）此段支护采用复合土钉支护形式，只考虑土体本身荷载、施工荷载和楼房荷载（楼房基础埋深6）。侧压力系数；K a = tg 2（45- /2）= tg 2（45- 25/2）= 0.4土钉长度中点所处深度位置上土体自重引起的侧压力；P 1 = 0.55KaH =0.550.42017.72 = 78 KN/地面荷载引起的侧压力；P q = K a q = 0.420KN/ = 8 KN/楼房均布荷载引起的侧压力；P q = K a q = 0.415KN/16 = 96KN/土钉长度中点所处深度位置上的侧压力；P = P1 + Pq = 78 + 8 = 86 KN/ (11.5以上)P = P1 + Pq = 78 + 8 + 96 = 182 KN/ (11.5以下)土钉设计内力；N = P S v Sh = 861.51.5 = 193 KN (10.5以上) N = P S v Sh = 1821.21.2 = 262KN (11.7以下) 土钉稳定区锚固段长度； L2 = FN/do=1.5193 /(3.140.175)=12(10.5以上)L2 = FN/do=1.5262/(3.140.12120)=8.6(11.7以下) 土钉滑移区长度；L1 =（H-h） tg（45- /2） (h-地面至土钉距离)如距地面9处土钉滑移区长度为；L1 = (H-h)tg（45-/2）=（17.72 - 9）tg32.50= 5.5所以距地面9处土钉长度为；L = L1 + L2 = 5.5 + 12 = 17.5根据计算及同类型工程经验确定第一类支护参数如下：在距基坑开挖线8处布置一排砂浆微型钢管灌注桩，孔下部用钢管，上部用螺纹20钢筋，间距1.5，深度18，具体参数见图。微桩孔径 =100 间距1.5微桩内置钢管直径 = 48 长度L =12微桩内上部钢筋直径 = 20 长度L = 层 数深 度（）水平间距（）直 径（）角度（00）主筋(）长度（）坡 度（00）11.51.5100008020690231.5100008020634.51.51000080206461.51000080251857.51.510000802518691.510000802518710.51.5100008025188锚杆11.72.413000802817土钉11.72.412000802512912.91.212000802512在距离地面11.7第八排土钉位置和距离地面14.1第十排土钉位置相间布置予应力锚杆和土钉。第八排土钉位置予应力和予应力之间，土钉和土钉之间，间距分别为2.4；予应力施加10T。第十排土钉位置予应力和予应力之间，土钉和土钉之间，间距分别为3。予应力施加10T。第一类支护土钉、锚杆参数表10锚杆14.1313000802812土钉14.13120008025101115.31.212000802581216.51.212000802581317.71.51200080256第二类支护：（图中所示DE、EF段）第二类支护采用复合土钉支护，计算与第一类支护计算类似, 只考虑土体本身荷载、地面施工荷载及5层楼房荷载，计算如下：侧压力系数；K a = tg 2（45- /2）= tg 2（45- 25/2）= 0.4土钉长度中点所处深度位置上土体自重引起的侧压力；P 1 = 0.55KaH =0.550.42017.72= 78 KN/地面荷载引起的侧压力；P q = K a q = 0.420KN/ = 8 KN/楼房均布荷载引起的侧压力；P q = K a q =0.415KN/5 = 30 KN/土钉长度中点所处深度位置上的侧压力；P = P1 + Pq = 78 + 8 = 86 KN/ (10.5以上)P = P1 + Pq = 78 + 8 + 30 = 116 KN/ (10.5以下)土钉设计内力；N = P S v Sh = 861.51.5 = 193 KN (10.5以上) N = P S v Sh = 1161.21.2 = 167 KN (11.7以下) 土钉稳定区锚固段长度； L2 = FN/do=1.5193/(3.140.175)=12(10.5以上)L2 =FN/do=1.5167/(3.140.12120)= 5.5(11.7以下) 根据计算及同类型工程经验确定第二类支护参数为：在距基坑开挖线8处布置一排砂浆微型钢管灌注桩，其参数与第一类支护相同。在距离地面10.5第七排土钉位置和距离地面12.9第九排土钉位置相间布置予应力锚杆和土钉。予应力和予应力之间，土钉和土钉之间，间距分别为3；予应力施加10T。第二类支护土钉、锚杆参数表层 数深 度（）水平间距（）直 径（）角度（度）主筋(）长度（）坡 度（00）11.51.5100008020690231.5100008020634.51.510000802518461.51000080251857.51.510000802518691.5100008025187 锚杆10.5313000802818土钉10.5312000802516811.71.2120008025119锚杆12.9313000802812土钉12.9312000802591014.11.212000802581115.31.212000802581216.51.212000802561317.71.51200080254第三类支护：（基坑南坡GH段）第三类支护采用复合土钉支护形式，计算与第二类支护计算相似，但不用考虑楼房荷载。侧压力系数；K a = tg 2（45- /2）= tg 2（45- 25/2）= 0.4土钉长度中点所处深度位置上土体自重引起的侧压力；P 1 = 0.55KaH =0.550.42017.72 = 78 KN/地面荷载引起的侧压力；P q = K a q = 0.420KN/ = 8 KN/土钉长度中点所处深度位置上的侧压力；P = P1 + Pq = 78+ 8 = 86 KN/ 土钉设计内力；N = P S v Sh = 861.51.5 = 193 KN (10.5以上) N = P S v Sh = 861.21.2 = 123.8 KN (10.5以下)土钉稳定区锚固段长度； L2 = FN/do=1.5193 /(3.140.175)= 12(10.5以上)L2 = FN/do=1.5123.8/(3.140.12120)= 4(10.5以下)根据计算及同类型工程经验确定第三类支护参数为：在距基坑开挖线8处布置一排砂浆微型钢管灌注桩，其参数与第一、二类支护微桩参数相同。在距离地面10.5第七排土钉位置布置一排予应力锚杆和土钉。予应力和予应力之间，土钉和土钉之间，间距分别为3；予应力施加10T。第三类支护土钉、锚杆参数表层 数深 度（）水平间距（）直 径（）角度（度）主筋(）长度（）坡 度（00）11.51.5100008020890231.51000080201134.51.510000802011461.51000080251757.51.510000802518691.5100008025187 锚杆10.5313000802816土钉10.5312000802514811.71.212000802510912.91.212000802591014.11.212000802581115.31.212000802571216.51.212000802561317.71.51200080254第四类支护：（AB、CD、FG、AK段）第四类土钉参数计算与第三类相同，只考虑土体本身和地面施工荷载。在距基坑开挖线8处布置一排砂浆微型钢管灌注桩，桩间距2，其它参数与第一、二类支护微桩参数相同，在距离地面10.5第七排土钉位置布置一排予应力锚杆和土钉。予应力和予应力之间，土钉和土钉之间，间距分别为3；予应力施加10T。第四类支护土钉、锚杆参数表层 数深 度（）水平间距（）直 径（）角度（度）主筋(）长度（）坡 度（00）11.51.51000080201290231.51000080201734.51.510000802018461.51000080251857.51.510000802518691.5100008025187 锚杆10.5313000802816土钉10.5312000802514811.71.212000802510912.91.212000802591014.11.212000802581115.31.212000802571216.51.212000802561317.71.51200080254第五类支护：第五类土钉参数计算（与上计算相似），只考虑土体本身和地面施工荷载。在距基坑开挖线8处布置一排砂浆微型钢管灌注桩，孔下部用钢管，上部用螺纹20钢筋，间距1.0，深度18，具体参数见图。微桩孔径 =150 间距1.0微桩内置钢管直径 = 70（厚度2.5） 长度L =12微桩内上部钢筋直径 = 20 长度L = 6在距离地面9第六排土钉位置相间布置予应力锚杆和土钉，予应力锚杆和予应力锚杆之间，土钉和土钉之间，间距分别为3；予应力施加10T。在距离地面13.8第九排土钉位置布置予应力锚杆和土钉，予应力锚杆和予应力锚杆之间，间距为3，土钉和土钉之间，距离为1.2，予应力施加10T。第13.8处予应力锚杆与水平线的夹角为300（以从地铁通道底部穿过为原则），锚杆钻孔前可用洛阳铲先探测到地铁的准确位置后再施工。与第13.8处予应力锚杆相连接的腰梁即槽钢要和微桩固定在一起，施工时可在此部位将微桩外包混凝土剔除露出微桩之钢管，和腰梁槽钢焊接在一起。此基坑边由南到北，地铁到基坑边的距离不相等，施工位于和地铁埋深一样的土钉时，土钉长度以到地铁外保护墙为宜。第五类支护土钉、锚杆参数表层 数深 度（）水平间距（）直 径（）角度（00）主筋(）长度（）坡 度（00）11.51.51000080201090231.51000080201734.51.510000802018461.51000080251857.51.5100008025186锚杆9313000802818土钉93120008025177 10.21.21200080256811.41.21200080256912.61.2120008025610锚杆13.831303002815土钉13.81.2120008025611151.212000802561216.21.212000802561317.41.51200080256复合土钉支护中的微桩，如何从力学计算上去量化，尚在研究之中，其在支护体系中所起的稳定边坡的作用，于此暂不计入，可作为没有量化的安全储备，但其控制沉降和水平位移的作用特别明显。五、土钉支护面层设计 土钉支护的面层作用主要是限制土钉之间土体的变形，将土体侧向压力有效地传递给土钉，并调整相邻土钉的受力状态。根据全长注浆土钉的受力分析及工程数据测试，土钉端部和面层受力较小，面层厚度不必太厚。面层参数一般取为：网筋6 ,200200，喷射砼厚度为10cm，强度C20。每层土钉加14横向压筋与土钉端部相焊接。喷射砼配比为：水泥1：砂2.3：碎石2.3：水0.4。 - 网筋间距 六、 注浆设计 由于土钉与微桩注浆体强度远比土体强度高，因此土钉支护设计中注浆体强度不是控制参数。 土钉注浆视情况采用孔底或口部加压注浆，注浆压力不小于0.3MPa，对于松散地层注浆压力为0.51.0MPa。注浆配比为：水泥1：砂0.3：水0.45，并添加三乙醇胺等添加剂。 微桩注浆配比为: 水泥1：砂1基坑降水设计一、前言本工程降水设计根据甲方和有关规范要求，将地下水位降至自然地面以下19，同时分析了降水对基坑周围邻近建筑物是否存在危害性沉降和基坑开挖后暴露出的承压潜水层对基坑底部的抗浮问题进行了分析。二、场地水文地质条件根据北京京岩工程有限公司提供的万亨大厦岩土工程勘察报告所述，地层结构在降水井深度内综合归纳如下: (1) 人工堆积层：包括房渣土层及粉质粘土、粘质粉土填土1层，平均厚度H1=2.85m。 第四纪沉积层，降水设计中，为计算方便自上而下依次为： (2) 砂质粉土、粘质粉土层；粉质粘土、粘质粉土层；粉质粘土层，视为一个计算层：平均厚度H2=7.2m，K20.3m/d。 (3)：粉、细砂、层，平均厚度H3=7.36m， K35m/d。 (4)：重粉质粘土层，平均厚度H4=4m， K40.2m/d。 (5) 卵石、园砾层，平均厚度H5=7m， K515m/d。 据2002年2月岩土工程勘察报告提供二层地下水位，第一层为上层滞水，含水层主要为、层，静止水位埋深5.908.90m，降水设计取5.4m。第二层为层间潜水，含水层主要为的中、细砂层，静止水位埋深15.4016.10m。第三层为潜水，含水层主要为层的卵石、园砾，埋深20.8m三、基坑降水方案的设计（一）设计依据： 1、万亨大厦岩土工程勘察报告； 2、平面图; 3、建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99） （二）理论计算： 降水设计计算书摘要如下：1、 基坑总涌水量2、 干扰单井涌水量如果设定管井间距为12，则基坑围降需要23口井，则上述公式中：Kcp 含水层加权综合渗透系数（/）含水层厚度（）S - 基坑要求的水位降深（）R - 井点抽水影响半径（） r0 基坑假想大井半径（） rc - 管井半径（）S - 井点水位降深（）（三）降水方案： 根据理论计算及多年来的降水实际经验，拟采用管井抽降结合自渗砂井围降的降水方案。本工程基础底板深度在第一层潜水水位以下，含水层为中砂、圆砾和卵石，渗透系数大，降水方案合理，易于降低水位，而上层滞水赋存于粘质粉土、粉质粘土等渗透系数小、渗透性能差的土层中，在管井之间增加12个自渗砂井以减小渗水路径、增加进水面积，有利于上层滞水的蔬干，所以将其深度设计为15，井点布置线距拟建建筑物墙皮1，详见井点平面布置图。 1. 管井的设计： (1) 井数：23口（包括1个观测孔）； (2) 井深：25左右； (3) 井距：不大于12.0m； (4) 井径：600mm； (5) 管径：管外径为400水泥滤管。 (6) 滤料：直径27的水洗混合料。 2. 自渗砂井的设计： (1) 井数： 39个左右； (2) 井深：15.0左右； (3) 井距：.0（即在每个管井中间布置一个、或二个）； (4) 井径：300； (5) 滤料：直径47的水洗混合料。四、 水位抽降对周围建筑物的影响分析在基坑周边降水影响范围内存在两栋建筑物，一栋是在基坑东北角处的高层建筑物，层高16，两层地下室，基础深约67m；另外一栋在东南角，五层楼，基础埋深约4多。场地内存在三层地下水，第三层为潜水，水位位于卵石层20.8m处，其上为隔水层，4m厚的重粉质粘土，由于卵石层密实可压缩性极小，本次降水并不涉及其水位的变化，所以该层水位影响不到两栋建筑物；第二层也是潜水，水位处于层中的中、细砂中，埋深约15.4016.10m，砂层的压缩性同样很小，其中水位的升降造成该层压缩量导致的沉降对两栋楼的影响非常微小。因此对基坑近邻两栋楼有直接影响的是处于层的粉质粘土、粘质粉土层中的水。但是处于该层的地下水属于上层滞水，通常上层滞水来源于大气降雨、管道漏水等原因，其赋存方式为局部积水、连通性差，而且随气候和周围人为环境不断变动，因此在基坑近临两栋楼下的滞水升降不会造成影响其使用的沉降，原因如下：1、上层滞水多年随季节、环境频繁升降，造成土体中有效应力也随之频繁增减，土体在这种有效应力循环压缩、卸载反复作用下已经达到固结，本次工程降水不会对其造成影响使用的沉降；2、滞水的静止水位处于5.908.90m，处于东南角的五层楼基础埋深约1.52m，水位升降造成的上浮力损失对其没有影响；处于基坑东北角处的高层建筑物基础深约67m；水位升降影响范围仅约1m左右，与其上16层载荷相比，上浮力损失也同样无法直接影响其正常使用。 五、说明；如果降水井位置超过红线位置，而红线又不允许使用时，可把降水井位置定在基坑内进行坑内降水，最后再对降水井进行单独处理。土方开挖设计本工程施工场地位于北京市繁华地段，场地周围主要路段白天车辆行人拥挤，交通不畅，这就给土方外运带来了不利影响。本工程基坑开挖深度为17.72m，基坑边壁采用全封闭土钉支护。因此，土方开挖需与土钉支护施工密切配合，逐层分段开挖。1、开挖形式：基坑深度10以上，土方开挖须按照土钉施工的要求进行，分层开挖，每层开挖深度不得超过1.6m，10以下，采用“中心岛”式开挖形式，即先沿基坑边线开挖，给每层土钉的施工创造出条带形作业面，坑中间的土便自然形成了“孤立岛”，中心岛作为运土车道，最后的车道可随方便情况而挖。2、第一层土可视地下埋藏物情况不受限制，一般为23，主要是为了开挖、破碎地下埋藏物，往下则分层分段开挖，不得超挖，每层挖土厚度1.6m左右（即锚杆排距），段长不大于30m；10以下则为1.3，基坑分11层开挖。3、每层开挖时间必须在上层锚杆注浆和喷层砼达到一定强度后，方可开挖下层土方，一般喷射砼面层作好后24小时后即可开挖下层土方。4、基坑“中心岛”和运土车道，可自由开挖。5、遇有地下埋藏物时，及时报告业主，在甲方指导下进行处理。6、挖至距槽底标高2030cm时，用人工清理槽底。7、开挖面到喷射混凝土面层要予留15cm由人工修平。8、每一单独的原有建筑物地段开挖时不得一次开挖到头，要分段开挖。9、原有建筑物地段开挖时，视情况予留3050cm，待土钉做好后方可开挖。10、土方车道与收口留在基坑北坡。a、对于最后坡道收口处，将边壁开挖出一缺口，把坡道口降低6m左右，尽最大努力用挖土机挖土，最后余土用吊车吊出。b、将缺口内斜坡道按照设计打上土钉，用钢筋内端与土钉相焊接，外端与边坡壁面取齐，之后在编上面层网筋并与之相连结。c、在网筋靠近边坡的内侧，用模板或土袋挡起，外侧用喷射混凝土按照要求和支护的壁面喷平取齐。d、用余土将坡道添平。E、将场地内的余土全部清理干净。第四节基坑监测设计基坑开挖后，土体边坡所形成的受力机理较为复杂，目前的土力学理论还不能够给出精确的分析无法，这就使得任何支护形式的结构计算与分析，无法适从土力学这种粗造的理论，因此，目前基坑支护的计算方法都是建立在理论分析和实际经验相结合之上，这就使得目前存在的几种理论和计算方法之间有不小的差别。因此在深基坑支护工作中对基坑工作状态的监测就显得特别重要。基坑支护中，支护方案是否可靠，设计所选的参数是否与实际相符，相差多大？基坑支护中的结构是否工作在安全可靠的状态，特别是在城市复杂的环境中，对深基坑工作状态的监测必不可少。通过监测可以使我们从基坑的开挖开始，到地下建筑物的建造完成，对基坑的安全能够做到心中有数一目了然。土钉支护作为基坑支护中的一种手段，同样也离不开对基坑的全方位监测，它为反馈设计提供了可靠的信息，而反馈设计则又是土钉支护的核心内容，是基坑支护结构安全可靠工作的重要保证。反馈设计是土钉支护中的核心内容。基坑土钉支护的过程特点，决定了基坑在施工过程中，必须分层开挖，分层支护，那么从基坑未开挖时监测系统所建立的零状态，直至地下构筑物的完成，就时时刻刻为我们提供了施工过程中的每一步的信息，通过监测而得来的信息，分析我们原设计中，有那些设计参数不合理，以提出下一步的开挖施工过程中，有那些参数需要调整，在此之前已施工完了的支护结构中，有那些地方需要加强、弥补，以确保基坑工程，周围设施和建筑物的安全稳定。反馈设计是支护中的核心内容，而基坑全方位的监测则又是核心中的核心，换句话讲，反馈设计就是利用监测手段在发现问题刚出现预兆的时候，就把它处理掉，不留后患。监测内容具体如下：1、在基坑周边设立16个水平位移观察点，用以观察基坑边顶端的水平位移，这是基坑监测中最基本的一项。水平位移的观测可提供基坑边壁的水平变形量、变形速率和变形分布信息，进而可分析基坑边壁的稳定性。水平位移采用精密经纬仪按照视准线法进行测量。2、在基坑的周边建筑物楼上设立沉降观察点，共4个，用来监测楼房受基坑开挖的影响，这是一种被动的测量方式。监测采用光学经纬仪和光学水准仪。3、在基坑的东坡16层楼基础下、南坡5层楼基础下、基坑北坡及基坑西坡各设一组土钉内力测试传感器，用来测试不同土层不同深度土体的应力分布和传递情况，是用来检验支护设计中参数的选取、计算中的误差，同样也可用来分析基坑边壁的潜在滑移面的实际位置，是对基坑边坡安全系数的监测。 土钉内力测试采用钢弦式应变计。土钉内力测试采用钢弦式应变计，设置时将测试土钉的钢筋断开，插入钢弦式应变仪并焊接在一起。4、在基坑的北坡布设一组抗拔试验土钉，长6m，用来验证不同土层中土钉的粘结强度。也是对基坑安全系数的检验。土钉的拉拔力试验采用穿孔液压式千斤顶。5 、周边建筑物基础及边坡不同深度土体的位移监测：在基坑周边已有建筑物基础边分别布设一组测斜管，测斜点共布设6组，16层楼1组、5层楼2组、7层楼1组、基坑西、1组、基坑北1组。判断已有建筑物的安全是否有问题，了解离开边坡不同距离土体内倾斜位移的分布对研究土钉支护的工作机理，确定合理的土钉支护设计参数都有着重要的意义。基坑开挖，基坑边已有建筑物的安全与稳定，主要是看其基础下的土体是否有变形、沉降，只有在基础下的土体变形到一定程度，建筑物才会出现沉降、破坏。我们在建筑物还未出现沉降破坏前，事先测出建筑物基础土体的变形情况，分析掌握建筑物的安全状态，主动地采取措施，而并不是被动地等建筑物有了变形后才发现处理。传统的在地面对建筑物的被动监测，等建筑物有了变形后再进行处理的作法，危害性是很大的，是亡羊补牢。测试土体内不同深度的连续变形采用的是一种以石英挠性加速度计为敏感元件的滑动式测斜仪，它可以把倾角大小以电压形式输出，进而确定被测物体变形量的大小和变形方向。 电子滑动式测斜仪由测头、测读仪、电缆和测斜管四部分组成。6、测量进度安排：测试工作结合工程施工同步进行，并及时整理测试结果，分析基坑和周围建筑物的稳定与变形情况，为设计与施工方案的调整提供参考依据。测试的进度计划与要求简述如下： (1)、测斜管埋设、地面沉降与地面水平位移观测的布点工作应与基坑开挖放线工作同时进行，并在基坑开挖第二层土体前进行一次测量，建立所有测点的初始数据。在开挖过程中根据施工进度每开挖一层或每天观测一次。(2)、土钉内力。土钉内力的测试工作在开挖和支护过程中进行。在开挖过程中根据施工进度每开挖一层或每天观测一次。(3)、土钉拉拔力的测试工作在开挖和支护过程中进行。材 料 库调直切割制钢筋网制锚杆开 挖打 孔送钉体入孔注 浆编 网喷 射 砼分层分段循环搅 拌以上监测工作在基坑开挖与支护结束后维持一个星期，如果各种测量数据在7天内完全收敛稳定，测量工作则可结束，否则继续观察。(4)、监测由专人负责。第五章 施工技术要求第一节 复合土钉支护技术要求土钉支护的设计思想和设计方案要靠正确的施工组织设计来实现，因此施工方法、施工工艺是土钉支护整个设计中的重要组成部分，是土钉支护成败的关键。1、施工工序如下图示：在基坑开挖前，根据护壁作模板墙的放线要求放线，定出微桩的中心线位置，成孔后按要求将钢管放入，从钢管内注浆把钢管和孔灌满成桩。2、 各工序技术质量要求 制锚土钉主筋体采用20、25、28级螺纹钢筋和在特殊地段使用的48钢花管。 技术质量要求： a、锚长误差-20cm； b、锚杆体每隔2m做对中架；c、锚杆体(钢筋)搭焊长度5d，双面焊； 开挖土钉支护的特点是边开挖边支护。为了保证基坑边壁在开挖过程中土体应力场和应变场不产生过大变化，因此，对土方开挖有严格要求，挖土必须分层分段开挖。层厚为1.21.6m(即锚杆排距)。不允许超挖，不允许上层喷射砼面层和注浆体尚未达到一定强度时就开挖下层，以免造成边壁坍塌。 钻孔 机械成孔和洛阳铲成孔相结合。 技术质量要求： a、孔径10cm、12cm、； b、孔深允许误差-20cm； c、打设角一般为0 8； d、孔位遇障碍物时可调整。 注浆 一般为底部注浆，仰角孔时为口部注浆。 技术质量要求：a、 比为：水泥1：砂0.3：水0：45，并加三乙醇胺0.3； b、注浆压力0.5MPa； c、水泥普PO32.5。 修坡面 注浆后进行修整坡面；按照模板墙要求定点、放线,用人工修整坡面，确保坡面平整，严格控制坡面到地下室墙体距离。 编网及焊接 技术质量要求： a、网筋6200200；6为I级钢； b、网筋搭接为点焊、绑扎； c、锚头用“L“14钢筋与压筋焊接。 喷射砼护面钢筋网片和锚杆头焊接好以后，先放线定出喷射混凝土面层的位置点，用短钢筋插入土中作标记，以控制面层厚度和防水层厚度，立即进行喷砼作业。喷射时， 喷枪距作业面控制在1.5-2m距离，水灰比、所用材料必须符合设计要求。 技术质量要求：A、材料：水泥PO32.5、砂、碎石或豆石(粒径小于15mm)；B、配比：(水泥)1：(砂)2.3：(石)2.3：(水)0.4：3%速凝剂(水泥重量比)； c、配料的搅拌：上料前初拌，上料后水泥砂石经过喷浆机和输送料管混合，即可达到均拌目的； d、砼强度C20； e、喷射前坡面作喷射厚度标记，喷射砼面层厚度为10cm。 开挖下层开挖下层土方时间与上层喷射砼面层强度、注浆强度、地质条件，边壁位移量有关，一般上层砼面层喷射24小时后方可进行下层开挖。第二节土方开挖要求本工程基坑开挖深度较深，基坑边壁采用全封闭土钉支护。因此，土方开挖需与土钉支护施工密切配合，逐层分段开挖。在土方开挖前，以测控网测定的轴线为基准，定出土方机械开挖线，一般情况下，土方开挖线以结构墙外皮线为宜。其余防水层厚度，喷射混凝土厚度等则要用人工修整。1、 土方开挖的具体要求见土方设计。2、 土方出口要布置洗车槽，防止将土带出。3、 土方车辆覆盖要严，防止污染道路。4、 工地门口布置清理车辆台架2个。5、 没有做好保洁的车辆不许出行。6、 严格遵守机械施工的各种规章。第三节基坑降水要求1、施工质量要求 (1) 施工机械采用循环钻机； (2)在基坑的中部布置1个观测孔，要先施工并抽水，进一步了解场地水文地质条件，对降水设计进行验证。施工人员应定期进行水位观测，并作好水位变化记录。出现异常情况，应及时向设计人员汇报，以便迅速处理。 2、施工验收准则1、孔深不得小于设计孔深；2、孔径偏差不得超过设计孔径的20毫米;3、井管长度偏差不得小于设计井管长度；4、施工记录齐全；5、降深满足任务书（或合同）要求，降水效果满足基坑开挖后不影响基础施工。第六章 施工程序安排施工程序基 坑 监 测基 坑 排 水工 程 测 量土 方 开 挖基 坑 支 护清 槽垫 层 施 工搭 脚 手 架面 层 抹 灰防