交通土建毕业设计（论文）-福安南郊大桥下部结构设计.doc

全套图纸加扣 3012250582前言随着经济不断发展，桥梁建设得到了飞速发展，它已从最开始的方便人们过河、跨海之用，已广泛应用于各种场合，它的用途不断多样化，它的形式也在最基本的三种受力体系上逐渐多样化，不仅从功能上、规模上，还从美观上、经济效益上，逐渐与时代发展相协调。所以桥梁建筑已不仅是交通线上的重要载体，也是一道美丽的风景被人津津乐道。面对着新工艺、新挑战，原有的桥梁建设正面对历史的考验，当代建设者肩负着光荣而又艰巨的任务，为明天创造历史。本设计说明书所编写的是福安南郊大桥的下部设计方案。通过上部荷载传力，拟定桥墩尺寸，以确定相应的尺寸是否满足要求，配置以合适的钢筋，使提高桥墩的承载力，使达到桥梁的耐久性要求。在桥梁的使用期内，完成桥梁墩台的使命。通过本次设计，我基本上掌握了桥梁下部设计的基本内容，从选截面尺寸，到配置钢筋，每一个细节都是经过多次考虑，通过反复验算，使桥梁墩台满足要求，且以经济合理的材料用量完成。所以下部设计是要求桥梁设计者，从上部得到内力组合后，设计以适应下部使用的尺寸结构进行验算。本次设计旨在使我巩固、加深本科期间所学理论知识，使自己具备在以后工作中利用知识解决问题的的能力。1 桥型方案比选福安南郊大桥，地处福安市郊，桥孔布置为350m的预应力混凝土箱型简支梁桥，桥梁全长150m。下部结构为钻孔灌注桩和双柱式墩台。1.1 技术设计标准1桥面净宽：12.5+20.5m=13.5m；2荷载等级：公路-级荷载；3设计洪水频率：1/100；4环境类别：类环境；5设计安全等级：二级，结构重要性系数。1.2 主要设计依据1公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)2公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）3公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D632007）4公路桥涵设计手册-墩台与基础5福安公路桥设计资料1.3 工程地质资料根据地质勘察，揭露的地层岩性主要为素黏土、砾石、亚砂土、粉砂、泥岩。土层情况如下：素黏土：干强度、韧性中等，厚约1.21.5米；砾石：松散，很少有胶结，坚硬， 厚约3.54.7米；亚砂土：粗糙，厚约5.2-6.3米；粉砂：厚约1.5米左右；泥岩：用手可碾碎，原岩结构已破坏，厚约2.3-3.1米；泥岩：强风化，该层未穿透。土的各项系数为：1地基土横向抗力系数的比例系数；2桩身与土的极限摩阻力；3土的内摩擦角35度；4土的弹性抗力系数；5桩尖以上土的容重；6桩底土的比例系数；7地基土的承载力；8考虑入土长度影响的修正系数。1.4 设计原始数据设计桥所在位置为独流水域，流量随季节变化较大，年平均水深为3m左右。地下水类型为第四季空隙水，水位埋深4.0m左右，含水层主要为砾砂，厚3m左右。桥位滩面广阔，主河槽沟形相对明显，较为窄，河道弯曲。测量时无水。设计洪水频率为1/100，设计流量为305m/s，设计水位为4.5m，设计流速为2m/s，最大冲刷线为12.56m,冲刷急数1.53。1.5 气候资料福安市年平均最高气温为40，年平均最低气温为23，年平均降水量为8001900mm，无霜期约为285天。1.6 桥型拟定从桥梁受力体系可以将桥梁分为梁式桥、拱式桥、悬索桥、斜拉桥和刚架桥，从安全、适用、经济和美观四个方面分析。同时，桥型的选择应充分考虑施工及养护维修的便利程序。根据水文，气象、地质等条件，初拟桥型方案有三种。方案一：梁式桥梁式桥是一种在竖向荷载作用下无水平反力的结构，由于外力（恒载和活载）的作用方向与桥梁结构的轴线接近垂直，因此与相同跨径的其他结构相比，桥梁内产生的弯矩最大，因此需要用抗弯、抗拉能力强的材料来建造，适合标准跨径的中等跨径桥。这种桥结构简单、施工方便，且对地基承载力要求也不高。（图1-1）图1-1 简支梁桥Fig. 1-1 Simple beam Bridge方案二：刚架桥桥跨结构主梁与墩台整体相连的桥梁称为刚架桥。由于梁和柱两者之间是刚性连接的，在竖向荷载作用下，将在主梁端部产生负弯矩，在柱脚处产生水平反力，梁部主要受弯，但其弯矩较同跨径的简支梁小，梁内有轴力作用，因此，刚架桥的受力状态介于梁桥与拱桥之间，在竖向荷载的作用下，都会产生水平推力，为此，必须要有良好的地质条件或较深的基础，也可以用特殊的构造措施来抵抗水平推力的作用。（图1-2）图1-2 刚架桥Fig. 1-2 Rigid Frame Bridge方案三：拱式桥拱桥主要承重结构是主拱圈或拱肋，在竖向荷载作用下，桥墩和桥台将承受水平推力。同时，墩台向拱圈或拱肋提供水平反力，这将大大抵消拱圈或拱肋中的由荷载产生的弯矩。因此，与同跨径的梁式桥相比，拱桥的弯矩、剪力和变形却要小得多，拱圈或拱肋以受压为主。拱式桥不仅跨越能力大，外形也比较美观，在允许条件按下，修建拱桥往往是经济合理的。但而为了确保安全，下部结构（特别是桥台）和地基必须具备能承受很大水平推力的能力。（图1-3）图1-3 拱式桥Fig. 1-3 Arch Bridge1.7 比选结果对上述三种桥梁结构形式的对比，经过对桥位所在附近地质的探测，包含其土壤的分层、物理力学性能、地下水等；调查和测量河流的水文情况（勘测时无水），包括河道性质，历年洪水资料等；当地有关气象资料：气温，雨量等。综合上述资料以及查得该地区地基承载力不是很高。综合而言，预应力简支梁桥具有造价经济，施工工艺相对更成熟，施工工序相对简单，工期短，且最主要的是桥墩对基础承载能力要求不是很高等特点，这就对于地基承载力不高的基础的要求就不大。故为使该桥做到结构先进可靠，施工方便，行车舒适，故选择预应力简支梁桥方案。1.8 墩台类型确定1.8.1 桥墩比选方案一：双柱式钻孔灌注桩桥墩：它由分离的两根桩柱所组成。外形美观、圬工体积小、重量比较轻、施工便利、速度快、工程造价低。最重要的是它能减轻墩身重力节约圬工材料，还能配合各种基础，设计灵活多样。它也是目前运用最广泛的桥墩结构之一。方案二：重力式桥墩：它是靠自身重量来平衡外部作用、保持稳定。墩身比较厚实，可以不用钢筋，而用天然石材或片石混凝土砌筑。它适用于承受作用值较大的大、中型桥梁或流水、漂浮物较多的河流中，或在砂石方便的地区，小桥也可以采用。它的缺点就是圬工材料数量多、自重大，因而要求地基承载力高。另外，阻水面积也较大。方案三：钢筋混凝土薄壁墩：钢筋混凝土薄壁墩又可分为单肢薄壁墩和双肢薄壁墩两种形式。前者墩身重量较轻，可节约污工材料，适用于地质条件较差时的简支梁桥上;后者适用于墩梁固结的连续刚构桥上（多用于互通式立交的跨线桥上）。 1.8.2 比选结果综上，着重从经济、安全的立足点出发，结合本设计联系的相关地质条件情况。方案二虽然有着承载能力强、配用钢筋少的优点，但是其所用的圬工材料巨大、地基承载力要求也高。不是很符合本设计的经济和安全的立足点原则，方案三不太适合本桥梁，而方案一能够节省材料，节约成本并且更安全。所以，选择方案一。1.9 桥台类型确定1.9.1 桥台比选方案一：重力式桥台：适用于填土高度为4-10m的单孔及多孔桥。它的结构简单，基础底承压面积大，应力较小。但圬工体积较大，两侧墙间的填土容易积水，除增大土压力外还易受冻胀而使侧墙裂缝。方案二：轻型桥台：轻型桥台体积轻、自重小，它借助结构物的整体刚度和材料强度承受外力，从而可以节省材料，降低对地基强度的要求和扩大应用范围。方案三：钢筋混凝土薄壁桥台 ：薄壁轻型桥台常用的形式有悬臂式、扶壁式、撑墙式、及箱式等。这种桥台是由带扶壁的前墙和侧墙以及水平底板构成。挡土墙由前墙和间距为2.53.5m的扶壁组成。台顶由竖直小墙和支于扶壁上的水平板构成，用于支承桥跨结构。两侧薄壁可以与前墙垂直，有时也做成与前墙斜交。相对于重力式桥台而言，可减少污工体积40%50%，同时因自重减轻而减少了对地基的压力，适用于软土地基的条件，但其构造和施工均较复杂，且用钢量较多。1.9.2 比选结果 综上，根据福安的地质条件，桥址周围的材料以及经济、节约的角度进行比选。重力式桥台体积较大，使用材料较多，不符合节约的原则，所以方案一不适用。方案三则因其构造和施工均较复杂，且用钢量较多的缺点而不能选用。而方案二对地基承载力的要求相对较小，节省材料，降低成本且运用较广，技术成熟。因此选择方案二。2 支座的设计2.1 板式橡胶支座的选用板式橡胶支座由多层橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合压制而成。有足够的竖向刚度以承受垂直荷载，能将上部构造的反力可靠地传递给墩台；有良好的弹性，以适应梁端的转动；又有较大的剪切变形，以满足上部构造的水平位移。板式橡胶支座与原用的钢支座相比，有构造简单，安装方便；节约钢材，价格低廉，养护简便，易于更换等优点；且建筑高度低，对桥梁设计与降低造价有益；有良好的隔震作用，可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。因此本设计选用板式橡胶支座。采用天然橡胶，适用温度为-4060，硬度取60。2.2 计算支座反力根据上部结构计算结果，梁体自身构造产生的支座反力标准值为=2100.381KN，其结构自重引起的支座反力标准值为，公路级荷载引起的支座反力标准值为256.35kN,作用下产生的跨中挠度为；根据当地的气象资料，主梁的计算温差。2.3 支座平面尺寸的确定所需支座面积： （2-1）于主梁底板宽为1.6m，故初步选定板式橡胶支座的平面尺寸为：a=800mm（顺桥向），b=550mm，故采用中间层橡胶片厚度t=15mm。2.3.1 计算支座的平面形状系数S (2-2) 2.3.2 计算橡胶支座的抗压弹性模量 (2-3)式中：为常温下支座抗剪弹性模量，取。2.3.3 验算橡胶支座的承压强度，满足规范要求。 (2-4)式中：为橡胶支座使用阶段的平均压应力限值。2.4 确定支座的厚度1)假设支座水平放置，且不考虑混凝土收缩和徐变的影响。主梁的计算温差为，温度变形由主梁两端均摊，则每一支座的水平位移为： (2-5)式中：为混凝土的线膨胀系数； 为简支梁的计算跨径。2)为了计算汽车荷载制动力引起的水平位移，首先要确定作用在每一支座上的制动力：对于49.12m桥跨，一个设计车道上公路级车道荷载总重为：，则其制动力标准值为654.1810% = 65.148KN ,但按桥规，不得小于90kN，故取总制动力为90kN参与计算，5片梁共10个支座，作用于一个支座上的制动力。3)确定需要的橡胶片总厚度：不计汽车制动力： (2-6)计入汽车制动力： (2-7)式中：为支座剪变模量，常温下。同时，考虑到橡胶支座的稳定性，桥规规定应满足：（a为矩形支座短边尺寸）选用5层橡胶片组成的支座，上下层橡胶片厚7mm，中间层厚10mm，每层加劲薄钢板厚5mm，则橡胶片总厚度：且小于12cm（合格）4)支座总厚： 2.5 支座偏转情况的验算1)由下式计算支座的平均压缩变形：(2-8)式中：为橡胶体积模量，。按桥规规定，满足，合格。2)计算梁端转角：由关系式和可得： (2-9)设结构自重作用下，主梁处于水平状态。已知公路级荷载作用下的跨中挠度，代入上式得：3)验算偏转情况：验算合格，支座不会落空。2.6 验算支座的抗滑稳定性1)计算温度变化引起的水平力： (2-10)2)为了保证橡胶支座与梁底或与墩底顶面间不发生相对滑动，则应满足以下条件1） 5 故可按简支梁计算3.3 盖梁计算盖梁截面尺寸见图3-2。图3-2 盖梁尺寸/ cmFig. 3-2 The size of bent cap/ cm3.3.1 垂直荷载计算1）盖梁自重及内力计算（表3-1）2）活载计算(1)活载横向分配：荷载对称布置用杠杆法,非对称布置用铰接板法。表3-1 盖梁自重及内力表Table 3-1 The dead-weight and internal force of bent cap 截面编号自重/KN弯矩/KNm剪力/KN左右1-10.5（0.8+1.8）0.92.225=64.35-64.350.402=-25.74-64.35-64.352-20.41.82.225=39.6-64.350.80-39.60.2=-59.4-103.95-103.953-31. 51.82.225=148.5-64.352.302-39.61.702-148.50.75=-326. 7-252.45445.54-41.51.82.225=148.5-64.353.802-39.63.202-148.52.25+148.50.75=-5942972975-53.01.82.225=297-64.356.802-39.66.202-148.55.25+148.53.75+2971.5=-460.3500注：，钢筋混凝土容重取。a.单列公路级荷载对称布置：图3-3 单列公路级荷载对称布置/cmFig. 3-3 single row road - I level of load symmetrical arrangement/cmb.双列公路级荷载对称布置：图3-4 双列公路级荷载对称布置/cmFig. 3-4 two row road - I level of load symmetrical arrangement/cm c. 单列公路级荷载非对称布置：图3-5单列公路级荷载非对称布置/Fig.3-5 Single row road-I level of load asymmetrical arrangement/cm， （3-1）d. 双列公路级荷载非对称布置 图3-6双列公路级荷载非对称布置Fig.3-6 Double row road-I level of load asymmetrical arrangement， ， （3-2） (2)公路级荷载顺桥行驶：qk=7.875KN/m2；pk=267.36KNa.单孔单列公路级荷载，图3-9 公路级荷载单孔单列布置Fig. 3-9 Road - I level of load single-hole and single row arrangementb双孔单列公路级荷载图3-10 公路级荷载双孔单列布置Fig. 3-10 Road - I level of load two-hole and single row arrangement(3)活载横向分配后各梁支点反力：计算式为：计算结果见表3-2。表3-2 各梁活载反力计算表Table 3-2 Calculation of anti-beam live load荷载横向分布情况公路级荷载计算方法荷载布置横向分布系数单孔双孔对称布置按杠杆理法计算单列行车289.2670525.139046.28384.022216.950393.85446.28384.02200双列行车289.26718.079525.13932.821160.138290.717222.128403.254160.138290.71718.07932.821非对称布置按偏心受压法计算单列行车289.267107.434525.139195.037111.570202.54657.853105.02784.1377.509-49.580-90.009双列行车289.267138.443525.139251.33298.148178.180115.707210.0564.1377.509-49.58090.009 (4)恒载与活载反力汇总恒载与活载反力汇总见表3-3。冲击系数1+=1.1344（同上部结构）表3-3 各梁反力汇总表Table 3-3 The summary of anti-beam force 荷载情况1号梁2号梁3号梁4号梁5号梁/KN/KN/KN/KN/KN上部恒载3222.2723222.2723222.2723222.2723222.272公路-级 （双孔双列对称布置）（1+）37.232329.789457.451329.78937.232公路-级（双孔双列非对称布置）（1+）285.111202.127238.2888.518102.1063.3.2 双柱反力计算图3-11 双柱反力计算图/cmFig. 3-11 Reactions acting of double Pier/cm计算式为： (3-3)即 表3-4 墩柱反力计算表Table 3-4 Calculation of pier reaction荷载情况计算式上部恒载8055.68公路级（双孔双列对称布置）595.75公路级（双孔双列非对称布置）604.613.3.3 盖梁各截面内力计算1）弯矩计算图3-12 盖梁各截面内力计算图（尺寸单位：cm）Fig. 3-12 Interal forces of coping in sections on bent cap /cm其盖梁各截面弯矩值见表3-5。表3-5 弯矩计算表Table 3-5 The calculation of moments荷载情况墩柱反力梁的反力各截面弯矩1-1上部恒载8055.683222.2723222.2723222.27200-4833.412416.707250.11公路级对称595.7537.232329.789457.4510055.85781.931468.12非对称604.61285.111202.127238.28800427.6751.58403.702）相应于最大弯矩值时的剪力计算见表3-6。一般计算公式：1-1截面：，； 2-2截面：；3-3截面：，；4-4截面：，；5-5截面：。表3-6 剪力计算表/KNTable 3-6 The calculation of shear forces/KN荷载情况墩柱反力梁的反力各截面剪力1-12-23-34-45-5左右左右左右左右左右上部恒载8055.683222.2723222.2723222.272000-3222.2723222.272-4833.4084833.408-16111611-1611公路级对称59637330457000-3737-559559-229229-229公路级非对称605 285202238000-285285-320320-118118-120 3）截面内力组合 (1)弯矩组合见表3-7。其中活载按最不利情况考虑。表3-7 弯矩组合表Table 3-7 Combination of moments截面号内力组合值1-12-23-34-45-51上部荷载00-2706.48912.913383.242盖梁自重-25.74-59.40-326.70-594.00-460.353公路-荷载对称布置00-55.85781.931468.124公路-荷载非对称布置00427.67515.58403.7051+2+3-25.74-59.40-3232.012176.646487.8961+2+4-25.74-59.40-3904.16389.513571.25(2) 剪力组合见表3-8。表3-8 剪力组合表Table 3-8 Combination of shear forces截面号剪力组合值/KN1-12-23-34-45-51上部恒载003222.2724833.411611.11 0-3222.272-4833.411611.11-1611.112盖梁自重-64.35-103.95-252.45297.000-64.35-103.95445.50297.0003公路级 对称布置00132.551325.19564.080-132.551325.19508.23-564.084公路级 非对称布置00-580.65627.72192.580-580.65627.72192.58-95.5851+2+3-64.35-103.951684.424032.221387.52-64.35-2040.82-642.2318.20-1387.5261+2+4-64.35-103.95971.213337.651016.02-64.35-2488.92-1339.71333.85-919.623.3.4 各墩水平力计算采用集成刚度法进行水平力分配。上部构造每片内中梁支点反力为3222.272KN，每片内边梁支点反力为3222.272KN，每片外边梁支点反力为3222.272KN。中墩橡胶支座中钢板总厚度20mm，剪切模量1000，每跨梁一端设有4个支座，每个支座的抗推刚度为： (3-4)每个墩上设有两排橡胶支座，则支座刚度为250000100000 取桥台及两联间桥墩的橡胶支座的摩擦系数，其中最小摩擦系数。 1）桥墩（台）刚度计算桥墩（台）采用C40混凝土，其弹性模量 （1）各墩（台）悬臂刚度计算 ； ； 一墩一柱： （3-5） 桥墩的抗弯惯性矩为： 各墩的抗推刚度为：图3-13 桥面连续布置图/cm Fig. 3-13 Bridge deck continuous arrangement/cm（2）抗推刚度组合见表3-9表3-9 墩（台）抗推刚度组合表Table 3-9Combination of Pier (Taiwan) resistance to push stiffness墩（台）号墩高L0（台）5000016143496.5210000048755.570.226926143496.5248755.570.22693（台）50000214881.67 2）制动力的分配(1)制动力计算公路级荷载布置如图3-14。制动力按车道荷载进行计算。图3-14 公路-级荷载布置/mFig. 3-14 Road - I level of load arrange/m 根据通用规范规定不得小于一辆车重的30%，即 经比较两结果后取两者中较大者，每座桥墩（台）分配到的制动力则按下式计算： (3-6)3）温度影响力的计算（温度上升20） (1)确定受温度影响时温度偏移值为零的截面位置 ： (3-7)则 （2）.计算各墩温度影响力：a.温度影响力的水平位移量可按下式计算为： (3-8)式中： b板式橡胶支座顶面所受到的温度影响力为： (3-9)4）各墩（台）水平力汇总（表3-10）表3-10 各墩（台）水平力汇总表Table 3-10 The summary of horizontal forces墩（台）号荷载名称0123制动力/KN071.571.50温度影响力/KN0292.53292.530制动力+温度影响力/KN0364.03364.0303.3.5 盖梁配筋设计盖梁采用C40混凝土，其轴心受压强度为：。主筋采用HRB335钢筋，取直径d=32mm，其抗拉强度设计值为：=280MPa，一根32钢筋的面积为，钢筋保护层厚度80mm。1） 跨中截面即5-5截面配筋已知：hb=180220=39600取，。 （3-10）其中：代入式（3-10）中化简得：解得： (3-11)用钢筋，选用20根，实际面积，符合要求，配筋率2） 支点截面即3-3截面配筋 （3-12）化简得：解得： （3-13）用钢筋，选用10根，实际面积，符合要求，配筋率 其他截面计算同上一样。结算结果及配筋结果见表3-113） 各截面配筋表3-11-1 截面配筋设计Table 3-11-1 The design section of steel reinforcement 截面号/KNmb/mm/mm/mm1-1-25.74220017200.412-2-59.40220017200.993-3-3232.012200172052.304-42176.642200172034.395-56487.8822001720106.70注：表中结构重要性系数。 表3-11-2 截面配筋设计Table 3-11-2 The design section of steel reinforcement 截面号M所需钢筋面积As/ 所需32钢筋根数实用32钢筋根数%1-1-25.7459.270.07108038.400.202-2-59.40143.130.18108038.400.203-3-3232.017561.099.40108038.400.204-42176.644917.816.12108038.400.205-56487.8815425.7719.182016076.800.41注：结构的重要性系数对比可知：原标准图的配筋是适合的，均大于计算值。4）正截面承载力验算 a跨中截面即5-5截面： 混凝土受压区高度为 （3-14） （3-15）故满足要求。b支点截面即3-3截面 混凝土受压区高度为 （3-16） （3-17）满足要求。按公预规第5.2.10条，按构造配筋，计算拟不设弯起钢筋。剪力由混凝土及箍筋承受，计算过程如下： （3-18）式中： 取，； 、受压矩形截面的有效宽度及有效高度，斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，； 箍筋的配筋率，箍筋选用六肢，； ，箍筋选用R235， 则箍筋间距的计算式为： (3-19) 取箍筋间距,并按公预规要求，在支座中心（3-3截面）向跨中方向不小于一倍梁高1.8m的范围内，箍筋间距取。配筋率 按公预规9.3.13条规定，R235钢筋，截面最小配筋率在组合设计剪力值的部分梁段，即在1-1截面至3-3截面之间的部分可按构造要求配置箍筋，设箍筋仍选用六肢，配筋率取最小配筋率，则由此求得构造配置的箍筋间距 (3-20)取，且小于板高经比较和综合考虑，箍筋沿空心板跨长布置如下图3-15图3-15盖梁配筋图/cmFig. 3-15 Cover beam reinforcement figure/cm斜截面抗剪承载力验算：跨中（5-5截面）斜截面抗剪承载力 a截面尺寸验算 (3-21) 截面尺寸满足要求。 b抗剪承载力验算 根据公预规5.2.7条，斜截面抗剪承载力按下式计算： (3-22)式中：，此处，箍筋间距, ,。则 代入得： 故满足斜截面承载力要求。支点（3-3截面）斜截面抗剪承载力a截面尺寸验算 (3-23) 截面尺寸满足要求。b抗剪承载力验算 根据公预规5.2.7条，斜截面抗剪承载力按下式计算： (3-24) 式中s：，此处，箍筋间距, ,。则代入得： 故满足斜截面承载力要求。其他各截面承载力验算同上一样，结果也满足要求。5） 悬臂端计算外边梁的作用点至柱边缘的距离，故应按悬臂端深受弯构件计算。 (1).悬臂深受弯构件“撑杆系杆”作用效应 盖梁的截面有效高度： （2）.抗弯承载力计算 撑杆的高度： 取故安全。 （3）.系杆钢筋抗拉承载力计算 故安全。结果表示配筋结果满足要求。3.4 墩柱计算 墩柱的一般尺寸如图3-1，墩柱直径为180cm，用C40混凝土，HRB400钢筋。选择4号墩台进行计算。3.4.1 恒载计算选择2号墩台1）一孔上部构造恒载：3222.2723=19333.632KN2）盖梁自重（半边）：697.95 kN3）一根墩柱自重（当=6m时）：4）承台自重：5）桩身每米自重：3.4.2 活载计算1）水平荷载：制动力与温度影响力总和为：H=364.03kN2）垂直荷载：公路级荷载：单孔单列： 双孔单列： 3.4.3 墩柱配筋设计1）双柱反力横向分布系数计算 （1）公路级荷载单列布载图3-16 双柱反力横向分布/cmFig. 3-16 The twin pillars of transverse distribution of force/cm （2）公路级荷载双列布载图3-17 双柱反力横向分布/cmFig. 3-17 The twin pillars of transverse distribution of force/cm 2）活载内力计算公路级荷载，双孔布载产生的支点反力最大，单孔布载产生的偏心弯矩最大。（1） 最大最小垂直力计算表见表3-15。表3-15 最大最小垂直力计算表Table 3-15 Calculation of the biggest and smallest vertical forces荷载情况最大垂直力最小垂直力(1+) B(1+) B汽车-级单列车0.79259.230.2168.91双列车0.67399.130.33196.59注：表中1+=1.1344。（2）相应于最大最小垂直力时的弯矩计算见表3-16。表3-16 相应最大最小垂直力时的弯矩计算Table 3-16 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forces荷载情况A墩底弯矩/KNmB墩底弯矩/KNm6H/20.5()（1+）6H/20.5()（1+）公路-级双孔单列0491.0670.790.21265.5258.49双孔双列178.6051050.3620.670.33331.29163.17制动力71.5110.94110.94温度影响力364.03988.53988.53注：表中1+=1.1344 （3）最大弯矩计算见表3-17。3) 墩柱底截面内力组合表见表3-18。表3-17 最大弯矩计算Table 3-17 Calculation of the biggest moments 荷载情况公路-级制动力温度影响力单孔双列单孔单列71.5364.0300982.1341473.2010.9890.8420.0110.158垂直力（1+）（）1101.881407.46（1+）（）12.26264.12A墩底弯矩6H/2110.94988.530.5()（1+）385.74492.61B墩底弯矩6H/2110.94988.530.5()（1+）4.2992.44表3-18 内力组合表Table 3-18 Combination of inner force截面位置内力名称A柱底截面B柱底截面1上部恒载8055.688055.682盖梁自重697.95697.953墩柱自重381.51381.514公路-级双孔单列2850.249274.41120.9060.455公路-级双孔双列3638.972342.39475.48168.646温度影响力364.03988.53364.03988.537制动力71.5110.9471.5110.9481+2+3+4+6+79593.96435.531373.889256.04435.531159.9291+2+3+5+6+710100.49435.531441.865772.19435.531268.11101+2+3+49593.96274.419256.0460.45111+2+3+510100.49342.399610.62110.94注：本表内力组合按照设计规范JTG D60-2004规定。 4）墩柱强度验算 （1）由内力组合表得知，以下两种组合控制设计：a. 恒载+双孔单列汽车荷载+制动力+温度影响力：=9593.96KN，=1373.88KNmb