地下室顶板施工道路加固方案.doc

_ -可编辑修改- 目目 录录 一、工程概况 .1 二、编制依据 .2 三、设计总体思路 .2 四、材料准备 .3 五、施工方法 .5 六、施工安全措施 .6 1、材质及其使用的安全技术措施 .6 2、搭设的安全技术措施 .7 3、拆除的安全技术措施 .7 七、施工荷载计算 .8 附图 1：地下室顶板道路平面布置图 _ -可编辑修改- 地下室地下室顶顶板板车车道加固施工方案道加固施工方案 、 工程概况工程概况 建设单位： 设计单位： 勘察单位： 监理单位： 施工单位： 我司承建的成都.有限公司 1#、3-5#楼及相应地下室工程地点在成 都市 。本工程建筑面积为 93993.65；地上由 3 栋 3233 层的高层住 宅(下部均带 12 层底商)、以及 12 层地下室组成。本项目质量应达到 成都市优质工程标识 工程设计荷载标准值： 本工程地下室顶板设计荷载标准值详见下表： _ -可编辑修改- 部位部位恒恒载载活活载载 地下室顶板（非消防车道及扑救 面范围） 4.0kN/m2 消防车道及扑救面范围 地下室顶板覆土范围及厚度按 建施，但不得大于 1.2m,覆土容 重不得高于 18kN/m320kN/m2 所有结构板面低于建筑面层 50mm 以上时（含卫生间），回填部分需采用轻质填料（加气混凝土、水泥 炉渣等）容重不大于 14kN/m3。 施工电梯，砂浆罐等荷载集中部位 二、二、编编制依据制依据 1.1 施工蓝图 1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 1.3建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 1.4建筑施工高处作业安全技术JGJ8091 三、三、设计总设计总体思路体思路 本工程 1#楼位于地下室顶板中间，施工材料要运至主楼需经过地下室 顶板，本方案按车（车身重量+材料重量）总质量上顶板不大于 50T 进行计 算，为保证结构的安全性，地下室顶板的行走路线分为消防车道和非消防 车道区域，其受力情况有两种： 1、地下室消防车道顶板承受单台车的受力计算：根据本工程施工图纸 计算出消防车道覆土厚度 1050-1200mm。经查下表，此覆土区间地下室顶 板能够承受单台 60T 汽车通行，地下室顶板道路限重按车总质量上顶板不 大于 50T，故不需要另行加固； _ -可编辑修改- 2、地下室非消防车道顶板承受单台车的受力计算：根据本工程施工图 纸计算出消防车道覆土厚度 1050-1200mm。经查下表，此覆土区间地下室 顶板能够承受单台 18.7-23.3T 汽车通行，道路限重按车总质量上顶板不大 于 50T，因此该区域顶板不能够承受单台车通行；为确保地下室顶板结构安 全，需进行回顶加固； 车辆超出荷载为（50-18.7=31.3T 或 50-23.3=26.7T）取较大值 31.3T，每 平米荷载=313KN1.2（放大系数）/5.764（轮胎扩散后面积轮胎个数；按四 个考虑）=16.3KN/。根据计算结果（计算书附后），设计立杆纵横间距 800mm，水平杆步距 1.6m，底部满搭扫地杆距地面 200mm，钢管下设 100100 垫板，上设封顶杆及可调顶托，可调顶托与梁板间设置 50mm70mm 方木，架体四周设连续剪刀撑。 _ -可编辑修改- 四、四、材料准材料准备备 （1）钢管 脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管或低压流体输送用 焊接钢管中规定的 3 号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构 钢中钢管的规定。弯曲变形及锈蚀严重的钢管不得使用。 根据成都建材市场情况,脚手架钢管采用外径为 48.3mm，壁厚 3.2mm（计算按 3.0）的钢管，其它杆最大长度不应超出 6m，且每根钢管的最 大质量控制在 25kg。 脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求： 1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑， 不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及 外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于 1.7mm。 2）旧钢管表面锈蚀深度应小于 0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部 弯曲 l1.5m 时，不应大于 5mm。立杆钢管弯曲当 3ml4m 时，不应大于 12mm；当 4ml6m 时，不应大于 20mm;水平杆斜杆的弯曲 l6m，不应大 于 30mm。 _ -可编辑修改- （2）扣件 1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T 型螺栓、螺母、 垫圈等。 2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国 家标准钢管脚手架扣件的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形， 扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转 面间小于 1mm，扣件表面应进行防锈处理。 3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏。 4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的 测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形 的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。 （3）顶托、木枋 顶托螺杆直径不小于 28mm，木枋采用 5070 木枋。 五、五、施工方法施工方法 5.1 架体搭架体搭设设方法方法 （1）、工艺流程 铺底部垫木逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧装第一步小横 杆并与立杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第 二步大横杆安第二步小横杆第三、四小大横杆和小横杆加设剪刀撑。 (2)、构造要求 1）纵横向水平杆 _ -可编辑修改- 纵向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交 错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不 同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至 最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。 2）立杆 每根立杆底部应设置厚度不小于 50mm 的木垫板。 脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固 定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固 定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。钢管立杆顶部应采可调节 U 型托，且 其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于 200mm，安装时应保证上下同心。 立杆接长必须采用对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对 接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不 应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距 离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。 3）剪刀撑与横向斜撑 顶撑加固的架体沿四周剪刀撑跨越立杆 57 根，应连续设置。每道剪 刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于 6m，不大于 9m 。斜杆与地面的倾角 宜在 4560之间。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆 的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。扣 件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于 40Nm；且不应大 于 65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等 用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；对接扣件 _ -可编辑修改- 开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。 六、施工安全措施六、施工安全措施 1、材、材质质及其使用的安全技及其使用的安全技术术措施措施 （1）扣件的紧固程度 4050Nm，不大于 65Nm，对接扣件的抗拉承载 力为 3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度，对接扣件安装时其开口应向 内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 （2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。 （3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。 （4）禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 （5）严禁使用非 48mm 外径的钢管。 （6）严禁吊车支腿进入地下室顶板非回顶区域。 2、搭、搭设设的安全技的安全技术术措施措施 （1）此支撑架体经验收合格后，地下室顶板道路才能投入使用。 （2）搭设过程中，划出工作标志区域，且必须在施工梯正下方搭设，禁 止行人进入该区域。 （3）脚手架搭设过程中，应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签 证，达到设计施工要求并验收合格后挂合格牌 （4）扣件的紧固程度控制在 40-50Nm，搭设过程中由安全员、架子工班 长组织对紧固力进行抽查。 （5）每周检查支撑系统钢管的变形情况及扣件是否有松动等，如有则及 时进行整改，或加支撑钢管。 _ -可编辑修改- 3、拆除的安全技、拆除的安全技术术措施措施 （1）脚手架拆除前，应全面检查待拆的脚手架，根据检查结果，拟定作业 计划，并报批、进行技术交底后方可作业。 （2）拆除脚手架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交 代清楚方可离开。 七、施工荷七、施工荷载计载计算算 满满堂支撑架堂支撑架计计算算书书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数一、架体参数 满堂支撑架的宽度B(m)5满堂支撑架的长度L(m)36 满堂支撑架的高度H(m)3.35脚手架钢管类型483 立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.6 纵横向水平杆顶部步距hd(m)1.2立杆纵距la(m)0.8 立杆横距lb(m)0.8立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度a(m) 0.35 剪刀撑设置类型普通型 顶部立杆计算长度系数1 1.494 非顶部立杆计算长度系数2 1.656 二、荷二、荷载载参数参数 每米钢管自重g1k(kN/m) 0.033脚手板类型冲压钢脚手板 _ -可编辑修改- 脚手板自重标准值g2k(kN/m2) 0每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 0.167 材料堆放荷载q1k(kN/m2) 0 施工均布荷载q2k(kN/m2) 16.3 平台上的集中力F1(kN) 0省份四川 地区成都市 基本风压0(kN/m2) 0.2 风压高度变化系数z 1 风荷载体型系数s 1.04 风荷载标准值k(kN/m2) 0.208 三、三、设计简图设计简图 搭设示意图： 平面图 _ -可编辑修改- 侧立面图 四、板底四、板底纵纵向支撑次梁向支撑次梁验验算算 次梁增加根数n43材质及类型方木 方木宽bf 高hf(mm)50100 次梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 13 次梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 次梁抗剪强度设计值(N/mm2) 1.4 次梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 次梁弹性模量E(N/mm2) 9600 次梁自重标准值Nc(kN/m)0.2次梁验算方式三等跨连续梁 G1k=Nc=0.2kN/m； G2k= g2klb/(n4+1)= 00.8/(3+1)=0kN/m； Q1k= q1klb/(n4+1)= 00.8/(3+1)=0kN/m； Q2k= q2klb/(n4+1)= 16.30.8/(3+1)=3.26kN/m； 1、 、强强度度验验算算 _ -可编辑修改- 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满满堂支撑架平台上无集中力堂支撑架平台上无集中力 q1=1.2(G1k+G2k)= 1.2(0.2+0)=0.24kN/m q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4(0+3.26)=4.564kN/m q=q1+q2=0.24+4.564=4.804kN/m 计算简图 Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.1000.240.82+0.1174.5640.82=0.357kNm Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.240.8+1.2004.5640.8=4.593kN Vmax=0.6q1la +0.617q2la =0.60.240.8+0.6174.5640.82.368kN max3Vmax/(2bh0) =32.3681000/(250100)=0.71N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ =Mmax/W=0.357106/(83.333103)=4.284N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、 、挠挠度度验验算算 满满堂支撑架平台上无集中力堂支撑架平台上无集中力 q1=G1k+G2k=0.2+0=0.2kN/m q2=Q1k+Q2k= 0+3.26=3.26kN/m Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.20.8+1.2003.260.8=3.306kN max=(0.677q1l4+0.990q2l4)/(100EI)=(0.6770.2(0.8103)4+0.9903.26(0.8103)4)/(1000.0 96105416.667104)=0.344 mmmin800/150，10=5.333mm 满足要求！ _ -可编辑修改- 五、横向主梁五、横向主梁验验算算 材质及类型钢管截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁抗剪强度设计值(N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁自重标准值Nz(kN/m)0.033 主梁验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板 底支撑钢管传递最大支座力。 满满堂支撑架平台上无集中力堂支撑架平台上无集中力 q=1.2Nz=1.20.033=0.0396kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax/2=4.593/2=2.296kN p=Rmax/2=3.306/2=1.653kN 计算简图 _ -可编辑修改- 弯矩图(kNm) Mmax=0.691kNm =Mmax/W=0.691106/(4.49103)=153.898N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 剪力图(kN) Rmaxf=7.784kN Vmaxf=4.324kN max2Vmax/A=24.3241000/424=20.396N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 变形图(mm) max=1.012 mmmin800/150，10=5.333mm 满足要求！ 六、可六、可调调托座托座验验算算 可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值NkN30 按上节计算可知，可调托座受力 _ -可编辑修改- N=2Rmax+F1=27.784+0=15.568kNN30kN 满足要求！ 七、立杆的七、立杆的稳稳定性定性验验算算 钢管类型483 立柱截面面积A(mm2) 424 立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 次梁增加根数n4 3 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度a(m) 0.35剪刀撑设置类型普通型 顶部立杆计算长度系数1 1.494 非顶部立杆计算长度系数2 1.656 每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 0.167 立杆底部荷载： NG1=gkH+lan4Nc+lbNz=0.1673.35+0.830.2+0.80.033=1.066kN 立杆顶部荷载：NG1d=lan4Nc+lbNz=0.830.2+0.80.033=0.506kN NG2=g2klalb=00.80.8=0kN l=maxla,lb=max0.8,0.8=0.8m NQ1=q1klalb=00.80.8=0kN NQ2=q2klalb=16.30.80.8=10.432kN NQ4=F1=0kN 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： 立杆顶部荷载：N顶=1.2(NG1d+NG2)+0.91.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2(0.506+0) +0.91.4(0+10.432+0)=13.752kN 立杆底部荷载：N底=1.2(NG1+NG2)+0.91.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2(1.066+0) +0.91.4(0+10.432+0)=14.424kN 1、 、长细长细比比验验算算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.494(1200+2350)=2838.6mm _ -可编辑修改- 非顶部立杆段：l02=k2h=11.6561600=2649.6mm =l0/i=2838.6/15.9=178.528=210 满足要求！ 2、立柱、立柱稳稳定性定性验验算算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.494(1200+2350)=3278.583mm 1=l01/i=3278.583/15.9=206.2，查表得，10.171 k=zso=11.040.2=0.208kN/m2 Mw=0.91.4klhd2/10=0.91.40.2080.81.22/10=0.054kNm =N顶/A + Mw/W=13.752103/(0.171424)+0.0