土木工程毕业设计（论文）-洛阳市第三中学教学楼建筑与结构设计.doc

洛 阳 理 工 学 院毕 业 设 计（论 文）题目 洛阳市第三中学教学楼建筑与结构设计姓 名 院 （系） 土木工程学院 专 业 土木工程专业 指导教师 2015年06月05日洛阳理工学院毕业设计（论文）洛阳市第三中学教学楼建筑与结构设计摘 要本教学楼按照建筑学“适用、安全、经济、美观”的原则设计，整栋楼共4层，每层层高3.9米，设计采用框架结构，外廊式近似“”造型，利于采光以及学生健康成长，充分利用建筑面积。整个教学楼设计包括建筑设计和结构设计两部分，建筑设计部分主要包括了建筑物平面、立面、剖面、教室布置、各节点详图、各部位做法等方面；结构设计方面主要包括了框架结构梁柱的布置、基础设计、梁板柱以及楼梯的配筋等，竖向荷载下采用弯矩二次分配法，风荷载作用下内力采用D值法计算。在参考文献方面主要以现行的规范为依据进行设计，合理布置结构，努力做到理论与现实很好的结合。在手算的基础上运用PKPM辅助设计，参考电算结果，防止出错。使用天正建筑以及AutoCAD绘制建筑施工图和结构施工图。关键词：外廊式教学楼，框架结构，建筑设计，结构设计，独立基础全套图纸加扣 3012250582Architectural and Structure Design of third middle school Teaching Building in LuoyangABSTRACTThe teaching building designed according to the principle of architecture application, security, economic, aesthetic, , the whole building, a total of 4 layers, each layer 3.9 meters high, design of the frame structure, veranda style approximation can be modeling, to lighting and the healthy growth of students, make full use of construction area.The teaching building design consists of architectural design and structural design of two parts, part of the architectural design mainly includes the building plane, elevation, section, classroom layout, the node detail, each part of the practices; structural design mainly includes the frame beam column layout, foundation design, beam and the stairs reinforcement, under vertical loads the second moment distribution method, wind load internal force under the D value method to calculate. In the reference literature, the main current specifications for the design, reasonable layout structure, and strive to achieve a good combination of theory and reality.On the basis of hannd calculates and use of PKPM aided design, the reference of the results of the calculation, to prevent mistakes. The use of Tarch and AutoCAD drawing construction drawing and structure construction drawing.KEYWORDS: Veranda Style Buildings, Frame Structure, Architectural Design, Structural Design,Independent Foundation.目 录前言1第1章 结构计算参考值21.1 结构计算中所用到的材料自重21.2 楼面均布活荷载标准值21.3 结构计算中系数取值2第2章 现浇楼板及楼梯设计32.1 柱网布置图32.2楼板设计32.2.1角区格A42.2.2边区格B52.2.3区格C62.3 楼梯设计72.3.1基本设计资料72.3.2踏步板设计72.3.3平台板设计82.3.4平台梁设计8第3章 竖向荷载计算103.1设计基本资料103.2 框架计算简图103.2.1选择一榀框架103.2.2梁截面尺寸的确定103.2.3柱子尺寸的确定113.3恒荷载作用下内力计算123.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值123.3.2屋面及楼面的可变荷载标准值123.3.3墙体重力荷载123.3.4轴线AC梁上的恒载标准值计算133.3.5轴线AC柱端集中力计算133.3.6偏心距计算143.3.7梁柱线刚度计算153.3.8弯矩计算及分配163.3.9计算梁端剪力、柱端剪力183.3.10计算柱的轴力：203.4活荷载作用下的内力计算213.4.1均布荷载213.4.2走廊柱子偏心产生框架梁端附加弯矩223.4.3弯矩计算及分配233.4.4计算梁端剪力、柱端剪力263.4.5柱端轴力计算27第4章 风荷载作用下内力计算294.1基本数据计算294.2框架结构侧向刚度计算304.3框架结构侧移验算304.4框架结构内力计算314.4.1反弯点高度 314.4.2风荷载作用下各层框架柱端弯矩计算314.4.3风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算32第5章 框架内力组合及配筋计算355.1荷载效应组合情况355.2控制截面及最不利内力组合355.3材料355.4框架梁截面内力组合355.4.2 柱边缘处梁弯矩、剪力365.4.3梁控制截面内力组合385.5框架柱控制截面内力组合415.6梁柱截面设计465.6.1梁截面设计46第6章 柱下独立基础设计566.1设计资料566.2材料566.3荷载计算566.4承载力特征值计算576.5 A柱独立基础计算586.5.1初步选择基底尺寸586.5.2验算持力层地基承载力596.5.3计算基底反力596.5.4配筋计算606.6 B柱独立基础计算616.6.1初步选择基底尺寸616.6.2验算持力层地基承载力626.6.3计算基底反力626.6.4配筋计算636.7 C柱独立基础计算646.7.1初步选择基底尺寸646.7.2验算持力层地基承载力646.7.3计算基底反力656.7.4配筋计算65结论68谢 辞69主要参考文献70V前言本设计题目为“洛阳市第三中学教学楼建筑与结构设计”，该教学楼拟建建筑面积40005000平方米，实际建筑面积4820.2平方米，建筑结构为框架结构，建筑层数为4层， 基本风压、地质条件见任务书。建筑设计方面按照适用、安全、经济、美观的建筑设计原则，综合考虑各种因素确定教学楼的设计方案。教学楼应该包括普通教室、专用教室（实验室、音乐教室、美术教室等）、公用教室（合班教室、微机室等）、图书阅览室、教室休息室、辅助用房等。教学楼必须满足良好的通风采光，所以本教学楼设计采用了外廊式设计方案，更有利于学生健康发展。结构设计方面采用框架结构，合理布置柱网，根据受力情况估算楼板厚度、梁柱截面尺寸；取一榀框架受力分析，计算恒荷载、活荷载、风荷载作用下的内力；不利内力进行组合计算构件的受力和截面配筋。根据地质条件以及框架受力情况设计基础，本教学楼采用柱下独立基础。教学楼是公共建筑，要满足很多规范要求，能体现出建筑和结构设计的很多重要的方面，选择教学楼建筑和结构设计，从而掌握教学楼设计的基本原理，掌握建筑设计的思想和方法。72第1章 结构计算参考值1.1 结构计算中所用到的材料自重钢筋混凝土: 25kN/m水泥砂浆: 20kN/m200mm厚加气混凝土墙体（双面粉刷）1.4+0.5+0.35=2.24kN/混合砂浆: 17kN/m水磨石楼面: 0.65kN/塑钢窗: 0.6kN/m保温防水层自重: 2.20kN/m蛭石保温层： 5kN/1.2 楼面均布活荷载标准值教室: 2.0kN/ 走廊、楼梯： 3.5kN/卫生间: 2.5kN/不上人屋面: 0.5kN/1.3 结构计算中系数取值结构重要性系数: =1.0永久荷载分项系数: =1.2可变荷载分项系数: =1.4第2章 现浇楼板及楼梯设计2.1 柱网布置图图2-1 建筑柱网简图2.2楼板设计本结构为洛阳市第三中学教学楼框架结构，总层数4层，各层层高均为3.9m。柱网布置如图2-11、材料：楼板使用C30混凝土：Fc =14.3N/mm2 Ft =1.43N/mm2 Ftk =2.01N/mm2 钢筋HRB335：Fy =300N/mm2 2、板厚确定板的截面高度与跨度之比，对钢筋混凝土单向板不小于1/30，双向板不小于1/40，且满足现浇钢筋混土板的最小厚度要求，民用建筑单向板60mm，双向板80mm，4500/40=112.5mm，取板厚120mm。3、 楼板弯矩及配筋计算1） 板荷载计算：水磨石地面 0.65kN/120mm厚钢筋混土楼板 250.12=3.0kN/15mm厚石灰砂浆 0.01517=0.255kN/恒荷载标准值 3.91KN/活荷载标准值 (教室） 2.5KN/活荷载标准值 (走廊） 3.5KN/由可变荷载效应控制的组合1.23.91+1.42.5=8.19KN/由永久荷载效应控制的组合1.353.91+0.71.42.5=7.72KN/可见，对于板而言，由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大所以 恒荷载设计值g=1.23.91=4.69KN/活荷载设计值q=1.42.5=3.50KN/2） 双向板按弹性理论计算图2-2 计算所取板格将荷载分为两种情况：第一种是各区格均为同样荷载，其值均为g+q/2；所有中间区格板，四周支承按固定板查双向板计算系数表来计算；边区格及角区格，内部支承作为固定，外部按实际支承情况查表。第二种是各相邻区格分别作用反向荷载，其值均为q/2；所有中间区格板，四周支承按简支板查表；对边区格及角区格，其内部支承作为简支，外部支承按实际情况确定。最后将两种荷载作用下板的内力相加，即得到最后结果。2.2.1角区格A计算跨度：Y方向Ly=7500mm X方向Lx=4000mmg=g+q/2=4.69+3.5/2=6.44KN/q=q/2=3.5/2=1.75KN/表2-1 四边固定及两邻边固定时的弯矩系数Lx/Ly支承情况MxMyMxMy0.533四边固定0.03900.0050-0.0819-0.05710.533两邻边固定两邻边简支0.05390.0096-0.1153-0.0785a、计算跨中弯矩：取钢筋混凝土泊松比=0.2b、计算支座负弯矩：计算区格支座的最大负弯矩，将各区格均布满 。区格板按作用的四边固定板求得的支座弯矩即支座最大负弯矩；外区格按实际支承情况考虑，在作用下的支座亦为该支座最大负弯矩。同一支座按相邻区格求出的弯矩有差别时，取较大值进行配筋。2.2.2边区格B计算跨度：Y方向Ly=7500mm X方向Lx=4000mm表2-2 四边固定及三边简支时的弯矩系数Lx/Ly支承情况MxMyMxMy0.533四边固定0.03900.0050-0.0819-0.05710.533三边简支一边固定0.02270.0822-0.1200a、计算跨中弯矩：取钢筋混凝土泊松比=0.2b、计算支座负弯矩：C、配筋计算跨中截面取=120-20=100mm，=120-30=90mm；支座截面附近近似取=120-20=100mm。板中的配筋率一般较低，故近似地取内力臂系数=0.9进行计算。表2-3 双向板A、B区格配筋计算截面Mh0最小配筋面积实配钢筋直径、间距面积跨中Ax方向5.69 100.00 0.041 193.45 240 B8200251y方向1.89 90.00 0.016 70.48 240 B8200251Bx方向5.22 90.00 0.046 197.88 240 B8200251y方向3.75 100.00 0.027 126.57 240 B8200251支座x方向-10.73 100.00 -0.072 -345.28 240B8140359y方向-7.48 100.00 -0.051 -243.07 240 B82002512.2.3区格C活荷载标准值 (走廊）3.5KN/m，长跨方向Ly=8000mm，短跨方向Lx=2100mm，Ly/Lx=3.813所以按单向板理论计算。（单跨板，塑性理论计算）取板宽b=1000mm作为计算单元，现浇单跨梁板计算跨度L0=Ln，取板的截面有效高度h0=h-20=100mm。 图2-3 单向板C计算简图表2-4 单向板C的配筋计算截面左支座跨中右支座弯矩系数- 1/11 1/8 - 1/11-2.863.94-2.86-0.01980.0279-0.019894.48133.0594.48选用钢筋B8200B8200B8200实际钢筋面积(mm)251251251最小配筋率0.2%满足满足满足2.3 楼梯设计图2-4 楼梯结构计算简图2.3.1基本设计资料该教学楼结构楼梯为板式楼梯，活荷载标准值取3.5kN/m，组合系数，准永久值系数；楼梯采用C30混凝土：Fc =14.3N/mm2 Ft =1.43N/mm2 ，钢筋HRB335：Fy =300N/mm2 ；板面做法：水磨石面层，板底混合砂浆20mm厚。踏步板厚度取跨度的1/301/25，踏步板跨度3360mm，所以取厚度120mm，取，板倾斜角tan=150/280=0.536,cos=0.881。2.3.2踏步板设计取1m宽板带进行计算(1)荷载计算水磨石面层 (0.28+0.15)0.65/0.28=0.998三角形踏步 0.280.150.525/0.28=1.875斜板厚重 0.1225/cos=3.403底部抹灰 0.0217/cos=0.386 永久荷载效应控制组合1.356.66+0.73.51.4=12.42kN/m可变荷载效应控制组合1.26.66+3.51.4=12.89kN/m可变荷载效应控制的组合值较大所以取（g+q)=12.89kN/m弯矩设计值(2)、配筋计算选用钢筋B10140(AS=561mm),分布钢筋为每一踏步18，详见结构图2.3.3平台板设计取平台板厚度h=100mm，b=1000mm，按单向板计算。(1) 内力计算恒荷载标准值，永久荷载效应控制组合1.353.49+0.73.51.4=8.14kN/m可变荷载效应控制组合1.23.49+3.51.4=9.09kN/m可变荷载效应控制的组合值较大所以取（g+q)=9.09kN/m弯矩设计值(2)、配筋计算选用钢筋B8200(AS=251mm)2.3.4平台梁设计平台梁截面选(1) 荷载计算梁自重 0.2(0.35-0.10)25=1.25kN/m梁侧面粉刷 0.02(0.35-0.10)217=0.17kN/m 荷载设计值(2) 内力计算计算跨度弯矩设计值剪力设计值(3) 配筋计算a 截面尺寸验算，满足要求b 纵向受拉钢筋倒L型截面，近似按矩形截面计算选用钢筋2B16+1B18(AS=656mm)c 箍筋计算按构造配筋选用B8200双肢箍。第3章 竖向荷载计算3.1设计基本资料抗震设防烈度：7度基本风压：建筑结构安全等级：级材料：梁混凝土选用级（）柱混凝土选用级（）梁柱受力钢筋均选用级HRB335（）箍筋均选用级HRB335（）3.2 框架计算简图3.2.1选择一榀框架取一榀完整结构、荷载分布均匀的具有代表性的框架作为计算单元。图3-1 板荷载分布图3.2.2梁截面尺寸的确定框架梁截面高度，为了防止发生脆性破坏，不宜大于1/4梁净跨。主梁截面宽度可取，且不宜小于200mm为了保证梁侧向稳定性，梁截面的高宽比不宜大于4。表3-1 梁截面尺寸层次混凝土强度横梁（bxh)纵梁（bxh)AB跨BC跨14C303007002002502004503.2.3柱子尺寸的确定各层的重力荷载可以近似取14KN/m，由柱网图可知边柱及中柱的荷载面积分别为4.0m3.75m和4.5m5.05m。边柱中柱取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面尺寸分别为297mm，366mm，根据估算结果并且综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取400mm400mm。图3-2 框架结构计算简图3.3恒荷载作用下内力计算3.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（不上人）：颗粒保护层 0.35三毡四油防水层 0.420mm水泥砂浆找平层 200.02=0.430厚轻集料混凝土找坡 50.03=0.15150mm蛭石保温层 50.15=0.75120mm厚楼板 250.12=3.020mm水泥砂浆找平层 200.02=0.415mm厚楼底抹灰 0.01517=0.2555.7013层楼面：水磨石地面 0.65120mm厚楼板 250.12=3.015mm厚楼顶抹灰 0.255 3.913.3.2屋面及楼面的可变荷载标准值不上人屋面均布荷载标准值 2.0楼面活荷载标准值（教室） 2.5楼面活荷载标准值（走廊） 3.53.3.3墙体重力荷载200mm厚加气混凝土墙体（双面粉刷）1.4+0.5+0.35=2.24女儿墙3.25，走廊踢脚及栏杆线荷载1.25表3-2 梁荷载计算表梁截面尺寸截面面积标准荷载kN/mb/mmh/mmA/m减去板厚120mm3007000.215.622004500.092.472002500.052.37注：梁标准荷载按公式25A+17b+2(h-板厚)0.0153.3.4轴线AC梁上的恒载标准值计算表3-3 轴线AC梁上的恒载标准值计算层号传荷构件AB跨(kN/m)BC跨(kN/m)梯形荷载峰值换算均布荷载三角形荷载峰值换算均布荷载13层墙00板左3.91*2.25=8.797.404.692.93右8.797.404.692.93梁5.622.37屋面墙00板左11.69.766.193.89右11.69.766.193.89梁5.622.37注：三角形荷载换算成均布荷载 梯形荷载换算均布荷载图3-3 换算均布荷载 3.3.5轴线AC柱端集中力计算表3-4 柱端集中力计算层号柱号传荷构件计算过程取值/kN14A板(2.254.51/2)3.9119.79纵梁4.52.4711.12墙及窗22.24(3.9-0.45)15.46小计46.37B板A+(2.1+4.5)1.21/23.9135.27纵梁4.52.4711.12墙及窗22.24(3.9-0.45)15.46小计61.85C板(2.1+4.5)1.21/23.9115.48纵梁4.52.4711.12墙护栏1.254.55.63小计32.23屋顶A板(2.254.51/2)5.1626.12纵梁4.52.4711.12女儿墙1.13.254.516.09小计53.33B板A+(2.1+4.5)1.21/25.1646.55纵梁4.52.4711.12墙00小计57.67C板(2.1+4.5)1.21/25.1620.43纵梁4.52.4711.12女儿墙1.13.254.516.09小计47.643.3.6偏心距计算（1）B柱：13层：梁荷载4.52.47=11.12KN； 墙荷载2.0(3.9-0.45)2.24=15.46KN 板荷载3.91(1/24.52.25)+(2.1+4.5)1.21/2=35.28KN 偏心距100mm，弯矩(11.12+15.46+35.28)0.10=6.19KNm 顶层：梁荷载11.12KN；板荷载46.56KN；偏心距100mm 弯矩(11.12+46.56)0.10=5.78KNm（2）C柱：13层：梁荷载4.52.47=11.12KN； 走廊踢脚及栏杆1.254.5=5.63KN 板荷载3.911/2(2.1+4.5)1.2=15.48KN 偏心距100mm，弯矩(11.12+5.63+15.48)0.10=3.22KNm 顶层：梁荷载11.12KN；板荷载20.43KN；偏心距150mm 弯矩(11.12+20.43)0.10=3.16KNm图3-4 恒载作用下框架结构计算简图计算梁线刚度，中间框架，其中为矩形梁截面惯性矩，柱线刚度3.3.7梁柱线刚度计算表3-5 梁线刚度计算类别层次bhEc(N/mm)IoL(mm)AB跨143007007400BC跨142002502300表3-6 柱线刚度计算层次计算高度hcbhEc(N/mm)Io243900400400149004004003.3.8弯矩计算及分配(1) 固端弯矩：14层：-(7.42+5.62)7.402/12=-93.18kNm(7.42+5.62)7.402/12=93.18kNm-(2.932+2.37)2.32/12=-3.63kNm(2.932+2.37)2.32/12=3.63kNm屋顶层：-(9.762+5.62)7.402/12=-114.72kNm(9.762+5.62)7.402/12=114.72kNm-(3.892+2.37)2.32/12=-4.47kNm(3.892+2.37)2.42/12=4.47kNm(2)弯矩二次分配弯矩二次分配法计算均布荷载作用下的框架梁柱弯矩上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱分配系数/0.191 0.809 0.750 0.000 0.177 0.073 0.293 0.707 /固端弯矩-114.72 114.72 -5.78 -4.47 4.47 3.16 分配弯矩21.90 92.82 -78.33 -18.48 -7.65 -1.31 -5.40 传递弯矩7.47 -39.17 46.41 -6.27 -0.65 -3.83 -1.42 2次分配6.05 25.65 -29.61 -6.99 -2.89 1.54 3.71 最终弯矩35.42 -35.42 53.19 -31.74 -15.67 0.87 -3.11 0.160 0.160 0.679 0.637 0.150 0.150 0.062 0.172 0.414 0.414 -93.18 93.18 -6.19 -3.63 3.63 3.22 分配弯矩14.94 14.94 63.30 -53.11 -12.53 -12.53 -5.19 -1.17 -2.84 -2.84 传递弯矩10.95 7.47 -26.55 31.65 -9.24 -6.27 -0.59 -2.59 -1.42 -2.70 2次分配1.30 1.30 5.53 -9.91 -2.34 -2.34 -0.97 1.15 2.78 2.78 最终弯矩27.19 23.71 -50.90 61.81 -24.11 -21.14 -10.37 1.01 -1.48 -2.76 0.160 0.160 0.679 0.637 0.150 0.150 0.062 0.172 0.414 0.414 -93.18 93.18 -6.19 -3.63 3.63 3.22 分配弯矩14.94 14.94 63.30 -53.11 -12.53 -12.53 -5.19 -1.17 -2.84 -2.84 传递弯矩7.47 7.72 -26.55 31.65 -6.27 -6.46 -0.59 -2.59 -1.55 -1.42 2次分配1.82 1.82 7.72 -11.68 -2.76 -2.76 -1.14 0.95 2.30 2.30 最终弯矩24.23 24.48 -48.71 60.04 -21.55 -21.75 -10.55 0.81 -2.08 -1.95 0.166 0.132 0.702 0.657 0.155 0.124 0.064 0.187 0.361 0.452 -93.18 93.18 -6.19 -3.63 3.63 3.22 分配弯矩15.44 12.33 65.41 -54.76 -12.92 -10.32 -5.35 -1.28 -2.47 -3.10 传递弯矩7.47 0.00 -27.38 32.71 -6.27 0.00 -0.64 -2.68 0.00 -1.42 2次分配3.30 2.63 13.98 -16.95 -4.00 -3.19 -1.66 0.77 1.48 1.85 最终弯矩26.20 14.96 -41.17 54.17 -23.19 -13.52 -11.28 0.44 -0.99 -2.66 A 7.48 B-6.76 -0.50 C注：阴影部分为偏心距图3-5 恒荷载作用下弯矩图(kNm)3.3.9计算梁端剪力、柱端剪力梁端剪力以AB跨第四层梁端剪力为例说明计算过程其他各层梁端剪力见表3-7表3-7 梁 端 剪 力 计 算类别层号荷载标准值kN/m梁跨度m梁左弯矩kNm梁右弯矩kNm梁左剪力kN梁右剪力kNAB跨425.147.40-35.42 53.19 90.62 -95.42 320.427.40-50.90 61.81 74.08 -77.03220.427.40-48.71 60.04 74.02 -77.09 120.427.35-41.17 54.17 73.80 -77.31 BC跨410.152.30-15.67 0.87 18.11 -5.2438.232.30-10.37 1.01 13.54 -5.3928.232.30-10.55 0.81 13.70 -5.23 18.232.30-11.28 0.44 14.18 -4.75 柱端剪力表3-8 柱 端 剪 力 计 算类别层号计算高度m柱上端弯矩kNm柱下端弯矩kNm柱剪力上(下)kNA柱43.934.59 26.59 -16.0633.923.20 23.70 -12.29 23.923.93 25.59 -13.00 14.914.59 7.30 -4.58B柱43.9-30.49 -23.00 14.3233.9-20.08 -20.49 10.9523.9-20.68 -22.07 11.5214.9-12.94 -6.47 4.14C柱43.9-4.90 -3.92 1.5033.9-2.31 -3.08 0.8823.9-2.84 -3.49 1.2214.9-2.07 -1.03 0.30图3-6 恒荷载作用下剪力图(kN)3.3.10计算柱的轴力：将柱两侧的梁端剪力、节点集中力及柱轴力叠加，即得柱轴力，该层柱下端的轴力计入柱的自重。表3-9 框架柱轴力计算A柱B柱C柱层数柱自重柱端集中力上柱轴力下柱轴力柱端集中力上柱轴力下柱轴力柱端集中力上柱轴力下柱轴力415.653.33-143.95 -159.5557.67-171.20-186.8047.64-52.88 -68.48 315.646.37-280.00 -295.6061.85-399.75-415.3532.23-90.50 -106.10 215.646.37-415.99 -431.5961.85-628.31-643.9132.23-127.96 -143.56 119.646.37-551.76 -571.3661.85-856.87-876.4732.23-169.85 -189.45 图3-7 恒荷作用下轴力图(kN)3.4活荷载作用下的内力计算3.4.1均布荷载梁上分布的荷载由梯形或者三角形组成，须把梯形或三角形等效为均布荷载同恒载计算过程：表3-10层号传荷构件AB跨(KN/m)BC跨(KN/m)梯形荷载峰值换算均布荷载三角形荷载峰值换算均布荷载13板左2.52.25=5.634.731.23.5=4.202.63右5.634.734.202.63屋顶板左1.130.950.600.38右1.130.950.600.38表3-11 柱端集中力层号柱号传荷构件计算过程取值/KN13A板(2.254.51/2)2.512.66B板A+(2.1+4.5)1.21/23.526.52C板(2.1+4.5)1.21/23.513.86屋顶A板(2.254.51/2)0.52.53B板A+(2.1+4.5)1.21/20.54.51C板(2.1+4.5)1.21/20.51.983.4.2走廊柱子偏心产生框架梁端附加弯矩B柱：偏心距100mm13层：弯矩26.520.10=2.65kNm 顶层：弯矩4.510.10=0.45kNmC柱：偏心距100mm，13层：弯矩13.860.10=1.39kNm 顶层：弯矩1.980.10=0.20kNm图3-8 活荷载计算简图3.4.3弯矩计算及分配（1）计算固端弯矩：14层：-(4.732)7.402/12=-43.17kNm(4.732)7.402/12=43.17kNm-(2.632)2.302/12=-2.32kNm(2.632)2.302/12=2.32kNm屋顶层：-(0.952)7.402/12=-8.67kNm(0.952)7.402/12=8.67kNm-(0.382)2.302/12=-0.34kNm(0.382)2.302/12=0.34kNm（2） 梁柱线刚度及分配系数同表3-5和3-6（3）活荷载作用下弯矩二次分配法求弯矩上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱分配系数/0.191 0.809 0.750 0.000 0.177 0.073 0.293 0.707 /固端弯矩-8.67 8.67 -5.78 -0.34 0.34 3.16 分配弯矩1.66 7.01 -1.91 -0.45 -0.19 -0.10 -2.48 传递弯矩3.46 -0.96 3.51 -2.61 -0.05 -0.09 -1.15 2次分配-0.48 -2.03 -0.64 -0.15 -0.06 0.36 0.88 最终弯矩4.64 -4.64 9.63 -3.21 -0.64 0.51 -2.75 0.160 0.160 0.679 0.637 0.150 0.150 0.062 0.172 0.414 0.414 -43.17 43.17 -6.19 -2.32 2.32 3.22 分配弯矩6.92 6.92 29.33 -22.08 -5.21 -5.21 -2.16 -0.95 -2.29 -2.29 传递弯矩0.83 3.46 -11.04 14.66 -0.23 -2.61 -0.48 -1.08 -1.15 -1.24 2次分配1.08 1.08 4.59 -7.24 -1.71 -1.71 -0.71 0.59 1.43 1.43 最终弯矩8.83 11.46 -20.29 28.52 -7.14 -9.52 -5.66 0.89 -2.01 -2.10 0.160 0.160 0.679 0.637 0.150 0.150 0.062 0.172 0.414 0.414 -43.17 43.17 -6.19 -2.32 2.32 3.22 分配弯矩6.92 6.92 29.33 -22.08 -5.21 -5.21 -2.16 -0.95 -2.29 -2.29 传递弯矩3.46