大雄宝殿高支撑模板支护施工方案.doc

目 录第一章编制依据21.编制所依据的文件2第二章 工程概况21江苏宜兴市西渚镇大觉寺二期工程大雄宝殿建筑概况特征表22江苏宜兴市西渚镇大觉寺二期工程大雄宝殿结构概况特征表3第三章 施工段划分41.基础施工阶段：411工作流程：42主体施工阶段：421工作流程：4第四章 模板的选型及配置41模板类型的选择：42模板的配置原则：5第五章 模板体系设计51柱子模板51.1柱模板设计：51.2柱模板安装：61.3柱模板拆除：62楼板模板：72.1楼板模板体系72.2计算书73梁模板123.1 梁段KL17；的支模参数133.2 梁段KL201（98）；KL205(58);KL203(7)；的支模参数143.3梁底支撑的计算【以KL201(5001600)为例】153.4梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:214.梁、板模板安装及拆除225楼梯模板：236.其他模板：24第六章 质量控制措施24第七章 安全、环保文明施工措施26第一章 编制依据1.编制所依据的文件1.1建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；1.2混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；1.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；1.4钢结构设计规范GB 50017-2003中国建筑工业出版社；1.5木结构设计规范GB 50005-2003中国建筑工业出版社1.6建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；1.7建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社、1.8建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；1.9建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社；1.10建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；1.11建筑结构静力计算手册(第二版) 中国建筑工业出版社；1.12本工程施工图纸。第二章 工程概况1江苏宜兴市西渚镇大觉寺二期工程大雄宝殿建筑概况特征表序 号项 目内 容1工程名称宜兴市西诸大觉寺二期大雄宝殿2建设地点宜兴市西诸大觉寺3设计单位宜兴市建筑设计研究院有限公司4建设单位宜兴市西诸大觉寺5建筑面积6512.9m26建筑功能佛教活动点7质量标准合格 8结构形式框架9层数 地下一层，地上二层；建筑高度21.4M2江苏宜兴市西渚镇大觉寺二期工程大雄宝殿结构概况特征表序号项目内容1结构形式基础结构形式钢筋混凝土独立基础; 主体结构形式框架结构;2混凝土强度等级基础垫层、挡土墙垫层C15基础墩混凝土C20块石独立基础、挡土墙S6C30框架部分梁、板C40预应力板450 mm厚C40地下地板S6C302次结构构造柱、过梁；C203钢筋类别级钢（HPB235）、级钢（HRB335）4钢筋接头主要形式直螺纹钢筋直径大于或等于18mm绑扎钢筋直径小于或等于16mm5框架柱截面尺寸560mm240mm、600mm600mm、800mm800mm;900mm900mm;D=800;D=9006框架结构梁截面尺寸240mm400mm、240mm800mm、400mm1000mm 400mm800mm;800mm1600mm;500mm1600mm500mm1200mm7框架结构板厚度130mm,100mm，200mm,450mm;8结构使用年限50年9抗震设防烈度6度10结构安全等级二级第三章 施工段划分1.基础施工阶段： 1段: 1轴6轴/A轴H轴2段: 6轴12轴/ A轴H轴11工作流程：1段挡土墙2段挡土墙1段独立基础2段独立基础1段地板2段地板1段夹层柱2段夹层柱1段夹层梁、板2段夹层梁、板1段柱2段柱1段地下一层顶板2段地下一层顶板。2主体施工阶段： 1段: 1轴6轴/A轴H轴2段: 7轴8轴/A轴H轴21工作流程：1段一层柱2段一层柱夹层一层梁板（绝对标高80.55米）1段夹层二柱2段夹层二柱1段夹层二梁2段夹层二梁（绝对标高83.75米）1段夹层三柱2段夹层三柱1段夹层三梁2段夹层三梁（绝对标高86.45米）1段重檐下柱2段重檐下柱重檐层梁板（绝对标高89.55米）吊顶层梁下1段柱吊顶层梁下2段柱吊顶层1段梁吊顶层2段梁（绝对标高95.35米）屋面下至吊顶层梁1段柱屋面下至吊顶层梁1段柱屋面梁板（绝对标高96.4103.67米）第四章 模板的选型及配置1模板类型的选择：序号分部分项工程选择模板品种备 注1独立柱基础垫层边模50100木方2独立柱基础模板15厚多层板现场配置3独立柱基础短柱模板15厚多层板、4框架柱模板10厚多层板、5梁、板模板10厚多层板现场配置6梁、柱接头模板10厚多层板、7楼梯模板10厚多层板现场配置8构造柱、过梁、板带模板10厚多层板现场配置9圆柱模板钢制定型模板2模板的配置原则：本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：2.1模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2.2在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。2.3 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 2.4 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；2.5综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。2.6模板的配置数量应同流水段划分相适应，满足施工进度要求；2.7所选择的模板应能达到或大于周转使用次数要求；2.8结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：第五章 模板体系设计1柱子模板1.1柱模板设计：1.1.1本工程方形柱模板采用10mm厚竹胶合板作面板的模板体系，次肋采用50100mm木方间距200mm，主肋采用双钢管（&3.548钢管）加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.5钢管斜向加固（尽量取45角）施工方便，混凝土表观质量好。1.1.2本工程的圆柱采用定型钢模板。（另请厂家加工）1.2柱模板安装：柱模板安装工艺：单片预组拼柱组拼第一片柱模就位第二片柱模就位用角模连接安装第三、四片柱模检查柱模对角线及位移并纠正自下而上安装柱箍并做斜撑全面检查安装质量群体柱模固定；1.2.1模板安装施工要点：单片模板，一柱四片，每片带一角模。组拼时相邻两块板的每一孔都要用U形卡卡紧。大截面柱模设圆型龙骨时，用钩头螺栓外垫蝶形扣件与平板边肋孔卡紧。设空腹方钢龙骨时，用定型钢卡与平面板边胁长孔卡紧。模板组拼要按图留设清扫口，组装完毕要检查模板的对角钱、平整度和外形尺寸，并编号、涂刷脱模剂、分规格堆放。1.2.3第一片模板安装就位，并设临时支撑或用铅丝与柱主筋绑扎临时固定。随即安装第二片柱模，作好支撑或固定。如上述完成第三、四片柱模的安装就位与连接，使之呈方桶型。自下而上安装柱套箍，较正柱模轴线位移、垂直偏差、截面、对角钱。并做支撑。1.2.4以上述方法安装一定流水段柱模后，全面检查安装质量后，并做群体的水平拉（支）杆及剪力支杆的固定。1.3柱模板拆除：1.3.1模板拆除的一般要点：拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。1.3.2模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。1.3.3柱模拆除要点：分片拆除柱模板时，要从上口向外侧轻击和轻撬连接角模，使之松动。要适当加设临时支撑，以防整片柱模倾倒伤人。2楼板模板：2.1楼板模板体系立杆采用的钢管(mm):483.5 ；横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):26.5扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；楼板底模板采用100100mm木方作主楞，搁置在水平模板支撑系统的可调节支撑头上，间距600mm；次楞采用50100mm的木方，间距250mm；面板采用10mm多层板。2.2计算书2.2.1立杆参数：采用的钢管(mm):483.5 ；横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):26.50； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.2.2荷载参数： 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.23层0.6m；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 2.2.3木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 2.2.4模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.600 = 4.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.6000.300 = 0.540 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(4.500 + 0.105) = 5.526 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.540=0.756 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7560.600 /4 + 5.5260.6002/8 = 0.362 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.756/2 + 5.5260.600/2 = 2.036 kN ； 截面应力 = M / w = 0.362106/83.333103 = 4.345 N/mm2； 方木的计算强度为 4.345 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.6005.526/2+0.756/2 = 2.036 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 2035.800/(2 50.000 100.000) = 0.611 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.611小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 4.500+0.105=4.605 kN/m； 集中荷载 p = 0.540 kN； 最大变形 V= 54.605600.0004 /(3849500.0004166666.67) + 540.000600.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.258 mm； 方木的最大挠度 0.258 小于 600.000/250,满足要求! 2.2.5木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 5.5260.600 + 0.756 = 4.072 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.428 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.401 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.754 kN ； 截面应力 = 0.428106/5080.000=84.173 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10 mm,满足要求!2.2.6扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.754 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 2.2.7模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12926.000 = 3.357 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6000.600 = 0.126 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.6000.6000.600 = 5.400 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.883 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.6000.600 = 1.080 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.171 kN； 2.2.7立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.171 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12171.120/（0.207489.000） = 120.241 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 120.241 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12171.120/（0.530489.000） = 46.962 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 46.962 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.071 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.071(1.500+0.1002) = 2.263 m； Lo/i = 2263.130 / 15.800 = 143.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.336 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12171.120/（0.336489.000） = 74.077 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 74.077 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！3梁模板本工程因层高各层均不相同，故支撑体系采用钢管脚手架，并配置可调U形顶托以适应不同层高和梁板高度的变化梁底架沿梁的纵向两个立面设钢管剪刀撑，楼板脚手架沿一块板的周边四个立面设钢管剪刀撑，以防止脚手架因受力变形。楼层边脚手架同内部脚手架必须连成整体。 图1 梁模板支撑架立面简图 梁底增加1道承重立杆； 采用的钢管类型为483.50。 3.1 梁段KL17；的支模参数 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):7.85； 梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.500； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.600； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):4.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；梁底模木方的间隔距离(mm):200.000； 木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00；4. 梁侧模板参数主楞(外楞)间距(mm)：500；次楞(内楞)间距(mm)：400；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：双483.5钢管；次楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度50mm； 5.其他 采用的钢管类型(mm):483.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；3.2 梁段KL201（98）；KL205(58);KL203(7)；的支模参数 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):18.75； 梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.500； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.600； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):4.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00；4. 梁侧模板参数主楞(外楞)间距(mm)：500；次楞(内楞)间距(mm)：400；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：双483.5钢管；次楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度50mm；5.其他 采用的钢管类型(mm):483.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；3.3梁底支撑的计算【以KL201(5001600)为例】 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.6000.450=18.000 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.450(21.600+0.500)/ 0.500=1.166 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+4.000)0.5000.450=1.350 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.218.000+1.21.166=22.999 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.350=1.890 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.196 kN； N2=9.073 kN； N3=2.196 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 cm3； I=10.00010.00010.00010.000/12 = 833.33 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.073/0.450=20.161 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.120.1610.4500.450= 0.408 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.408106/166666.7 = 2.450 N/mm2；木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.620.1610.450 = 5.444 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 35443.552/(2100.000100.000) = 0.817 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形 V= 0.67716.801450.0004 /(1009500.000833.333103)=0.059 mm；木方的最大挠度小于 450.0/250,满足要