K2承插型盘扣式钢管脚手架架模板施工方案培训资料.doc

锦艺金水湾观臻苑锦艺金水湾观臻苑 承插型盘扣式钢管脚手架承插型盘扣式钢管脚手架 模板施工方案模板施工方案 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制日期： 目目 录录 一、编制依据一、编制依据.2 2 二、工程概况二、工程概况.3 3 三、模板工程安装方案三、模板工程安装方案.4 4 四、施工工艺流程及劳力组织四、施工工艺流程及劳力组织.错误！未定义书签。 五、五、模板施工技术要求模板施工技术要求.6 6 六、安全注意事项六、安全注意事项.错误！未定义书签。 七、应急预案七、应急预案.1414 八、模板工程设计计算八、模板工程设计计算.1515 一、编制依据一、编制依据 1、建筑法、安全生产法、建设工程质量管理条例、建设工程安全生 产管理条例、河南省建设工程安全生产管理办法等法律、法规； 2、危险性较大分部分项工程安全生产管理办法等住房和城乡建设部、省住建厅、 市住建局的相关规范性文件； 3、混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)2015版； 4、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2013)； 5、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）； 6、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）； 7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）； 8、建筑施工手册第三版； 9、本工程施工图纸； 10、本工程的施工组织设计等。 二、工程概况二、工程概况 1 1、工程简介：、工程简介： 工程名称：锦艺金水湾观臻苑（K2 地块）项目工程 建设单位：河南锦家置业有限公司 设计单位：中国核电工程有限公司郑州分公司 勘察单位：煤炭工业设计研究院股份有限公司 监理单位：郑州恒基建设监理有限公司 施工单位：河南闽兴建设有限公司 本项目位于郑州市文化路以东，滨河路以南，桂园南街以西，龙源街以北。总建筑 面积约31.08万。有1-3#楼、5-13#楼、15#楼为住宅楼,16、17#楼为商业及小区配套， 18#楼为幼儿园，共16栋单体建筑和相应地下车库组成。1#楼地上33层、地下2层； 2、3、5、6、12、13、15#楼地上34层、地下2层；7、9#楼地上25层、地下2层；8、10# 楼地上31层、地下2层；11#楼地上32层、地下2层；16#楼地上2层；17#楼地上3层；18# 楼地上3层；地下车库为2层。1-3#楼、5-13#楼、15#楼地下室均为2层，功能为丁戊类储 藏室、设备机房、非机动车库。 本工程主楼地上1层以上层高2.9米，标准层层高为2.9米。 质量目标：郑州市合格工程、争创郑州市优质工程 安全、文明施工目标：确保郑州市安全文明标化工地，争创河南省安全文明标化工 地 2 2、模板工程概况：、模板工程概况： 本工程各标准层采用梁板分离搭设，楼板模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管支撑体 系，梁部位单独设计扣件式钢管支撑。非标准层梁板模板支撑采用扣件式钢管支撑体系。 三、模板工程（承插型盘扣式钢管支撑）安装方案三、模板工程（承插型盘扣式钢管支撑）安装方案 1、本工程标准层模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管支撑体系，其架体节点构造要求 （详见附图 1）：承插型盘扣式插销采用 8mm 厚的型钢成品支撑，盘口及插销与主要立杆 及纵横杆之间采用连接盘，连接盘的厚度为 8，立杆纵横杆采用 483.5 钢管作主要 的骨架构件，立杆上的第一个盘扣件距离地面 300mm，第一道水平拉杆作为扫地杆，第二 个盘扣件距离第一个盘扣件 1200mm 作为第二道水平拉杆；由于该工程开间大小不规则， 一般纵横水平杆长度采用 600mm、900mm、1200mm 三种规格布置。 2、本工程模板梁、板采用九夹板辅以38mm80mm松方木，模板支撑体系采用盘扣 式顶托支撑架，剪力墙加固采用38mm80mm松方木及40*40*2.75方管做背楞，12mm对 拉螺栓作为木楞箍，墙和截面较大的梁采用12mm对拉螺栓。加固采用标准化钢支撑体 主 要 结 构 尺 寸 1.梁：200520（200、490、200、400、200、690） 、200400 200500 2.现浇板：130,110，100，120. 3.剪力墙：截面（200） ，长度不规则 系第四代产品，双C型钢截面，壁厚4mm加固。 四、施工工艺流程及劳力组织四、施工工艺流程及劳力组织 1、工艺流程： 柱、墙钢筋绑扎、隐蔽验收搭支撑架（楼板支模架搭设梁支模架搭设）梁板 模板搭设安装梁板钢筋绑扎、验收（木工剪力墙，梁板板加固）梁、板、剪力墙砼 浇筑柱、墙模板拆除，吊上一层使用 2、劳力组织： 天数 工种 12345 搭架（12 人） 模板（27 人） 钢筋（15 人） 盘扣式钢管平面布置图 盘扣式钢管剖面图 五、模板施工技术要求五、模板施工技术要求 1 1、操作要点、操作要点 A、梁、板模板 (1)在楼面上弹出主梁及次梁的中心线，同时复核剪力墙模上梁槽口处中心线位置， 在柱模上弹出梁底标高，对准标高钉上梁底托木。 (2)板的支模架采用盘扣式钢管脚手架，水平横向间距为900mm和1200mm，梁的支 架采用扣件式钢管脚手架，间距为1000mm，梁钢管脚手架底部设置横向扫地杆，上部 与板的盘扣式钢管应可靠连接。盘扣式钢管支撑底部应铺设垫板。并要求安装纵横两个 方向的水平拉杆，并在钢管立柱上弹好标高线。 (3)根据梁底标高及起拱要求，梁板跨度大于等于 4m,模板要求起拱，当设计无具体 要求时，规范要求梁板起拱高度应为全跨度的 1/1000 3/1000。 (4)对准剪力墙模槽口中心线，在托木上铺设主梁底模，轴线复核无误后安装。 (5)侧模，主梁侧模上应开好次梁槽口，在槽口上划好次梁中心线，对准中心线安装 次梁底模。次梁轴线位置核对无误后，安装侧模。 (6)主次梁模板安装加固完毕，铺设板底模。 (7)梁的覆板高度大于 600时，侧模可先安装一面，待梁钢筋安装完毕，再安装另 一面侧模。 (8)梁高度大时，应设置对拉螺栓，待梁钢筋安装完毕，在侧模上钻孔，安装对拉螺 栓。 B、墙模板 (1)先弹出墙的中心线和两边线。 (2)安装墙的内侧模板，钉横档，支斜撑。在顶部用线锤吊直，拉线找平，撑牢钉实。 清理墙底杂物，绑扎墙体钢筋。 (3)待钢筋扎好后，立外侧模板。将钢筋、横档等撑好，找平吊直后固定。在模板底 部留出清扫口。 (4)在墙壁最下部和模板上口先支钉控制墙厚的小木条，再用螺栓将两侧模板的 横档拉紧加固，螺栓间距按模板排距布置、底部不大于 200、其他上部不大于 500；。 C、剪力墙支模施工质量要求： 1、选用优质模板（采用净面板），周转时表面及侧边彻底清理，脱模剂涂刷均匀； 2、龙骨厚度一致,平直无变形，间距净空不应大于 150mm，通长设置； 3、最下排对拉螺杆离板面不宜大于 200mm，最上排对拉螺杆离板底不宜大于 500mm ；对 拉螺杆应做到下密上宽原则，底部三道对拉螺杆必须采用双螺母安装。 4、墙板四周匀应钉木龙骨一道,增强刚度,便于加固； 5、墙板支模前可对地面进行找平,确保墙板标高准确;要求剪力墙根部 10处在正负 0.5 之内，采用压浆板压浆，防止漏浆。 D、梯模板 采用九夹板，支撑前先根据层高放好大样，搭好支撑架，先支平台梁底模板，再支 梯梁底模板、外帮侧板，在外帮侧板内侧，放出楼梯底板厚度线，用样板划出踏前侧板 的档木，再钉侧板。梯踏步高度要均匀一致，特别要注意最上一步和最下一步的高度， 要考虑楼地面装修层厚度的影响以及梯自身装修层的影响。 2 2、质量通病及防治措施、质量通病及防治措施 A、梁、板模板： 梁、板底不平、下挠；梁侧模不平直；梁上下口涨模：防止的方法是：梁、板底模 板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强 度和钢度。作业中应认真执行 PKPM 力学计算要求，以防止砼浇筑时模板变行。模板支柱 应立在垫有木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按 设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变 形。 B、柱模板： (1)涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的 截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚度 足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按 PKPM 力学计算要求作业。 (2)柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或 拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两 点至柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。 (3)轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地 面上弹出柱轴线及轴线通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边 线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模 板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪力撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证 每柱垂直和位置正确。 C、墙模板 (1)墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨 的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等要认真执行按 PKPM 力学计算要求作业。 (2)墙体烂根，模板接缝处跑浆；防治方法是，模板根部砂浆找平塞平或采用压浆 板控制，模板间卡固措施牢固。 (3)墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没有全部穿 齐、拧紧。 (4)墙体上口过大：支模时上口卡具没有按设计要求尺寸卡紧。 (5)混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。 (6)角模与大模板缝隙过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠，应加 强检查，及时处理。 (7)角模入墙过深：支模时角模与大模板连接凹入过多或不牢固。应改进角 模支模方法，严格控制模板上口标高。 3 3、模板工程质量标准、模板工程质量标准 模板安装完毕，应对其轴线、截面尺寸、垂直度、标高、平整度等进行全面检查， 模板安装允许偏差应符合规范的要求。 项目允许偏差检验方法 轴线位置 5 钢尺检验 底模上表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺检查 不大于 5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 层高垂直度 大于 5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查 相邻两板表面高低差 2 钢尺检查 表面平整度 5 2m 靠尺和塞尺检查 4 4、模板拆除、模板拆除 (1)侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除。 (2)承重模板（梁、板底模）的拆除时间。 板跨度2m 时，达到砼强度标准值 50%以上； 板跨度2m，8m 时，达到砼强度标准值 75%以上； 板跨度8m 时，达到砼强度标准值 100%； 梁结构跨度8m 时 达到砼强度标准值的 75%以上； 悬臂构件及结构跨度8m 时 达到砼强度标准值的 100%； (3)拆除模板应先支的后拆，先拆非承重部分，拆除大跨梁支撑柱时，先以跨中开始 向两端对称进行，当立杆水平拉杆超过两皮时，应先拆两皮以上的水平拉杆，最后一道 水平杆与立杆同时拆除，以确保柱模稳定。 (4)拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端 (5)模板拆除应按区域逐步进行，严禁猛撬，硬砸或大面积撬落的拉倒，模板支撑要 随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放，不得留有未拆除的悬空模板，并及时消除 防止伤人。 (6)拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警界线明显标志，并设专门监护 人员。 5 5、模板支架立杆的构造应符合下列规定：、模板支架立杆的构造应符合下列规定： (1)、模板支架立杆的构造应符合下列规定： a、每根立柱底部应设置垫木和底座，顶部设可调顶托，其螺杆伸出钢管顶部不得大 于 200mm，安装时应保证上下同心。 b、在立柱底距地面 300mm 高处，沿纵横向水平方向设扫地杆 c、立柱需接长使用时，应采用对接，接长部位不得设在立杆下部，立柱接头在同一 平面上应错开 50cm 以上。 (2)支架立杆应竖直设置，2m 高度的垂直允许偏差为 15mm； (3)当梁模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大 于 25mm； (4)安装此体系支撑架应水平搭设，首先根据支撑平面配置方案放置好立杆，4 个为 一基本组装单元，接着同时安装横杆及纵杆，并敲紧上盘扣，使节点紧固。并以此基本 单元为起点，安装其它的支撑架单元杆件，随安装随调整加固，完成最底层的安装。当 一层高度不能满足高度需要时，可采用立杆接高方法来解决。首先铺设操作平台板供安 装人员站在上面操作，将立杆活接头安装在下层立杆上端部，这是上下层立杆连接的重 要构件，安装上层立杆插入立杆接头内，注意与下立杆方向对正，先把上层 4 根立杆装 好后再安装此基本单元的横杆及纵杆，接下来以此单元为基础安装此层支撑架的其它杆 件，完成此层的构件搭设。按此方法可以垂直搭设完一层后继续搭设上层构件，最后安 装上部可调托撑，至此完成了整个架体的搭设，最后进行上层钢管、木方和模板及其它 部件的安装。 拆除此体系支撑架时，先放松上部的可调托撑，从一侧分单元逐件拆除，同时应将上部 的模板及脚手板同步拆除。拆除的总原则是先装的后拆，后装的先拆。 (5)支撑架单元组装完成后，应及时校正立杆垂直度、连杆的水平度、及单元组的整 体方向，并及时紧固节点上盘扣，防止架体倾倒。安装上层构件时必须铺设必要的操作 脚手板，确保操作人员安全。多层脚手架立杆应采用不同长度交错布置，立杆接长时， 应将 2 根需连接的立杆和接头同时组装、调整。当架体超高时，必须在适当位置设与墙 体的可靠连接，防止架体整体失稳，并增加侧向通长斜撑杆。 (6)梁板的钢管立杆、其纵横向间距相等或成倍数。 (7)模板支撑四角均应布置双向垂直剪刀撑。剪刀撑均应与框架柱、墙模板可靠连接。 水平支撑与立杆应连接牢固，四周要与框架柱或剪力墙顶紧。 六、安全注意事项六、安全注意事项 1、模板安装 (1)支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑 攀登上下。 (2)支撑立柱模板时，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台。 (3)支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁模上行走。 (4)二人抬运模板时要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子 系牢后升降，不得乱扔。 (5)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 (6)纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。 (7)支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而 坠落，造成事故。 (8)模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞应在拆模后将洞 口盖好。 2、模板拆除： (1)拆除模板应经项目负责人同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大 面撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。 (2)拆除檐口，阳台等危险部位的模板。底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并 尽量做到模板小掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。 (3)拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁人入内。 (4)拆模的顺序应自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑， 梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相 互间的安全距离，保证安全操作。 (5)拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。 3、圆盘锯等机具： (1)圆盘锯必须用单向开关控制。锯片上方必须安装保险挡板和滴水装置，在锯片后 面，离齿 10-15mm 处，必须安装楔形分料器，锯片安装在轴上应保持对正轴心。 (2)锯片必须平整且锯齿尖锐，不得连续缺齿两个，裂纹长度不得超过 20mm，裂缝末 端须冲钻止裂孔。 (3)被锯木料厚度，以锯片能露出木料 10-20mm 为限，夹持锯片的法兰盘直径应为锯 片直径的 1/4。 (4)启动后，须待转整正常后，方可进行锯料。锯料时不得将木料左右晃动或高抬， 如锯走偏应逐渐纠正，不得猛板，遇木节要缓慢送料。锯料长度不应小于 500mm。接近端 头时，应用推棍送料。 七、应急预案七、应急预案 1、指导思想:本预案针对模板施工中存在的重大危险源，如坍塌、高处坠落等进行编 制。为了保证建筑施工事故应急处理措施的及时性和有效性，本着“预防为主、自救为 主、统一指挥、分工负责”的原则，充分发挥项目部在事故应急处理中的重要作用，保 障生命财产安全，使事故造成的损失影响降至最低程度。 2、应急小组领导小组成员： 总指挥： 苗春青 电话警戒指挥：赵新 电话疏散指挥：张东良 电话应急小组成员由刘万勋、秦振军、杨鹏以及后勤管理人员、保卫人员等组成,其他管 理人员协助。 3、应急预案启动 a、砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故的准备。模板 支撑体系一旦失效，立即启动应急预案。 b、总指挥立刻安排警戒指挥，疏散指挥、施救指挥进入工作状态，分别负责警戒、 疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面抢救工作，及时向公司安全部门及领导汇报。 c、警戒指挥：负责事故现场和施工现场警戒指挥工作，成员为保卫班组。除必要的 抢救人员外，其余人员不得进入事故现场，外界人员不得进入施工现场，影响抢救工作。 d、疏散指挥：负责事故现场及施工现场的疏散、抢救，指挥工作成员为后勤管理人 员。事故发生后，现场的所有施工人员立刻疏散到事故现场外安全的地方并及时拨打 “12O”救护电话。对现场通道影响抢救工作的围观人员进行疏散等，确保抢救工作有序 进行。 e、公司安全部门及领导接到报告后，立即赶到现场，协助项目经理指挥安排抢救工 作，并向上级相关部门报告。 事故的调查反思:项目经理组织相关部门对事故产生的原因进行调查分析。对事故进行总 结、反思处理。 130厚板模板（盘扣式）厚板模板（盘扣式）2.9M层高计算书层高计算书 安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品 承插型盘扣式楼板模板支架计算书承插型盘扣式楼板模板支架计算书 依据规范依据规范: : 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数计算参数: : 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减 系数取1.00。 模板支架搭设高度为2.8m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.50m。 立杆钢管类型选择：A-LG-1500(603.21500); 横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140); 纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140); 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，间距200mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1301.200+0.2001.200=4.156kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=45.000cm3 I=33.750cm4 (1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.204.156+1.405.400)0.2000.200=0.063kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06310001000/45000=1.394N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)(2)挠度计算挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 54.1562004/(3846000337500)=0.043mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.200=0.653kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.653+1.200.040=0.831kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.260+0.831)1.200=2.509kN 2.2.木方的计算木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.509/1.200=2.091kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.091.201.20=0.301kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.091=1.506kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.091=2.760kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4； (1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.301106/42666.7=7.06N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31506/(24080)=0.706N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值， 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=0.693kN/m 最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.6931200.04/(1009000.001706667.0) =0.633mm 龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求! 三、托梁的计算三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.760kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 120012001200 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 2.76kN 0.09kN/m AB 托梁计算简图 1.655 2.028 托梁弯矩图(kN.m) 6.656.64 3.88 3.86 1.10 1.08 1.68 1.70 4.46 4.48 7.24 7.26 10.0210.03 8.348.33 5.57 5.55 2.79 2.77 0.01 0.01 2.77 2.79 5.55 5.57 8.338.34 10.0310.02 7.26 7.24 4.48 4.46 1.70 1.68 1.08 1.10 3.86 3.88 6.646.65 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 120012001200 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.09kN/m AB 托梁变形计算受力图 1.335 0.093 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 2.028kN.m 经过计算得到最大支座 F= 18.362kN 经过计算得到最大变形 V= 1.335mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =2.028106/1.05/10160.0=190.10N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.335mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1752.770=0.484kN 钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1301.2001.200=4.699kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 5.471kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.64kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.01 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0=1.800m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =15637/(0.558571)=57.308N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2881.2001.5001.500/10=0.098kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=1.2005.471+1.4006.480+0.91.4000.098/1.200=15.740kN l0=1.8m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =15740/(0.558571)+98000/7700=76.972N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满 足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、盘扣式模板支架整体稳定性计算六、盘扣式模板支架整体稳定性计算 盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。 100厚板模板（盘扣式）厚板模板（盘扣式）2.9M层高计算书层高计算书 安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品 承插型盘扣式楼板模板支架计算书承插型盘扣式楼板模板支架计算书 依据规范依据规范: : 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数计算参数: : 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减 系数取1.00。 模板支架搭设高度为2.8m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.50m。 立杆钢管类型选择：A-LG-1500(603.21500); 横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140); 纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140); 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，间距250mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1001.200+0.2001.200=3.252kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=45.000cm3 I=33.750cm4 (1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.203.252+1.405.400)0.2500.250=0.090kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09010001000/45000=1.990N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)(2)挠度计算挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 53.2522504/(3846000337500)=0.082mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.250=0.628kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m 静荷载 q1 = 1.200.628+1.200.050=0.813kN/m 活荷载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.575+0.813)1.200=2.866kN 2.2.木方的计算木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.866/1.200=2.388kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.391.201.20=0.344kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.388=1.719kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.388=3.152kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4； (1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.344106/42666.7=8.06N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31719/(24080)=0.806N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值， 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=0.678kN/m 最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.6781200.04/(1009000.001706667.0) =0.619mm 龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求! 三、托梁的计算三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.152kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 120012001200 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 0.09kN/m AB 托梁计算简图 1.497 1.857 托梁弯矩图(kN.m) 7.047.04 3.89 3.86 0.71 0.69 2.46 2.49 5.64 5.66 8.818.83 7.947.93 4.77 4.75 1.60 1.58 1.58 1.60 4.75 4.77 7.937.94 8.838.81 5.66 5.64 2.49 2.46 0.69 0.71 3.86 3.89 7.047.04 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 120012001200 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.89kN 0.09kN/m AB 托梁变形计算受力图 1.035 0.071 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.857kN.m 经过计算得到最大支座 F= 16.762kN 经过计算得到最大变形 V= 1.035mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =1.857106/1.05/10160.0=174.07N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.035mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1752.800=0.489kN 钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.2001.200=3.614kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 4.392kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20N