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-本文为网络收集精选范文、公文、论文、和其他应用文档,如需本文,请下载-论锅炉汽包焊缝裂纹的检查及处理的论文本文从网络收集而来,上传到平台为了帮到更多的人,如果您需要使用本文档,请点击下载按钮下载本文档(有偿下载),另外祝您生活愉快,工作顺利,万事如意!论文关键词电站锅炉 焊缝裂纹 检验 论文摘要电站锅炉在运行过程中,由于多种因素的影响会导致各种各样缺陷的产生,既有有关承压部件的,也有有关水汽质量的,针对汽包焊缝裂纹典型案例做好深入地分析,将有利于雷同缺陷及时、妥善处理。 在役电站锅炉实际检验过程中,经常会遇到各种各样的实际检验问题,但归结起来主要有几类比较典型的情况。下面选取定期检验过程中发现及处理过的汽包焊缝裂纹案例,深入探讨了典型承压部件损坏的部位、损坏的原因、修理的具体方案等,对这类典型问题的深入研究,有助于雷同问题的及时、快速、正确处理,确保被检锅炉按期、安全的投入运行。 某厂电站锅炉汽包在停炉内部检验中发现了严重的焊缝裂纹缺陷,采取措施进行修复后,保证了汽包的安全运行,现将这一技术措施剖析如下: 一、汽包缺陷检查 该厂锅炉系1997年制造、安装,1998年投入使用,2007年8月停炉检验时,经磁粉和超声检测发现,汽包第2道环焊缝上部外侧坡口热影响区有一条明显的腐蚀氧化裂纹,裂纹长450mm、宽,最深处达20-25db,最浅处3db,在第2条环焊缝上部内侧存在熔合线表面裂纹缺陷6处;其它焊缝也存在多处表面和埋藏缺陷,但未超标。分析表明:从开裂的第2条环焊缝,焊缝外观很不规则,焊缝比母材高出许多,形成了一个突变的台阶,在焊缝的融合线附近存在较多表面缺陷;这样,在锅炉频繁的启停中,汽包受到周期性的加热、冷却,在交变应力的作用下导致开裂,继而发展。鉴于上述情况,采用了两种方案:(1)对于未超标的埋藏缺陷作重点记录,以便日后检验中作重点检查;如发现缺陷发展、开裂,立即处理。(2)对开裂的缺陷,制定补焊工艺措施,对裂纹进行挖补修复。 二、缺陷挖补前的各项工作检查 (1)汽包母材化学成分(%):, (2)汽包焊缝化学成分(%):,化学成分分析结果符合j507焊条成分要求。 (3)金相检查:焊缝:铁素体+珠光体,珠光体呈带状分布,带状组织2-3级,晶粒度6级。熔合线:铁素体+珠光体,珠光体呈网状分布,熔合线两侧有脱碳。热影响区:铁素体+珠光体,组织欠均匀,晶粒度5-6级。母材:铁素体+珠光体,组织尚均匀,晶粒度67级。以上所检查的组织皆属正常。 (4)硬度测试:母材:hb125。热影响区:hb115。焊缝区:hb125。以上所测的硬度值均符合要求。计算结果证明,19mn5钢无再热裂纹倾向。 (5)19mn5钢产生冷裂纹倾向和焊接热影响区淬硬倾向计算表明,汽包材料基本无冷裂倾向。 三、缺陷挖除 (一)开槽挖除工作所用的设备和材料 500a直流电焊机1台;空压机1台;碳棒直径6mm、8mm,100根。 (二)缺陷开槽挖除方法及技术要求 由于19mn5钢的塑性较好,开槽挖除裂纹前不必钻孔止裂。开槽方法:电弧气刨后,砂轮磨光。为了减少电弧气刨的激热影响,应将温度预热到200以上再进行开槽,在挖掉缺陷的同时,应尽可能使槽开得规整、光滑,并尽量减少开槽的体积。 四、缺陷挖除后的补焊工艺 (一)焊条材料选择低氢型j507焊条。打底用中的焊条,其余用4mm的焊条。 (二)施焊工艺:焊条在350烘烤2小时,烘烤的焊条放入保温箱内,随时使用。补焊过程中,始终保持预热温度,最低温度150,施焊中采取多层多道焊。先沿u形坡口焊三层,使坡口宽度变窄,以减少收缩变形引起的应力,然后由下至上多层多道焊。每道焊缝用分段焊法,分段时填空焊的焊接方向应与原分段焊的方向相反。各焊道分段应错开,可减少焊接应力的过大累积。打底焊采用中焊条,焊道宽度控制在6-8mm左右,熔深控制在2-3mm之内。为减少收弧次数,每根焊条一次焊完。焊完一道,必须清渣进行检查,确认无缺陷时继续施焊。 五、焊后热处理 焊后热处理采用局部整段内加热法,使用框架式电阻加热器,总容量108kva,9路输出,每路12kva,输入电压220v,自动控温表2块,温度记录仪1台,热电偶17支,使用hm130035588mm框架型加热块6块,平稳地置于汽包上半周,加热块与电源连接引出线用10mm圆钢,套上12mm的瓷管,然后与镶套铜电缆连接,铜电缆接到控温设备上。为了减少热量损失,在加热带的两端设计两块堵板,堵板用3mm厚的钢板制成1600mm的圆板,将圆板分割4块在汽包内组装;在圆板每300mm400mm的面积上焊中6170mm的钢丝若干根,以固定保温材料;保温材料选用硅酸铝耐热材料。电源连接线和热电偶连接均从圆板的孔通过。 六、热处理后的各项工作检查 (一)表面检测:对补焊区内、外壁做磁粉检测,未发现任何缺陷。 (二)超声波检验:用超声波对内外壁进行检验未发现超标和可记录缺陷。 (三)金相检验:焊缝、熔合线、热影响区、母材等金相组织属正常范围之内。 (四)硬度检验:焊缝hb130,热影响区hb120,母材hb120。 (五)热位移、挠度、椭圆度测量:热处理升温到600,甲侧向西位移5mm,乙侧向东位移7mm;热处理完,汽包温度降到室温,甲乙侧位移恢复到补焊前。挠度:热处理后,甲侧0,中部,乙侧,正常。椭圆度a:原始值=%;焊后值=%;热处理后值=%。补焊后椭圆度变化不大,在允许值范围内。 (六)残余应力测试:通过实测熔合线处残余应力为190mpa,偏离焊缝的近缝区应力为170mpa,焊缝平均最大应力为180mpa其残余应力水平与原始态相符,说明补焊工艺、热处理工艺、补焊质量都符合要求。 七、裂纹修复后的结论分析 汽包裂纹挖补修复后,各项技术指标均符合规定要求: (1)补焊焊缝质量达到jbi152-81标准的i级焊缝要求。 (2)硬度最高为hb130,远远小于线材硬度+100的规定,残余应力最大为190mpa,大大小于245mpa规定,金相组织也没有变化,由所有这些检查结果推知,补焊焊缝具有良好的综合机械性能,没有产生任何永久变形。 (3)该汽包裂纹挖补修复后运行至今已近一年,在今年5月停炉检修时再次对裂纹剔除的补焊部位进行了磁粉和超声检测,同时对有记录缺陷部位进行了跟踪检查,均未有异常情况出现。由此可以说明,针对此次汽包检查出来的缺陷所采取的处理方案不仅符合标准,而且修复具体措施的实施是成功的。 参考文献: 1高志军,冷段管道监督检查方法及缺陷处理措施j华北电力技术,2003,(05). 2唐囡,丰城
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