河道挡墙方案62页.doc

目录1.编制依据22.工程概况32.1工程概况32.2工程项目特点33.施工部署53.1组织机构53.2施工段的划分54.施工准备84.1材料及设备准备：84.2技术准备：94.2劳动力准备105.主要分项施工方法115.1施工工艺流程115.2施工测量115.3河道基槽开挖115.4地基处理265.5钢筋分项265.6模板分项285.7混凝土浇筑396.质量保证措施466.1质量保证体系466.2技术保证措施487.安全保证措施517.1安全保证体系517.2安全保证措施557.3河道挡墙施工安全专项措施568.文明施工608.1文明施工措施608.2成品保护措施601.编制依据1、北涧河路快速化改造工程（三标）施工组织设计。2、北涧河道路快速化改造及综合治理工程施工三标段设计图纸；3、北涧河道路快速化改造及综合治理工程施工三标段招标文件及工程项目施工合同；4、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）5、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2010年版）6、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）7、混凝土质量控制标准（GB50164-2011）8、普通混凝土配合比设计规范（JGJ55-2011）9、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）10、湿陷性黄土地区建筑基坑工程安全技术规程（JGJ167-2009）11、工程测量规范（GB50026-2007）12、水利水电建设工程验收规范（SL223-2008）2.工程概况2.1工程概况工程名称:北涧河道路快速化改造及综合治理工程施工三标段建设地点:太原市杏花岭区，北侧起止桩号为K3+900JNK10+040，南侧起止桩号为K4+080K10+160建设单位：太原市市政公用设施建设中心设计单位：同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司勘察单位：山西省勘察设计研究院监理单位：广州黄埔建设监理有限公司施工单位：北京建工路桥工程建设有限责任公司河道总长：6110m。根据图纸要求，本标段从K3+900至K9+850河道两岸设置清水挡墙。采用悬臂式挡土墙，挡墙基础及墙身均采用C30混凝土，挡墙基础下依次设10cm厚C15混凝土垫层及需要换填的级配砂石。挡墙迎水面采用清水混凝土工艺，保证墙面平整美观。2.2工程项目特点1、本工程河道挡墙迎水面为清水混凝土，为太原大面积使用清水混凝土的市政试点工程，在施工过程中将此项作为控制重点。2、装饰特点：整体式立面设计，采用统一的装饰性砼立面机理，饰面性清水砼；对施工要求很高，施工难度较大。3、施工战线长，材料周转难度大。4、本工程在河道内施工，必须在雨季来临之前施工完，所以工期紧任务重。特别是遇到下雨，防洪是本工程控制的重点。3.施工部署3.1组织机构项目部指导河道挡墙的施工、质量控制等各项工作。成立以项目经理为总指挥的施工领导小组，全面协调挡墙的施工，保证人、财、物的供应。项目部河道挡墙施工领导小组组织机构图3.2施工段的划分根据本标段的特点及对施工现场的深入调查，为方便管理，项目部下设三个分部六个工区，由六个分包队伍负责施工，项目部统一管理。第一分部负责管理第一工区（K3+900K5+000），总计1100m；第二分部负责管理第二工区（K5+000K6+100）及第三工区（K6+100K7+120），总计2120m；第三分部负责管理第四工区（K7+120K8+160）、第五工区（K8+160K9+100）及第六工区（K9+100K10+160），总计3040m。河道开挖边坡按自上而下，由缓变陡的顺序进行，开挖土方即挖即运，不得随意对其在河道外，以免造成滑坡危险。对于土方的外运各个工区结合施工组织设计的安排，运至需要填方的路段或者弃土场。为方便运输在开工后道路绿线范围内，靠近绿线处（无管线处）修建两条临时便道（河道两岸）供车辆或者机械通行。为方便机械进入河道内施工，每隔40m设置一处临时下坡通道（此处不进行钢板桩支护），宽度为10m（挡墙每隔10m设施工缝）用挖机修成30的坡道，其上垫30cm厚碎石土供自卸汽车临时通行，两侧用2m高钢管维护并挂红灯，防止坠落。施工时河道挡墙所需要的材料均从此处通行。每个工区组织4个专业的挡墙施工班组，分别沿河道两侧，同时施工。开挖顺序为：挖机优先开挖不需要开挖现状河沿岸的部分，需要挖现状河岸的部分同时施工钢板桩，待第一部分完成开挖后就挖打好钢板桩的部分。不需开挖现状河沿岸，仅须将挖机开入河槽内开挖的部分：北岸JNK10+060-JNK10+400，JNK10+040-JNK10+120，JNK9+400- JNK9+800，JNK,9+120-JNK9+340，JNK,8+720-JNK8+960，JNK6+960-JNK7+200，JNK6+800-JNK6+900，JNK6+960-JNK7+200，JNK6+480-JNK6+420，南岸JSK10+380-JSK10+560，JSK9+040-JSK10+300，JSK8+640-JSK8+720，JSK8+290-JSK8+320，JSK7+560-JSK7+680，SK6+760-JSK6+960。其余部分为需要进行现状河沿岸的开挖。4.施工准备4.1材料及设备准备：按照工程需要，编制材料供应计划，并通过调查优选供货厂家，保证工程的材料按期进入施工现场。1、本工程使用的所有材料，由项目经理部统一编制材料计划，统一在经质量监督站备案、业主及监理认可的生产厂家中进行招标择优采购。材料部提前定购各种施工原材料、成品（半成品）签订采购合同。 2、为了减少周转料租赁费用，原则上不准将周转材料堆放在现场，因此对各种材料的入场时间、数量等要提前做好计划，设专人负责，分阶段陆续进场，保证施工正常使用。3、工程主要材料根据总体施工进度计划编制一次性备料计划及施工材料使用计划，并根据实际工程进展及时调整，确保工程顺利进行。4、开工前落实各项施工用料的计划，按照贯标程序要求选定合格厂家和产品，签订供货合同，并分期分批组织材料进场。5、每月按材料的购置计划备齐资金，以确保物资供应。特殊材料项目部将提前一个月购买存放于工地，以满足工地施工需要。6、材料进场实行检验制度：原材料取样送检，构配件进行外观检查并查验出场合格证，未经检验或经检验不合格的材料，不得在工程中使用。7、本工程混凝土采用预拌混凝土，预拌混凝土由经政府质量监督部门备案、业主及监理考察合格的生产厂家提供，并有一定的储备量，以保证施工生产。主要大型机械设备表序号设备名称型号规格数量国别产地制造年份额定功率（KW）生产能力1履带液压挖掘机ZX27010日立建机121321.3m32自卸汽车太拖拉50河北邢台1119.5t3装载机ZL-5015厦门厦工111543m34蛙式打夯机VT205020扬州建机1335平地机PY1806常林111366拌合机XL2103徐工102987压路机2Y8106徐工1416010t8发电机GS300K6深圳赛瓦特143159拉森型钢板桩12m50001610钢板桩打拔机12504KAT0154.2技术准备：1、施工图纸、图纸会审、洽商记录已齐备。2、做好施工测量仪器的校正，以应用于工程，施工测量由项目部人员施测，测量仪器为全站仪、水准仪、50m钢尺，施工测量主要抓好平面位置、高程、垂直度的控制。3、钢筋分项主要抓好制作质量、安装质量、是否符合图纸及规范得要求、直螺纹连接质量和混凝土良好振捣性能的预控措施。4、模板分项的材料选择：模板:15mm厚木模板，1220*2440mm；方木:50*100*4000mm白松木，经过人工加工，要求木方宽度一致；对拉杆:一级钢D=16mm，长度=墙厚+500mm。5、模板分项主要抓好表面平整度、相邻两板高低差、分格缝水平竖直上下交圈、配板合理、分格缝和对拉螺栓眼分布合理、拆模后观感良好。6、混凝土分项采用商品混凝土。混凝土分项主要抓好施工缝处理、振捣、气泡、养护、保护、后期修整等。4.2劳动力准备及时组织各分项施工人员进场，签订施工承包合同。进场人员及时接受技术培训，掌握清水混凝土的施工要领。现场一共分为六个工区，每个工区组织4支清水混凝土施工班组，沿两侧河道分段按序施工，在保证质量的前提下赶在雨季来临之前完成。单个班组劳动力计划表：作业名称劳动力（人）施工内容普工12挖沟槽，转运材料木工12模板配置、安装钢筋工12钢筋制作、安装混凝土工10砼浇筑及养护架子工12脚手架电焊工10钢筋机电操作工10钢筋、模板成品保护人员2成品保护5.主要分项施工方法5.1施工工艺流程河道悬臂式挡墙采用分段施工，每段长度10m。施工工艺流程为：河道沟槽开挖地基处理垫层浇筑底板钢筋绑扎底板模板支撑混凝土浇筑底板模板拆除挡墙墙身钢筋绑扎墙身模板支撑混凝土浇筑挡墙墙身模板拆除养护墙背回填5.2施工测量施工测量是各分部分项工程的先导工序，针对本工程有清水混凝土要求,必须对施工测量从严控制。其操作方法、控制要点与一般工程相同，但应注意以下问题：1、根据河道挡墙横断面及结构形式，放出挡墙施工时的沟槽开挖深度及边坡边线。2、沟槽开挖完成后准确放出挡墙结构的施工边线，确保沟槽宽度。3、根据设计图纸对河道挡墙地基进行地基处理，测量人员放出地基处理范围的边线，在地基处理施工过程中随时复核高程。地基处理完成后，测量人员按照设计要求将挡墙底座下的混凝土垫层边线放出，保证垫层有足够的宽度。4、挡墙主体施工前，测量人员按照设计图纸准确的将底座的边线放出。在结构模板支设完成后，复核底座与顶面的高程、边线等数据，保证挡墙的高度及纵向坡度。5.3河道基槽开挖挖机可进入河槽内开挖的部分采用放坡的办法直接开挖。其余部分由于基槽紧邻道路级附近建筑物，无法放坡施工故采用拉森钢板桩支护然后进行开挖施工。支护方法如下：根据图纸及现状河道高程计算显示，基槽开挖深度为4-8m。钢板桩埋深必须大于等于6m，即悬臂部分最大为6m，无法一次支撑到位，故分两次开挖，第一次放坡，开挖深度为3m，放坡系数为1:0.5，第二次采用钢板桩进行支护后再开挖，具体操作如下图基槽开挖示意图5.3.1钢板桩的选择钢板桩支护具有施工进度快，基坑开挖安全性高，占地空间小，开挖土方量小等优点。钢板桩暂定选用12米拉森IV型止水钢板桩，其材质为Q345B型高强度钢材，宽40cm，长12m。5.3.2钢板桩的受力分析钢板桩在埋深6m，悬臂部分为6m的情况下的受力分析1、基本参数支护桩材料钢板桩支护桩间距ba(m)0.001支护桩嵌入土深度ld(m)6基坑开挖深度h(m)6基坑外侧水位深度ha(m)0基坑内侧水位深度hp(m)0支护桩在坑底处的水平位移量(mm)5地下水位面至坑底的土层厚度D1(m)0.52、土层参数土层类型土厚度h(m)土重度(kN/m3)粘聚力c(kPa)内摩擦角()饱和土重度sat(kN/m3)水土分算填土3.11822020是粉砂12.318.532822是粉砂3.6216522是3、荷载参数类型荷载q(kpa)距支护边缘的水平距离a(m)垂直基坑边的分布宽度b(m)平行基坑边的分布长度l(m)作用深度d(m)满布荷载1.5/条形局部荷载0.7520/0矩形局部荷载0.7533224、计算系数结构重要性系数00.9综合分项系数F0.9嵌固稳定安全系数Ke1.2圆弧滑动稳定安全系数Ks1.25流土稳定性安全系数Kf1.45、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图1）主动土压力计算（1）主动土压力系数Ka1=tan2(45- 1/2）= tan2(45-20/2)=0.49；Ka2=tan2(45- 2/2）= tan2(45-20/2)=0.49；Ka3=tan2(45- 3/2）= tan2(45-20/2)=0.49；Ka4=tan2(45- 4/2）= tan2(45-28/2)=0.361；Ka5=tan2(45- 5/2）= tan2(45-28/2)=0.361；Ka6=tan2(45- 6/2）= tan2(45-28/2)=0.361；（2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-0.7mH1=0h0+q1/i=0+1.5/18=0.083mPak1上 =1H1Ka1-2c1Ka10.5=180.0830.49-220.490.5=-2.068kN/m2Pak1下 =1(h1+H1)Ka1-2c1Ka10.5=18(0.7+0.083)0.49-220.490.5=4.106kN/m2第2层土：0.7-2mH2=1h1+q1/sati=12.6+1.5/20=0.705mPak2上 =sat2H2-w(h1-ha)Ka2-2c2Ka20.5+w(h1-ha)=200.705-10(0.7-0.7)0.49-220.490.5+10(0.7-0.7)=4.109kN/m2Pak2下 =sat2(H2+h2)-w(h1-ha)Ka2-2c2Ka20.5+w(h1-ha)=20(0.705+1.3)-10(2-0.7)0.49-220.490.5+10(2-0.7)=23.479kN/m2第3层土：2-3.1mH3=2h2+q1+q1b1/(b1+2a1)/sati=38.6+1.5+0/20=2.005mPak3上 =sat3H3-w(h2-ha)Ka3-2c3Ka30.5+w(h2-ha)=202.005-10(2-0.7)0.49-220.490.5+10(2-0.7)=23.479kN/m2Pak3下 =sat3(H3+h3)-w(h2-ha)Ka3-2c3Ka30.5+w(h2-ha)=20(2.005+1.1)-10(3.1-0.7)0.49-220.490.5+10(3.1-0.7)=39.869kN/m2第4层土：3.1-5mH4=3h3+q1+q1b1/(b1+2a1)/sati=60.6+1.5+0/22=2.823mPak4上 =sat4H4-w(h3-ha)Ka4-2c4Ka40.5+w(h3-ha)=222.823-10(3.1-0.7)0.361-230.3610.5+10(3.1-0.7)=34.151kN/m2Pak4下 =sat4(H4+h4)-w(h3-ha)Ka4-2c4Ka40.5+w(h3-ha)=22(2.823+1.9)-10(5-0.7)0.361-230.3610.5+10(5-0.7)=61.382kN/m2第5层土：5-6mH5=4h4+q1+q1b1/(b1+2a1)+q1b1l1/(b1+2a1)(l1+2a1)/sati=102.4+1.5+0+0/22=4.723mPak5上 =sat5H5-w(h4-ha)Ka5-2c5Ka50.5+w(h4-ha)=224.723-10(5-0.7)0.361-230.3610.5+10(5-0.7)=61.382kN/m2Pak5下 =sat5(H5+h5)-w(h4-ha)Ka5-2c5Ka50.5+w(h4-ha)=22(4.723+1)-10(6-0.7)0.361-230.3610.5+10(6-0.7)=75.714kN/m2（3）水平荷载临界深度：Z0=Pak1下h1/(Pak1上+ Pak1下)=4.1060.7/(2.068+4.106)=0.466m；第1层土Eak1=0.5Pak1下Z0ba=0.54.1060.4660.001=0.001kN；aa1=Z0/3+h2=0.466/3+12.3=12.455m；第2层土Eak2=h2(Pa2上+Pa2下)ba/2=1.3(4.109+23.479)0.001/2=0.018kN；aa2=h2(2Pa2上+Pa2下)/(3Pa2上+3Pa2下)+h3=1.3(24.109+23.479)/(34.109+323.479)+11=11.498m；第3层土Eak3=h3(Pa3上+Pa3下)ba/2=1.1(23.479+39.869)0.001/2=0.035kN；aa3=h3(2Pa3上+Pa3下)/(3Pa3上+3Pa3下)+h4=1.1(223.479+39.869)/(323.479+339.869)+9.9=10.403m；第4层土Eak4=h4(Pa4上+Pa4下)ba/2=1.9(34.151+61.382)0.001/2=0.091kN；aa4=h4(2Pa4上+Pa4下)/(3Pa4上+3Pa4下)+h5=1.9(234.151+61.382)/(334.151+361.382)+8=8.86m；第5层土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下)ba/2=1(61.382+75.714)0.001/2=0.069kN；aa5=h5(2Pa5上+Pa5下)/(3Pa5上+3Pa5下)+h6=1(261.382+75.714)/(361.382+375.714)+7=7.483m；2）被动土压力计算（1）被动土压力系数Kp1=tan2(45+ 1/2）= tan2(45+28/2)=2.77；Kp2=tan2(45+ 2/2）= tan2(45+28/2)=2.77；（2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.5-11.3mH1=0h0/i=0/18.5=0mPpk1上 =1H1Kp1+2c1Kp10.5=18.502.77+232.770.5=9.986kN/m2Ppk1下 =1(h1+H1)Kp1+2c1Kp10.5=18.5(6.8+0)2.77+232.770.5=358.452kN/m2第2层土：11.3-13mH2=1h1/sati=125.8/22=5.718mPpk2上 =sat2H2-w(h1-hp)Kp2+2c2Kp20.5+w(h1-hp)=225.718-10(6.8-6.8)2.77+232.770.5+10(6.8-6.8)=358.441kN/m2Ppk2下 =sat2(H2+h2)-w(h1-hp)Kp2+2c2Kp20.5+w(h1-hp)=22(5.718+1.7)-10(8.5-6.8)2.77+232.770.5+10(8.5-6.8)=431.949kN/m23）水平荷载第1层土Epk1=bah1(Pp1上+Pp1下)/2=0.0016.8(9.986+358.452)/2=1.253kN；ap1=h1(2Pp1上+Pp1下)/(3Pp1上+3Pp1下)+h2=6.8(29.986+358.452)/(39.986+3358.452)+1.7=4.028m；第2层土Epk2=bah2(Pp2上+Pp2下)/2=0.0011.7(358.441+431.949)/2=0.672kN；ap2=h2(2Pp2上+Pp2下)/(3Pp2上+3Pp2下)=1.7(2358.441+431.949)/(3358.441+3431.949)=0.824m；土压力合力：Epk=Epki=1.253+0.672=1.925kN；合力作用点：ap= (apiEpki)/Epk=(4.0281.253+0.8240.672)/1.925=2.91m；3）基坑内侧土反力计算（1）主动土压力系数Ka1=tan2(45-1/2）= tan2(45-28/2)=0.361；Ka2=tan2(45-2/2）= tan2(45-28/2)=0.361；（2）土压力产生的水平荷载第1层土：4.5-11.3mH1=0h0/i=0/18.5=0mPsk1上 =(0.212-1+c1)h0(1-h0/ld)/b+1H1Ka1=(0.2282-28+3)0(1-0/8.5)0.005/0.01+18.500.361=0kN/m2Psk1下 =(0.212-1+c1)h1(1-h1/ld)/b+1(h1+H1)Ka1=(0.2282-28+3)6.8(1-6.8/8.5)0.005/0.01+18.5(0+6.8)0.361=135.038kN/m2第2层土：11.3-13mH2=1h1/sati=125.8/22=5.718mPsk2上 =(0.222-2+c2)h1(1-h1/ld)/b+sat2H2-w(h1-hp)Kp2+w(h1-hp)=(0.2282-28+3)6.8(1-6.8/8.5)5/10+225.718-10(6.8-6.8)0.361+10(6.8-6.8)=135.036kN/m2Psk2下 =(0.222-2+c2)h2(1-h2/ld)/b+sat2(H2+h2)-w(h2-hp)Kp2+w(h2-hp)=(0.2282-28+3)8.5(1-8.5/8.5)5/10+22(5.718+1.7)-10(8.5-6.8)0.361+10(8.5-6.8)=69.777kN/m2（3）水平荷载第1层土Psk1=b0h1(Ps1上+Ps1下)/2=0.0016.8(0+135.038)/2=0.459kN；as1=h1(2Ps1上+Ps1下)/(3Ps1上+3Ps1下)+h2=6.8(20+135.038)/(30+3135.038)+1.7=3.967m；第2层土Psk2=b0h2(Ps2上+Ps2下)/2=0.0011.7(135.036+69.777)/2=0.174kN；as2=h2(2Ps2上+Ps2下)/(3Ps2上+3Ps2下)=1.7(2135.036+69.777)/(3135.036+369.777)=0.94m；土压力合力：Ppk=Ppki=0.459+0.174=0.633kN；合力作用点：as= (asiPski)/Ppk=(3.9670.459+0.940.174)/0.633=3.135m；Psk=0.633kNEp=1.925kN满足要求！5.3.3稳定性验算1、嵌固稳定性验算Epkapl/(Eakaal)=1.9252.91/(1.0954.183)=1.223Ke=1.2满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图Ksi =cjlj+(qjbj+Gj)cosj-jljtanj/(qjbj+Gj)sincj、j 第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角()；bj第j土条的宽度(m)；j第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角()；lj第j土条的滑弧段长度(m)，取ljbj/cosj；qj作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；Gj第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；uj第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取ujwhwaj，在基坑内侧，可取ujwhwpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取uj0；w地下水重度(kN/m3)；hwaj基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；hwpj基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；min Ks1 ，Ks2 ，Ksi，=-0.389 Ks=1.25满足要求！5.3.4结构计算1、材料参数钢桩类型钢板钢桩型号40017015.5钢材的惯性矩I(cm4)4670钢材的截面抵抗矩W(cm3)362钢材的弹性模量E(N/mm2)20600钢材的抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢材的抗剪强度设计值(N/mm2)125材料截面塑性发展系数1.052、支护桩的受力简图计算简图弯矩图(kNm)Mk=2.591kN.m剪力图(kN)Vk=0.64kN3、强度设计值确定M=0 F Mk=0.90.92.591=2.099kNmV=0 F Vk=0.90.90.64=0.518kN4、材料的强度计算max=M/(W)=2.099106/(1.05362103)=5.522N/mm2f=205N/mm2满足要求！H=(WH2-(H-t)2(W-2t)/(2(WH-(H-t)(W-2t)=(4001702-(170-15.5)2(400-215.5)/(2(400170-(170-15.5)(400-215.5)=125mmS=t(H-H)2=15.5(170-125)2=31388mm3,max=VS/It=0.51831388103/(467010415.5)=0.022N/mm2f=125N/mm2满足要求！5.3.5钢板桩施工工艺要求1、设备选型为了节约工期，综合考虑现场的施工场地，桩打拔时采用KAT01250液压履带式打拔机。该设备自重相对于履带吊振动锤较轻，行走自如，施工速度块，安全性能高。2、定位放线放出结构准确的灰线，从结构线每边按图纸引出30cm给基坑施工预留施工作业面，作为打桩的方向线。在沟槽的两端用木桩将定位线引出，在施工过程中随时校合，保证桩打在一条直线上。3、钢板桩打入钢板桩采用拉森IV型止水钢板桩，桩长为12m。进桩时把桩卸到打拔机附近6米范围之内，打拔机把桩夹起同时吊到打桩灰线上空，辅助打拔机对好方向，再沿灰线对好前一根桩的止口插入土体。4、垂直度标高控制钢板桩打入时有一人专门指挥，随时调整钢板的垂直度，保证其垂直，钢板桩在插入土体比较浅时（45m）,用线锤或全站仪控制钢板桩垂直度。桩顶标高与自然地面相平，第一根桩用水准仪控制桩顶标高，后面的桩参照前面桩的标高，每隔10米利用水准仪复核一次桩顶标高。使打入的桩整齐，受力均匀。在打钢板桩的过程中，应随即检查其平面位置是否正确，桩身是否垂直，如发现倾斜（不论是前后倾斜或左右倾斜）应立即纠正。5、钢板桩的拔出挡墙施工完毕基槽回填后，钢板桩的拔出仍用履带式液压拔桩机，在拔桩机行驶的路径上铺设路基箱板，钢尽量少振动，减少对周围土体的扰动。桩拔出后留下的空隙用黄砂回填密实，防止日后周围土体位移。5.3.5基槽开挖1、开槽采用机械开槽，人工配合清槽，机械开槽时槽底预留10cm20cm，由人工清除防止扰动基础土体。开槽时由测量人员配合，随挖随测，以保证不出现槽底超挖。如遇淤泥应挖除后采用级配砂石回填，保证地基承载力不小于120kPa。2、开挖要保证连续作业，衔接工序流畅，分段开挖，每段长约40m，以减少塌方或破坏土基，避免意外事故。3、成槽后及时在槽边外2m处设钢管安全护栏。4、土方外运开挖出来的土方全部外运，避免因现场堆砌土方造成的塌方。土方外运路线为：每隔40m预留一处施工通道（此处不进行钢板桩支护），用挖机修成30的坡道，其上垫30cm厚碎石土供自卸汽车临时通行，施工时自卸汽车从临时通道倒车进入土方施工作业面，然后挖掘机装土，装满土后沿河道的临时便道行走至临时上坡通道后再开入河道上修建的临时便道。临时通道处设专人指挥，防止自卸汽车翻车等事故。5.4地基处理在基槽开挖完成后应当请业主、监理、设计、地勘等相关单位参与验槽，遇到地基承载力小于120kpa，应挖除淤泥后采用级配砂石回填。验槽合格后浇筑100mm厚C15混凝土垫层。5.5钢筋分项钢筋工程为隐蔽工程，要保证构件几何尺寸和模板安装到位，首先要保证钢筋位置准确、不位移，避免出现露筋、返锈等质量缺陷。主要从以下几个方面进行控制：钢筋接头：墙的竖向和横向钢筋直径分别为16、18、20，采用直螺纹连接。本工程挡墙高度介于3m7m之间，墙体钢筋绑扎需搭设脚手架。脚手架所需钢管、扣件及其他零部件的规格、数量及质量验收合格后方可使用。脚手架的搭设必须严格按照规定工艺进行，每搭设一个施工层高度必须由工长及安全员检验合格后方可使用，继续进行墙体的钢筋绑扎。5.5.1钢筋除锈表面有锈斑的钢筋，必须在入场前清除干净，并经有关人员检验合格后方可入场，防止污染混凝土。5.5.2钢筋制作1、严格把好配料关，安排经验丰富的施工人员专门负责，并实行定期的抽检，不合格者责令返工并予处罚，直至符合设计要求，确保配制的各种钢筋平直、方正、弯钩准确。2、钢筋翻样时考虑钢筋在弯曲加工时的延伸率，实际制作过程中要根据钢材的特性加以调整，既要满足锚固长度，又要防止转角处因弯起钢筋顶模板造成局部露筋而使墙角出现锈斑或混凝土裂纹等质量缺陷。5.5.3钢筋连接为保证搭接范围内的钢筋密度不增加，以便于混凝土浇筑，节约钢材，粗直径钢筋连接采用公司成熟的施工工艺直螺纹连接，确保施工质量的同时，保证了施工的方便快捷。5.5.4钢筋安装1、确保钢筋生根位置准确2、根据设计在垫层表面测量放样，确定钢筋位置，并梅花形布设厚度为40mm的C30混凝土垫块。垫块大小、薄厚一致，且专人制作。质检员验收，提前做好，使之达到强度后使用。3、在剪力墙钢筋根部采用梯形定位套箍，用来固定主筋不位移，并控制好排距。4、钢筋砼墙钢筋保护层的控制采用专用塑料卡，保护层厚度为为30。5、横向钢筋即水平筋的标高和平整度的控制，采用井字形马凳，可采用1416钢筋焊制，固定于上下层钢筋之间。5.5.5其它注意事项做好各工种间配合协调工作在现浇混凝土的过程中，钢筋工、木工各负其责，在施工过程中实施跟踪管理，发现异常随时处理，对混凝土浇筑时可能发生的偏移或碰撞钢筋的现象采取有效措施。另外，针对混凝土浇筑时可能发生的偏移或碰撞钢筋的现象采取辅助奖罚措施，确保工程质量。构造加强筋绑扎在墙板内侧，所有绑线的毛头逐一甩向内部，防止露头丝产生锈斑。墙体钢筋绑扎时注意预留排水口处的加筋处理。5.6模板分项为实现清水混凝土的目标，模板设计充分考虑模板表面的光滑度及在拼装和拆除方面的方便性，模板及其支架具有足够的承载能力、刚度和稳定性。模板:15mm厚木模板，1220*2440mm；方木:50*100*4000mm白松木，经过人工加工，要求木方宽度一致；对拉杆:一级钢D=16mm，长度=墙厚+500mm；对拉杆孔洞:纵横间距406.7mm。(要求规律性、对称性和满足受力要求;)脱模剂:水质剂。5.6.1模板设计1、模板采用2.44m*1.22m*1.5cm木胶板，模板的拼缝模板缝采用海绵条和塑料条封贴，防止漏浆。使用50*100的方木，经压刨制成统一尺寸后竖向钉于模板后，方木间距10cm。模板采用拉杆螺栓固定间距经计算确定（见下面计算结果）,横向使用一根483.5mm钢管固定方木，竖向使用2根483.5mm钢管，使用燕尾卡加双螺帽与对拉螺栓相固定。固定钢管间距与对拉螺栓间距相同。模板示意简图2、模板接缝处理横向接缝处： 除使用海绵条和塑料条封贴外，竖向的方木应交错咬合(最少咬合30cm)，并加设两条横向钢管固定，以保证模板不出现变形。竖向接缝处：除使用海绵条和塑料条封贴外，该区域的横向钢管应使用双钢管，并在两排横相钢管间加设横向的5*8方木，间距15cm。5.6.2施工要点1、混凝土对模板的侧压力计算：混凝土对模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇浇高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力为新浇混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称混凝土的有效压头。现选取我国混凝土结构工种施工及验收规范（GB502042002）中提出的新浇混凝土作用在模板上的侧压力计算公式如下：采用内部振捣器时，新浇混凝土作用干模板的最大侧压力可按下列二式计算，并取二式中的较小值：一式：F=0.22 V ct012V二式：F= V cH，式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）V c混凝土的重力密度（KN/m3）t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t200/(T+15)计算；式中：T混凝土的温度（）V混凝土的浇灌速度（m/h）H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85，5090mm时取1.0，110150mm时取1.15。有效压头高度h（m）按下式计算：h=F/ V c式中：h有效压头高度（m）H混凝土浇灌高度（m）2、倾倒混凝土时产生的荷载标准值：可取2 KN/m2（作用范围在有效压头高度之内）。一项荷载的分项系数为1.2，二项荷载的分项系数为1.4。3、模板及其支架设计计算的荷载组合为：F组F1.2+21.470.204 KN/m2；4、对拉螺栓的设置计算模板拉杆的计算公式：F= Pm*AA为模板的受荷面积，本工程中对于墙高大于6米的挡土墙拉杆的纵间距设为0.4米，横间距设为0.6米。对于墙高小于6米的挡土墙拉杆的纵横间距都设为0.6米。则F1=56.17*0.4*0.6=13.48 KN；F2=56.17*0.6*0.6=20.22 KN故选取M16对拉螺杆（容许拉力为24.5 KN）即可满足强度要求。 因为墙体的厚度变化，不同高度对拉螺栓需要设置不同的长度。因为墙体的厚度上下不同，为保证其厚度在墙内设置支撑钢筋。采用直径16的钢筋在墙面主筋之间按设计墙宽设置，设置间距50cm，呈梅花形布置。5、模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 0.1m0.1CBAq面板计算简图1）抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(内楞间距): l =100.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载F组；面板的最大弯距：M =0.170.204100.0100.0= 0.702105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩 :其中 b-面板截面宽度，h:面板截面厚度；W-60015.015.0/6=2.25104 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：= M/W = 0.702105 / 2.25104 =3.12N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.12N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2）抗剪强度验算计算公式如下:其中-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距): l =100.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载F组；面板的最大剪力： = 0.670.204100.0=4212.24 N；截面抗剪强度必须满足:其中-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)： = 4212.24 N；b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ；hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34212.24/(260015.0)=0.702N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.702N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！3）挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中q-作用在模板上的侧压力线荷载: q=56.170.6= 33.702N/mm；l-计算跨度(内楞间距): l=100mm；E-面板的弹性模量: E = 6500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=601.51.51.5/12=16.875cm4；面板的最大允许挠度值:=1.2mm；面板的最大挠度计算值:= 0.67733.7021004/(10065001.69105) = 0.021 mm；面板的最大挠度计算值: =0.021mm 小于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！6、侧模主钢楞的验算（钢管）侧模用2根483.5mm钢管（W5.08103mm3）组成竖楞夹牢，钢楞外用三道对拉螺栓拉紧，取最大钢楞间距为0.6m。简图如下图所示：0.6m0.6CBAq3竖向钢楞按连续梁计算，经计算，以C点的弯矩值最大，其值为：Mc-1/2*q3*2l2=-1/256.170.62402=-0.971106Nmm，c=Mc/ W=(0.971106)/(25.08103)=95.5N/mm2215N/mm2。故强度满足要求。5.6.3模板支设塑料锥型螺栓眼堵头采用专业加工厂制作；面板材料裁口应弹线切割，下料后应及时刷封边漆，形成尺寸偏差2以内；面板相邻板材拼缝前侧边涂刷透明玻璃胶，拼缝缝隙1。根据清水模板放样编号图安装，保证明缝、蝉缝的垂直、水平。支设前模板底部板面应平整，沿墙体边线向外35毫米贴好海绵条；采用全站仪、靠尺、钢尺检查模板垂直度、拼缝错台；安装内侧普通模板，使穿墙螺栓穿过内侧模板，并在螺杆两端戴扣件和螺母，然后调整内外侧模板的位置和垂直，同时调整钢管斜撑角度，合格后固定、紧固斜撑；对墙体内外侧模板进行整体校正，验收。1、对拉螺栓对拉螺栓孔应严格控制水平及垂直度，允许偏差2，对拉螺栓采用16一级钢制作；堵头采用可再生塑胶制成，为32-26锥型堵头，外侧采用螺母紧固与模板接触面拉紧防止漏浆，杜绝使螺栓孔处色泽与混凝土墙面出现色差。2、模板拼缝整张大模板面板相邻板材拼缝侧边涂刷透明玻璃胶，拼缝缝隙1；相邻大模板在接缝处一律贴15mm0.5mm的单面带胶海棉条来封堵，防止模板的接缝处漏浆。3、施工缝施工缝每隔10m设置一道伸缩缝，缝宽20mm，缝内填聚乙烯鼻孔泡沫板。4、模板支设模板支撑钢管架的搭设应保证模板在拼装和拆除方面的方便性，支撑的牢固性和简便性，并保持较好的强度、刚度、稳定性及整体拼装后的平整度。挡墙两侧搭设双排脚手架，立杆纵向间距1500mm（跨距），横向间距900mm；步距1800mm。底部在每个跨距内设置水平剪刀撑，离地200设置扫地杆。为加强模板支撑的稳固性，立杆的上端与后面地面做斜撑拉结；靠近框架柱处与框架梁拉结；立杆的下端与预埋钢筋点焊连接。5、模板定位墙体内侧底部预埋16对拉螺杆，根据墙体定位线后再焊接16对拉螺杆，固定内侧模板位置。6、模板拼缝部位、对拉螺栓和装饰条位置、形式、尺寸的设置，需经主管技术人员的认可。7、模板脱模剂应采用吸水率适中的水性脱模剂。模板的周转次数应严格控制，一般周转3次后应进行全面检修并抛光打磨1次。8、混凝土强度达到12MPa后，方可进行模板拆除工作。拆模过程中，必须注意保护模板，做到小心轻放，以防损伤模板和混凝土结构的表面。拆下来的模板，必须及时回收到加工区内，及时清理模板面上的杂物，对有损伤部位及时进行修整，并按规格堆放整齐，供重复使用。9、拆模时按支撑的倒顺序进行，要保护板面，严禁强行砸、撬模板，拆卸后及时清理，并修理损伤的模板，经检查合格后涂刷隔离剂备用。5.6.3脚手架的设置立杆纵横步距均取1.21.5米，挡土墙外立面两侧均设脚手架。水平杆高度间距取1.51.7米，临近墙体的一步，脚手架和墙体一样高。脚手架每3米设置钢管斜撑。脚手架底部横杆用25螺纹钢筋连接后钉入地面。脚手架与挡土墙底部对拉螺栓设置钢管固定，水平间距为1.2米。挡土墙两侧