如何在工程应用中判断电流互感器是否符合保护的要求.doc

如何在工程应用中判断电流互感器是否符合保护的要求Huang Wenqing(OMICRON electronics Asia Ltd. Shanghai office)摘要： 在工程应用中，经常需要判断现场的电流互感器特性是否满足保护装置的要求。基于此，试图通过对电流互感器的稳态特性、暂态特性及差动保护用电流互感器特性要求分析，以得到现场快速简洁判断保护用电流互感器的实用方法。关键词： 电流互感器；稳态； 暂态；差动； 保护目录第1章 引言 - 3第2章 电流互感器的稳态特性及现场分析 - 4 21 稳态误差 - 5 22 误差限值 - 5 23 误差校核 - 8第3章 电流互感器的暂态特性及现场分析 - 10 31 暂态特性 - 10 32 误差限值 - 12 33 误差校核 - 12第4章 差动保护用电流互感器的特性要求及现场分析 - 14 41 稳态差流 - 14 42 暂态饱和时间 - 17 43 暂态衰减差流 - 19 44 综合说明 - 21第5章 结论 - 22参考文献 - 23第1章 引言继电保护装置通过电流互感器反应被保护元件所通过的电流。在系统故障时，继电保护的动作正确性在很大程度上取决于故障电流传变的准确性，微机继电保护装置的广泛使用大大提高了保护动作的可靠性、灵敏性、速动性。同时电流互感器的特性对保护动作的影响也在不断增大。在超高压500KV电力系统中，由于一次时间常数较大，故障时电流突变产生的非周期分量容易使电流互感器饱和，将降低电流传变的准确度。而对于差动保护用电流互感器，由于电流来自于不同的安装点或不同厂家的电流互感器，在不同的工况下由于特性的不一致都会造成一定的差流。在实际工程应用中，我们可能会将仪表用电流互感器绕组错用于继电保护装置，在故障状态下，错用的绕组将过早饱和导致保护装置误动。也可能在进行工程改造时增大了电流互感器的二次负载阻抗，使电流互感器的特性发生了变化影响到保护装置的正确动作。也可能遇到在区外发生故障时差动保护发生误动，如下例：某厂的一台发电机组在线路AB相间短路故障时，发电机A相差动保护误动作，将发电机退出运行。经检查继电保护装置、整定值、二次回路并模拟试验均正常，后对机组A相差动保护用CT进行试验，并录制了发电机两侧CT的伏安特性曲线，数据如表1-1：表1-1 伏安特性Tab. 1-1 V-A data二次电流 (A)0.20.40.8123468机端CT电压 (V)185190192198200202205210214中性点CT电压 (V) 161718.519.22224.5273237可以看出，发电机两侧差动保护用CT伏安特性曲线差异很大，我们据此判断，在外部短路情况下，由于发电机两侧CT的拐点电压相差很大，导致出现中性点电流互感器饱和，而机端电流互感器仍正常工作的情况，将产生较大的差流，造成差动保护的误动作。因此，面对现场用于发电机、变压器、线路等不同场合；用于10KV500KV等不同电压等级的各式各样的电流互感器。在工程应用中，我们应如何简洁的分析判断电流互感器是否满足现场保护的要求？我们希望能够明确以下三个问题，据此在现场分析判断电流互感器性能是否能满足保护的要求，以消除可能存在的隐患。I 电流互感器的稳态特性及现场分析？II 电流互感器的暂态特性及现场分析？III 差动保护用电流互感器的特性要求及现场分析？第2章 电流互感器的稳态特性及现场分析等效电路图图2-1 等效电路图Fig. 2-1 Equivalent Circuit励磁特性曲线图图2-2 励磁曲线Fig. 2-2 Excitation Curve基本概念复合误差：在稳态情况下，按额定电流折算到一次侧的二次电流瞬时值与一次电流瞬时值之差的方均根值（有效值）， c(%)= 100/T1 1/T1 0(Kni2-i1)2dt ，用于衡量保护用电流互感器（P级）的准确限值特性。2.1 稳态误差在理想状态下， 以下电流变换等式成立：IP N1 = IS N2 (2-1) 在实际应用中，通过以上等效电路图可以看出：IP / Kn = IS Ie (2-2) 因此，建立磁场的励磁电流是电流互感器产生误差的根源2.2 误差限值2.2.1 二次电动势根据电磁感应原理，电流互感器二次电动势为与线圈相链的磁链对时间的导数，即有下式：Es = 221 N2 B Ac (2-3) Es 二次电压方均根值B 铁心中磁通密度Ac 铁心截面积I 通过上式可以看出：在确定铁心材料即确定了磁通密度后，选择更大的铁心截面积，能得到更高的二次极限电动势；在铁心截面积确定后，将得到一个确定的二次极限电动势，这是铁心磁通饱和所能提供的二次电动势。II 在励磁特性曲线图中，二次极限电动势为饱和后的励磁电压。III 在等效电路图中，励磁电压为励磁支路上的电压，二次极限电动势为在励磁支路上的最高的励磁电压。2.2.2 误差限值在等效电路图中，若电流互感器的二次电流为IECT，则电流流过负载R所需要的电压为 (2-4) 在励磁特性图中，电流互感器励磁电压Vc所对应的励磁电流损耗可以通过励磁特性曲线查出，如图中的绿线所示。因此，电流互感器励磁电流的大小受一次电流和二次负载参数的影响。并有： Iprim = N*(Iext+IB) (2-5) 举例说明：假定在上述的等效电路图与励磁特性曲线中，电流互感器二次负载R = 5，二次额定电流I = 5A，当电流互感器工作在短路故障状态时，假定短路电流Ip = 4 Ie ，二次电流将为20A，电流流过负载R所需要的电压Vc 近似为100V，由于已超过了饱和电压，其所对应的励磁电流在励磁特性曲线中将超过 1A ，如励磁特性曲线中的红线所示 。此时，电流互感器的误差将超过 5%。将可能不能满足保护对电流互感器的要求。因此，电流互感器的一次电流、二次负载、励磁电流（误差）三者之间存在函数关系，任意两个参数确定后，便可以确定第三个参数的大小。 如下图，为我们过去常采用的5或10误差特性曲线 M Z图2-3 误差曲线Fig. 2-3 Error Curve 该曲线是在5或10的误差情况下，二次负载阻抗与一次电流的倍数之间的对应关系。也是对电流互感器的一次电流、二次负载、励磁电流（误差）函数关系的一种表达方式。 为方便表达这三者之间的函数关系，常采用误差限值ALF系数。ALF（accuracy limit factor）误差限值系数ALF为额定准确限值一次电流（保证复合误差不超过限值的最大一次电流）与额定一次电流的比值。对于同一个电流互感器，在不同的误差要求、或不同的二次负载下，将有不同的ALF系数。误差限值ALF系数能帮助我们在现场对保护用电流互感器进行初步的分析与判断2.2.3 剩磁的影响 参阅下面的磁滞回线图，其剩磁系数Kr = 剩磁通 / 饱和磁通参阅现场实测的电流互感器的剩磁系数列表。因此，考虑剩磁对误差限值的最大影响，误差限值ALF系数修正为：Kalf = Kalf / (1 Kr ) (2-6) 磁滞回线图1图2-4 磁滞回线1Fig. 2-4 B-H loop表2-1剩磁列表Tab. 2-1 List of Remanence剩磁系数列表800/5 CTA相B相C相Kr52%53%58%600/5 CTA相B相C相Kr79%86%87%25000/5 CTA相B相C相Kr89%87%86%2.3 误差校核2.3.1 误差限值ALF工程应用中，可采用误差限值ALF依据以下两个条件进行校验：I 保护校验用最大故障电流与额定电流之比应小于误差限值系数ALF；II 电流互感器实际二次负载应小于额定二次负载；注：复合误差要求一般为5误差限值ALF系数可以方便的进行工程设计及应用分析判断，但不提供实际工况下的电流互感器误差。如果遇到ALF系数不够，但二次负载有调整裕度的情况，则需要重新进行ALF系数核算，可考虑采用二次极限电动势来校核。2.3.2 误差限值曲线在现场，也可参考由制造厂提供的误差限值曲线（5或10误差曲线）。如下图。根据实际的二次负载，从曲线上查出电流互感器的误差限值ALF系数。 Kalf Rb图2-5 误差曲线Fig. 2-5 Error curve2.3.3 二次极限电动势我们可以通过计算电流互感器的二次极限电动势进行校核。电流互感器额定的二次极限电动势：Esl = Kalf Ie ( Rct + Rbn ) (2-7) Kalf ALF准确限值系数 Ie 二次额定电流 Rct电流互感器二次绕组电阻 Rb电流互感器额定负载电流互感器实际的二次极限电动势：Es = Kpcf Ie ( Rct + Rb ) (2-8) Kpcf 实际一次电流与额定电流之比 校核判断依据：Esl Es即电流互感器的额定二次极限电动势应大于实际的二次极限电动势2.3.4 实例分析例一，校验一条220KV线路的电流互感器Kalf = 30，Rbn = 10，Rb = 15，Rct = 6，短路电流为35KA，变比为1250/1，则Kpcf = 35/1.25 = 28。Esl = Kalf Ie ( Rct + Rbn ) Esl = 480VEs = Kpcf Ie ( Rct + Rb ) Es = 588VEsl Es 电流互感器满足要求因此，采用二次极限电动势法，可以方便的进行校验，并可进行相应的工程应用调整。第3章 电流互感器的暂态特性及现场分析3.1 暂态特性电流互感器的稳态特性反映的是电流互感器对称分量的传变特性；电流互感器的暂态特性反映的是电流互感器非周期分量的传变特性。出于对继电保护的可靠性、选择性、速动性、灵敏性的更高要求，特别是对于超高压系统，要求电流互感器在短路后的暂态过程中，正确传变短路电流（包含非周期分量）。暂态系数Ktf7图3-1 磁通密度随时间变化曲线7Fig. 3-1 B-t Curve第一段曲线：交流磁密Bac = - Bm sint (3-1) Bm交流磁密幅值第二段曲线：直流磁密Bdc = Bm (TpTs / Tp - Ts) (e-t/Tp - e-t/Ts) (3-2) Tp一次时间常数 Ts二次时间常数第三段曲线：铁心暂态磁密BBacBdc (3-3) 暂态系数Ktf B / BmKtf (TpTs / Tp - Ts) (e-t/Tp - e-t/Ts) - sint (3-4) 第四段曲线：确定互感器铁心面积 暂态面积系数Ktd：暂态系数取sint -1Ktd (TpTs / Tp - Ts) (e-t/Tp - e-t/Ts) +1 (3-5) 暂态面积系数Ktd7图3-2 C-O-C-O 工作循环7Fig. 3-2 C-O-C-O Cycle单次励磁 Ktd (TpTs / Tp - Ts) (e-t/Tp - e-t/Ts) +1 (3-6) 重复励磁Ktd (TpTs / Tp - Ts) (e-t/Tp - e-t/Ts) sint etfr+t/Ts + (TpTs / Tp - Ts) (e-t/Tp - e-t/Ts) +1 (3-7) 3.2 误差限值考虑暂态特性的误差限值系数ALF要计及暂态面积系数Kalf = Kssc Ktd / (1 Kr ) (3-8) Kssc 对称短路电流倍数3.3 误差校核3.3.1 误差限值校核额定误差限值系数大于实际计算误差限值系数Kl Kalf Ktd Kpcf (3-9) Kl 负载修正系数， Kl( Rct + Rbn ) / ( Rct + Rb ) Ktd 实际参数计算3.3.2 二次极限电动势电流互感器额定的二次极限电动势：Esl = Ktd Kssc Ie ( Rct + Rbn ) (3-10)电流互感器实际的二次极限电动势：Es = Ktd Kpcf Ie ( Rct + Rb ) (3-11)校核判断依据：Esl Es (3-12) 即电流互感器的额定二次极限电动势应大于实际的二次极限电动势3.3.3 实例分析例 500KV线路保护用电流互感器校验500KV电网参数：线路电流不小于2000A，开断电流取50KA，一次电网时间常数Tp= 0.15s，断路器跳闸时间小于40ms。继电保护动作时间小于30ms，重合闸整定时间1s。电流互感器参数：TPY 2500/1A、Rct= 10、Rbn= 15 、Tp= 0.1s Tsn= 1s 工作循环：C100msO500msC40msO 、Kssc 20、Ktd21实际负载：导线电阻Rl1.5 、保护装置P2VA二次极限电动势校核1）额定二次极限电动势Esl = Ktd Kssc Ie ( Rct + Rbn ) 20211（1015）10500V2）实际二次时间常数Ts Tsn ( Rct + Rbn ) / ( Rct + Rb ) 1.85s3）实际工况的暂态面积系数工作循环：C70msO1sC30msOKtd (TpTs / Tp - Ts) (e-t/Tp - e-t/Ts) sint etfr+t/Ts + (TpTs / Tp - Ts) (e-t/Tp - e-t/Ts) +119.434）一次电流计算倍数Kpcf 50000/2500 = 205）实际二次极限电动势Es = Ktd Kpcf Ie ( Rct + Rb ) 2019.431（103.5）5246.1V结论：Esl Es ，满足要求！误差限值校核1）额定误差限值系数Kalf = Kl Kssc Ktd 7772）实际误差限值系数Kalf = Ktd Kpcf 2019.43388.6结论：Kalf Kalf，满足要求！第4章 差动保护用电流互感器的特性要求及现场分析变压器、发电机、母线、线路等差动保护，其所用的各侧电流互感器如果特性相差较大，则在区外短路故障时，可能造成各个电流互感器的饱和程度或速度的不同，产生的不平衡电流可能降低差动保护的灵敏性或导致差动保护的误动。图4-1 发电机差动保护Fig.4-1 Generator differential relay因此，对于差动保护用电流互感器，不仅应考虑单个电流互感器是否合乎要求，也要考虑各侧电流互感器的特性相互配合情况。为减少差动保护的不平衡电流，提高差动保护动作的可靠性、灵敏性，我们希望差动保护能采用特性尽可能一致的电流互感器。但在实际工程中，差动保护所用的电流互感器的特性（励磁特性、二次负载、二次时间常数、剩磁等）实际很难做到完全一致。为此，我们经常需要在实际工程中分析判断：电流互感器的哪些特性会影响到差动保护？特性的不一致到何种程度才会影响到差动保护？以下我们分析带来不平衡电流的三个主要因素：4.1 稳态差流4.1.1 稳态差流参阅2.2节关于误差限值的说明可以看出：差动保护在发生穿越性故障的最大短路电流情况下；相对应的各侧电流互感器的二次电流将在不同的实际负载阻抗下将产生不同的二次电动势；相应的在各侧电流互感器的不同励磁特性曲线上对应不同的励磁电流；稳态误差即为各侧不同的励磁电流的差值。因此，各侧电流互感器不同的励磁特性曲线与不同的二次负载阻抗是造成稳态差流的主要原因。4.1.2 误差限值穿越性故障的最大短路电流如果在各侧电流互感器的实际误差限值（5）范围内，则稳态误差将在5的范围内。在考虑剩磁的情况下：Kalf = Kalf / (1 Kr ) (4-1) 4.1.3 实例分析仍以上例分析，某厂的一台发电机组在线路AB相间短路故障时，发电机A相差动保护误动作，将发电机退出运行。经检查继电保护装置、整定值、二次回路并模拟试验均正常，后对机组A相差动保护用CT进行试验，并录制了发电机两侧CT的伏安特性曲线，数据及特性曲线如下：表4-1 伏安特性Tab. 4-1 V-A data二次电流 (A)0.20.40.8123468机端CT电压 (V)185190192198200202205210214中性点CT电压 (V) 161718.519.22224.5273237图4-2 励磁曲线Fig. 4-2 Excitation Curve图4-3 励磁曲线Fig. 4-3 Excitation Curve相关参数：发电机电流互感器8000/5，A相故障电流 24KA、机端电流互感器线圈电阻1.75、二次负载1.4 ， 中性点电流互感器线圈电阻0.8 、二次负载1.73 。机端电流互感器 ：Es = Kpcf Ie ( Rct + Rb ) 47.25V，其励磁电流0.02A左右，中性点电流互感器 ：Es = Kpcf Ie ( Rct + Rb ) 37.95V，其励磁电流8A左右，可以看出，在该穿越性故障情况下，差动回路的不平衡电流将达到8A，将造成差动保护的误动。通过误差限值也可以看出，机端电流互感器的误差限值Kalf20、中性点电流互感器的误差限值Kalf2。因此，中性点电流互感器应为错用了测量绕组。4.1.4 工程应用I通常情况下，差动保护各侧电流互感器的误差限值大于穿越性故障时最大短路电流，则稳态误差可以控制在5以内。II 差动保护整定计算时，可以核算各侧电流互感器的稳态差流是否满足保护的要求。III 若稳态差流不能满足要求，可参阅2.3.4的例一，通过改变二次负载阻抗来进行改善。4.2 暂态饱和时间在短路的暂态过程中，差动保护各侧电流互感器的饱和速度并不一定是完全一致的。这样，即便各侧电流互感器的饱和程度相同，但由于饱和快慢不同，也将产生不平衡电流，并影响到差动保护的正确动作。那么，哪些因素会影响电流互感器的暂态饱和时间？如何改善电流互感器的暂态饱和时间？4.2.1 暂态饱和时间以下为相应的暂态饱和时间的推导公式：ts - Tp Ln ( 1/1-Kr )(Tp+ 1) Kssc Ksn / ( 1/1-Kr )Tp Kssc (4-2) 在不考虑剩磁等参数的情况下，公式可以简化为：ts - Tp Ln 1- ( Ktd 1) / Tp (4-3) 4.2.2 实例分析例一，参阅下面波形图相关参数：变比12000/5、短路电流24000A、直流偏移最大、一次时间常数0.05s。波形A：电流互感器剩磁Kr0，暂态饱和时间ts 30ms；波形B：电流互感器剩磁Kr50，暂态饱和时间ts 10ms；波形C：电流互感器剩磁Kr75，暂态饱和时间ts 6ms；5图4-4 剩磁影响5Fig. 4-4 The effect of Remanence通过波形图可以看出，不同的剩磁对暂态饱和时间的影响。因此，对于差动保护各侧电流互感器，剩磁应尽可能保持一致。减少由于剩磁不同导致暂态饱和时间的差异，进而减少差动回路的不平衡电流。例二，下表为发电机差动保护两侧电流互感器在穿越性故障电流下的数据记录。8表4-1 电流互感器数据8Tab. 4-1 Current Transformer Data电流中性点电流互感器机端电流互感器时间差IVsatRbKstsVsatRbKstsdt30A340V8.43 1.340.915ms200V1.43 4.669.90ms8.98ms20A340V8.43 2.022.710ms200V1.43 6.9916.39ms13.68ms10A340V8.43 4.038.170ms200V1.43 13.9936.90ms28.73ms减少中性点电流互感器的二次负载阻抗20A340V2.73 6.2314.241ms200V1.43 6.9916.39ms2.15ms10A340V2.73 12.4532.269ms200V1.43 13.9936.90ms4.63ms前三行为中性点电流互感器与机端电流互感器在不同的穿越性故障电流的情况下的数据。两侧电流互感器的暂态饱和时间差较大。后二行为中性点电流互感器的二次负载阻抗调整后，其暂态饱和时间发生了变化，两侧电流互感器的暂态饱和时间差得到了明显的改善。4.2.3 工程应用I 可以通过以上推导公式计算差动保护各侧电流互感器在穿越性故障下的暂态饱和时间。II 电流互感器的剩磁、二次负载阻抗等对暂态饱和时间影响很大。因此，尽量选用剩磁、二次负载阻抗等特性一致的电流互感器能有效减少暂态饱和时间差。III 可以通过改变电流互感器二次负载来改善各侧电流互感器的暂态饱和时间差。4.3 暂态衰减差流在短路暂态过程中，按前面所述电流互感器暂态特性分析，短路电流的非周期分量将按电网一次时间常数Tp、二次时间常数Ts来衰减。在穿越性故障情况下，差动保护各侧电流互感器在同样一次时间常数下，各侧电流互感器的不同二次时间常数将导致非周期分量衰减的差异，并由此在差动回路上产生不平衡电流。那么，二次时间常数的差异会产生多大的不平衡电流？各侧电流互感器能容忍多大程度的二次时间常数的差异？4.3.1 暂态衰减差流参阅以下推导公式i d (t) 为穿越性故障情况下，差动回路的不平衡电流。i d (t) Im ( Tp e-t/Tsa ) / (Tsa Tp) - ( Tp e-t/Tsb ) / (Tsb Tp) + Tp e-t/Tp(Tsa Tsb) / (Tp Tsa) (Tp Tsb) + (Tsa Tsb) cos cos(t+) / (Tsa + Tsb) (4-4) Im 折算到二次侧的外部短路周期分量电流的幅值 Ts 二次时间常数TsL/R Tsa 一侧电流互感器的二次时间常数 Tsb 另一侧电流互感器的二次时间常数 计算因子 tg-1(1 2Tsa Tsb) / (Tsa Tsb)通过公式可以看出，差动回路的不平衡电流的大小取决于电网一次时间常数Tp、两侧电流互感器的时间常数Tsa ，Tsb及其差值Tsa Tsb。当Tsa Tsb时，不平衡电流i d (t) 0；两侧电流互感器的二次时间常数相差越大，不平衡电流i d (t)将越大。4.3.2 实例分析以下为现场实测的发电机差动保护和变压器差动保护所用电流互感器的二次时间常数值。表4-2 差动保护用电流互感器数据Tab. 4-2 Current Transformer used for differential Data变压器差动保护用电流互感器高压侧电流互感器低压侧电流互感器Tsa TsbA相B相C相A相B相C相A相B相C相Ts (s)9.5018.0668.8893.0553.3223.4146.4464.7445.475Z ()0.9200.9140.9351.0431.0531.037发电机差动保护用电流互感器机端侧电流互感器中性点侧电流互感器Tsa TsbA相B相C相A相B相C相A相B相C相Ts (s)0.3940.3900.3850.3850.3860.4140.0090.004-0.029通过实测数据可以看出，在该例中，发电机差动保护的暂态衰减差流特性好于变压器差动保护。4.3.3 工程应用I 差动保护用电流互感器应检查二次时间常数，并使之相差不大；II 差动保护整定计算中，可以通过上式来计算差动回路的不平衡电流；III 可以通过改变电流互感器的二次负载阻抗来改变二次时间常数，从而达到减少不平衡电流的目的。4.4 综合说明I 通过以上分析可以看出，差动保护用电流互感器在穿越故障情况下的不平衡电流，可以通过稳态差流、暂态饱和时间、暂态衰减差流三个特性来分析。II 通过以上分析可以看出，电流互感器的误差限值、剩磁系数、二次时间常数、二次负载阻抗等参数会影响到电流互感器的稳态差流、暂态饱和时间、暂态衰减差流等特性。III 通过以上分析可以看出 电流互感器二次负载阻抗的变化将改变误差限值，进而改善差动回路的稳态差流； 电流互感器二次负载阻抗的变化将改变暂态饱和时间，进而改善差动保护用电流互感器的饱和时间差； 电流互感器二次负载阻抗的变化将改变二次时间常数，进而改善差动回路的暂态衰减差流；因此，在现场工程应用中，我们可以通过比较易于实现的电流互感器二次负载阻抗的调整来改善稳态差流、暂态饱和时间、暂态衰减差流，进而减少差动保护在穿越性故障情况下的不平衡电流。第5章 结论I 电流互感器的稳态特性可以通过误差限值参数进行分析与校核。II 电流互感器的暂态特性可以通过包含了暂态系数的误差限值参数来分析与校核。III 差动保护用电流互感器的特性要求可以通过稳态差流、暂态饱和时间、暂态衰减差流来分析与校核。IV 二次负载阻抗的调整是现场改善电流互感器特性的有效措施。V OMICRON CTAnalyzer 能实测出现场各种条件下的电流互感器的励磁特性、暂态系数、误差限值、剩磁系数、二次时间常数、二次负载阻抗等参数，并计算出二次极限电动势、暂态饱和时间等参数，将帮助我们完成对现场电流互感器的特性分析。参考文献1 IEC60044-12 IEC60044-63 GB/T 1208-19974 DL/T 866-20045高压互感器技术手册中国电力出版社6电力用互感器和电能计量装置设计选型与应用中国电力出版社7保护用电流互感器应用指南中国电力出版社8CT Application Guide for the 489 Generator Management RelayGE Power Management电流互感器的暂态饱和及应用计算袁季修，盛和乐华北电力设计院，北京100011 1前言 保护用电流互感器要求在规定的一次电流范围内，二次电流的综合误差不超出规定值。对于有铁心的电流互感器，形成误差的最主要因素是铁心的非线性励磁特性及饱和。电流互感器的饱和可分为两类：一类是大容量短路稳态对称电流引起的饱和(以下称为稳态饱和)；另一类是短路电流中含有非周期分量和铁心存在剩磁而引起的暂态饱和(以下称为暂态饱和)。这两类饱和的特性有很大不同，引起的误差也差别很大。在同样的允许误差条件下，考虑暂态饱和要求的互感器铁心截面可能是仅考虑稳态饱和的数倍至数十倍。因而对互感器造价及安装条件提出了严峻的要求。以往在中低压系统和发电机容量较小的情况下，互感器暂态饱和的影响较轻，一般未采取专门对策。而对当前的超高压系统和大容量机组，为保证继电保护的正确动作，暂态饱和已成为必须考虑的因素。由于互感器暂态饱和的机理和计算较复杂，要求互感器暂态不饱和所需代价很高，因而在实际工程中应用情况较混乱。本文根据国内外的标准和应用经验，提出较规范的考虑暂态饱和的互感器选择和计算方法，供工程应用参考。作为示例，本文给出大型发电机变压器组差动保护用电流互感器的选择计算及参数选择的建议。2电流互感器的稳态饱和特性及对策 当电流互感器通过的稳态对称短路电流产生的二次电动势超过一定值时，互感器铁心将开始出现饱和。这种饱和情况下的二次电流如图1所示，其特点是：畸变的二次电流呈脉冲形，正负半波大体对称，畸变开始时间小于5ms(1/4周波)，二次电流有效值将低于未饱和情况。对于反应电流值的保护，如过电流保护和阻抗保护等，饱和将使保护灵敏度降低。对于差动保护，差电流取决于两侧互感器饱和特性的差异。 例如某一1200/5的电流互感器，制造部门提供的规范为1：5P20，30VA。其中5P为准确等级，30VA为二次负荷额定值，20为准确限值系数(ALF)。电流互感器在额定负荷下的二次极限电动势Es(ALF)Isn(RctRbn)，此时综合误差应不超过5%。综合误差也可选用10%。选择保护用电流互感器时，一般要求ALF与额定一次电流乘积大于保护校验用短路电流，二次负荷小于互感器额定负荷，实际二次电动势不超过极限二次电动势。当前工程中经常遇到的问题是短路电流过大，ALF不满足要求，但实际负荷比额定负荷小得多。对于低漏磁电流互感器2，可以在实际负荷下的二次电动势不超过极限值的条件下，适当提高ALF的可用值。但应指出，对于某些不符合低漏磁要求的互感器，如U型电流互感器、一次多匝的互感器等，在一次短路电流倍数超过ALF时，由于铁心局部饱和可能引起二次极限电动势降低，不能在降低二次负荷时，按反比提高ALF。有些制造厂提供的ALF与负荷的关系曲线，未认真考虑上述局部饱和影响，使用时应慎重。3电流互感器的暂态饱和 短路电流一般含有非周期分量，这将使电流互感器的传变特性严重恶化。原因是电流互感器的励磁特性是按工频设计的，在传变等效频率很低的非周期分量时，铁心磁通(即励磁电流)需要大大增加。图2表示电流互感器在完全偏移的故障电流(非周期分量幅值达100%)下铁心磁通的增长情况，互感器带电阻性负荷。图中ac代表传变故障电流工频分量所需的磁通，而dc则代表传变暂态(非周期)分量所需的磁通，其值远大于传变工频分量的ac。磁通暂态分量dc是系统一次回路时间常数Tp和电流互感器二次回路时间常数Ts的函数。dc开始时是按Tp增长。磁通达到最大值的时间和数值与Tp、Ts等有关。 按是否考虑短路电流的暂态过程，电流互感器分为P和TP两大类。P类电流互感器要求在ac情况下不饱和，而TP类电流互感器则要求在整个工作循环中的总磁通acdc情况下不饱和。因此要求TP类电流互感器的铁心远大于P类电流互感器。要求增大的倍数即暂态面积增大系数Kdc。 由标准2可知，对于全偏移短路电流，在C_t_O工作循环时，所需暂态面积系数为： 电流互感器暂态面积系数Ktd与一次时间常数Tp有密切关系，对于P级、TPS和TPX级电流互感器,TpTs，短路电流为全偏移情况下，短路后不同时间t的Ktf与Tp关系见图3(图中Ts10s)。在Tp较大时，Ktd可达几十倍。 当一次电流存在非周期分量导致互感器暂态饱和时，二次电流的波形示例如图4。图中Tp为50ms,R2n为4，R2为2。图4(a)为互感器无剩磁的情况，图4(b)为互感器有75%剩磁的情况。由图4可知，非周期分量导致互感器暂态饱和时二次电流波形是不对称的，开始饱和的时间较长，如图4(a)为30ms。但铁心有剩磁时，将加重饱和程度和缩短开始饱和时间，如图4(b)，饱和开始时间为6ms。 对铁心中剩磁的影响必须给予足够的注意，因为电流互感器由于短路电流引起暂态饱和形成剩磁后，在正常运行的电流情况下，剩磁很难消除。文献3列举了在一个230kV系统141组电流互感器的调查结果如表1，可见各种程度的剩磁存在概率都是很大的。 为了减缓暂态饱和对继电保护的影响，需要采取必要的措施。这种措施有两类：一类是保护装置具备减缓饱和影响的能力；另一类是选择适当的电流互感器类型和参数。4保护装置减缓互感器暂态饱和影响的措施BT) 母线外部故障时，各支路的短路电流分布可能很不均匀，饱和情况可能很不一致。为保证母线差动保护的正确动作，要求母线差动保护装置必须采取措施减缓暂态饱和影响，并不对电流互感器提出特殊要求。这已成为定论并得到普遍执行。 对于其它保护，如发电机差动保护、变压器差动保护等，则未有明确规定。当前国内生产的保护装置一般未采取专门措施，而需要在选择电流互感器时，考虑暂态饱和的影响。某些国外产品已声明采取了相应措施，而不再对互感器提出特殊要求。 保护装置采取的措施，使用较广泛的有高阻抗母线保护，以提高差动继电器阻抗和利用饱和互感器分流来防止区外故障误动。还有利用互感器暂态饱和有一定时延来区别差动保护中的差电流是由内部故障产生还是由饱和产生等等。本文不准备详细讨论保护装置防止互感器饱和引起误动的各种措施。只想着重指出，在当前普遍应用微机保护条件下，保护装置完全有可能采用多种有效措施来减缓暂态饱和的影响，因而可对互感器选择不提出特殊要求。这样可产生重大经济效益。所以，希望继电保护开发制造部门能在这方面取得更积极有效的成果。 还需要指出的是互感器暂态饱和与稳态饱和的特性有很大差别，反映在二次电流的波形也很不相同，因而采取的措施也应注意区别对待。例如利用故障与饱和出现的时间差时，暂态饱和与故障时差可能较明显，而稳态饱和与故障时差则较小(5ms)。5考虑暂态饱和的电流互感器选择原则 电流互感器暂态饱和问题是普遍存在的，但不同情况下严重程度有所差别，所导致的后果也不同。如普遍要求选用的电流互感器保证暂态过程中不致饱和，则将大大增加投资。实际上，许多工程中选用的一般电流互感器虽未能完全满足暂态特性要求，但也可能有一定暂态储备，运行经验表明，很多情况下采用一般互感器也是可接受的。因此，选择保护用电流互感器时，应根据互感器所在系统暂态问题的严重程度，所用保护装置的特性及暂态饱和可能引起的后果等因素，慎重确定。 (1)500kV系统电流互感器选择 500kV系统和高压侧为500kV的变压器或发电机变压器组，由于一次时间常数较大(100ms以上)，电流互感器暂态饱和可能较严重，由此导致保护误动或拒动的后果严重。因此，除保护装置本身能保证不受互感器暂态饱和影响的情况外，所选电流互感器应能满足暂态性能要求。 500kV线路一般保护宜选用带小气隙的TPY级电流互感器，按考虑重合闸的两次工作循环进行暂态特性验算。断路器失灵保护不宜使用TPY级电流互感器，可选用TPS级或5P等电流可较快衰减的互感器，但应注意防止互感器饱和时电流检测元件拒动。 高压侧为500kV的发电机变压器组，高压侧母线一般为一个半断路器接线，差动保护回路500kV侧宜选用TPY级电流互感器，低压侧发电机中性点及出线端空间较紧张，装设TP类电流互感器可能存在困难，但穿越故障电流较小，一般不超出3倍额定电流。因此，为与高压侧匹配，差动保护用电流互感器在满足暂态特性要求下可选用带小气隙的5PR级电流互感器4。暂态性能可按外部三相短路C-O工作循环进行验算。 高压侧为500kV的降压变压器的差动保护回路各侧均宜选用TPY级电流互感器。高、中压侧宜按外部线路故障C-O-C-O工作循环校验暂态特性。低压侧为三角接线时，可按外部三相短路C-O工作循环校验。 (2)220kV系统电流互感器选择 220kV系统的暂态问题(Tp60ms)及其影响后果比500kV系统相对较轻，适当降低保护用电流互感器的暂态特性要求是可以接受